花园山庄2住宅楼建筑结构设计毕业论文.doc

花园山庄2住宅楼建筑结构设计毕业论文目录一、前言.1二、内容摘要2三、设计总说明5 1.建筑设计说明.5 2.结构设计说明6四、设计计算书7 1.结构平面布置图7 2.荷载统计9 3.框架结构内力计算14 4.内力组合41 5.截面设计及配筋设计47 6.基础设计55 7.板的设计61 8.楼梯设计65五、参考文献72六、致谢辞73三建筑设计说明部分一、工程概况：1. 工程名称：花园山庄2#住宅楼。2. 工程位置：西北某市3. 工程规模：总建筑面积为5000m2，主体结构6层，无地下室。4. 结构形式：钢筋混凝土框架结构二、建筑物功能与特点：该建筑物拟建于西北某市内，设计内容：此楼为住宅楼，此建筑占地面积为1000 m2，总建筑面积为5000 m21.平面设计 建筑物朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向6.3m、2.6m，横向5.1m、2.7m、4.2m的柱距，层高3.0m，满足建筑开间模数及进深的要求。合理确定平面柱网尺寸；布置房间；确定楼（电）梯数量、位置及形式；满足室内采光、通风要求。1）建筑面积为90m2，一梯两户；2）户型：二室二厅；3）要求小户型（90m2）的总面积不低于总建筑面积的70%；4）平面形式不限，但是要考虑平面组合的可能性；5）争取每户均有好朝向房间；6）房间面积、尺寸、形状应满足相应家庭的人口家具设备布置的需要；7) 厨房应有直接采光和通风条件；8) 必须满足相应的防火规范要求；9) 厕所应考虑设置淋浴或浴盆的条件；10) 每户设服务阳台，根据需要可适当增设生活阳台；11) 充分利用辅助和交通面积、提高面积使用效率；12) 设计方案应有利于节约能源；13) 建筑装修应根据修建地点的环境与城建要求，建筑外貌应朴素、大方、美观；14) 室内采光可根据房间的不同性质，保证最低要求；2.立面设计：建筑风格、造型应富有创意和时代感。3.防火：防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m，满足间距50米的要求。4.抗震：建筑的平立面布置规则，建筑的质量分布均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。5.屋面：屋面形式为平屋顶，平屋顶排水坡度为3%，排水坡度的形式为垫置坡度，排水方式为内排水。屋面做法采用98J1工程做法中柔性防水，聚苯乙烯泡沫塑料板保温层屋面。三、设计资料： （一）、自然条件1工程地质条件：该建筑物场地属于渭河三级阶地,地层由素填土和黄土状土组成,为非自重级湿陷场地。场地各土层均可作为天然地基，其中素填土厚度约为1.5m2.3m，以下均为黄土状土。各层土的承载力标准值fk为：素填土 120kPa；黄土状土170kPa2.抗震设防：7度3.防火等级： 二级4.建筑物类型：乙类5.气象条件：基本风压：0.35kN/m2,基本雪压：0.35kN/m26.水文地质条件：拟建场地范围内，浅部填土为上层滞水，主要受大气降水及地表排水影响，地下水位为1.52.0m；承压孔隙含水层。地下水对混凝土无侵蚀性。7.活载：屋面活荷载2.0KN/m2，楼面活荷载2.0 KN/m2，（二）、工程做法：1屋面做法高聚物改性沥青卷材防水 4厚高聚物改性沥青卷材防水层（带砂，小片石，作为保护层）20厚1:3水泥砂浆层找平层1:6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层钢筋混凝土基层2.楼面做法：顶层为20mm厚水泥砂浆找平，5mm厚1：2水泥砂浆加“107”胶水着色粉面层；底层为15mm厚纸筋面石灰抹底，涂料两层。3.墙身做法：墙身为普通机制砖填充墙，M5水泥砂浆砌筑。内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外粉刷为1：3水泥砂浆底，厚20mm，瓷砖贴面。4. 门窗做法：全部为铝合金门窗。74 四结构计算书一、结构布置及结构计算简图的确定，结构平面布置如图所示：2.确定梁柱截面尺寸：主梁：边跨AB梁：h= (1/121/8)L=(1/121/8)5100=(425637)mm，取h=500mm，b=(1/31/2)h=(1/31/2)500=(166250)mm，取b=300mm。 边跨CD梁：h= (1/121/8)L=(1/121/8)4200=(350525)mm，取h=500mm，b=(1/31/2)h=(1/31/2)500=(166250)mm，取b=300mm。 中跨BC梁：h=(1/121/8)L=(1/121/8)2700=(225338)mm，取h=500mm，b=(1/31/2)h=(1/31/2)500=(166250)mm，取b=300mm。连系梁：边柱（A轴、D轴），中柱（B轴、C轴）上连系梁：h=(1/121/15)L=(1/121/15)6300=(420525)mm，取h=400mm，b=(1/31/2)h=(1/31/2)400=（133200）mm，取b=250mm。框架柱：框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值。柱组合的轴压力设计值：注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。F按简支状态计算柱的负载面积。gE 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取14KN/m2。n为验算截面以上的楼层层数。为框架柱轴压比限值，本方案为三级抗震等级，查抗震规范可知取为0.8。 为混凝土轴心抗压强度设计值，对C35，查得16.7N/mm2。一对于边柱：取bh=600mm600mm二对于中柱：=1.254.453.9126=1561.95KN取bh=600mm600mm表1 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土等级强度层次混凝土强度等级 横梁纵梁次梁AB跨,CD跨BC跨1-6 C35基础选用柱下独立基础，埋深取2.3m。26层柱高为3.0m,底层柱高度从基础顶面取至一层底板4.53m,即:3.0+0.452.3-0.12-1.1=4.53m.二、重力荷载计算：1屋面及楼面永久荷载标准值：、屋面（上人）：30厚细石混凝土保护层 220.03=0.66KN/三毡四油防水层 0.4KN/20厚的水泥砂浆找平层 00.02=0.4KN/150厚水泥蛭石保温层 50.15=0.75KN/120厚钢筋混凝土板 250.12=3.0KN/V型轻钢龙骨吊顶 0.25KN/ 合计 5.46KN/、1-6层楼面:松木地板地面 0.18KN/120mm厚钢筋混凝土楼板 250.12=3.0KN/V型轻钢龙骨吊顶 0.25KN/ 合计 3.43KN/2.屋面及楼面可变荷载标准值：上人屋面均布活荷载标准值 2.0KN/楼面活荷载标准值 2.0KN/屋面雪荷载标准值 1.00.2=0.20KN/3墙重力荷载计算：外墙厚400mm采用加气混凝土砌块，外墙面石灰粗砂粉刷(0.34KN/)。内墙面为200mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为: 0.34+60.4+170.02=3.08KN/ 内墙为200mm厚加气混凝土砌块,两侧均为20mm厚抹灰,则内墙单位面积重力荷载为: KN/木门单位面积重力荷为0.2KN/,铝合金窗单位面积重力荷载取0.4KN/,钢铁门单位面积重力荷载取0.4KN/.（a） 横向框架 （b）纵向框架图2 框架结构计算简图梁,柱自重重力荷载见下表所示： 表2 梁,柱重力荷载表层次构件/m/m/(KN/)(KN/m)/m/KN/KN1边横梁(AB)0.30.5251.053.9384.413225.31634.999边横梁(CD)0.30.5251.053.9383.513179.2中横梁0.30.5251.053.9382.113107.5次 梁(AB)0.250.5251.053.2814.812189次 梁(CD)0.250.5251.053.2813.98102.4纵 梁0.30.5251.053.9385.632705.7纵 梁0.30.5251.053.9382.016126柱0.60.6251.109.94.5352233223322-6边横梁(AB)0.30.5251.053.9384.413225.251634.999边横梁(CD)0.30.5251.053.9383.513179.18中横梁0.30.5251.053.9382.113107.5次 梁(AB)0.250.5251.053.2814.812189次 梁(CD)0.250.5251.053.2813.98102.4纵 梁0.30.5251.053.9385.632705.7纵 梁0.30.5251.053.9382.016126.02柱0.60.6251.109093.0521544.41544.4柱重力荷载代表值框架柱每层数量为52根，各层单根重量如下：一层： 二六层：塑钢窗: 0.4KNm-2 普通钢铁门: 0.4KNm-2 木 门: 0.2KNm-2铝合金门: 0.4 KNm-2 重力荷载代表值具体数据见图2中标注，G的单位为KN。三、框架侧移刚度计算1横向框架侧移刚度计算：图3 各质点重力荷载代表值表3 横梁线刚度ib计算类别层次边横梁16边横梁164200中横梁16表4 柱线刚度ic计算层次hC/mmECN/mmbh/mmmmIc/mm4ECI0/hc/N.mm145306006001.0810107.5110102630006006001.08101011.341010表5 中框架柱侧移刚度D值(Nmm-1)跨度层次边柱(14根)中柱(14根)5400260.3400.145145190.9830.3304989670856510.5140.403176981.4850.570343065620444200260.4130.171171231.0560.3465231520831410.6240.428187961.5950.58325603138197 表6 边框架侧移刚度D值(Nmm-1)层次A-1、A-21B-1,B-21C-1,C-21D-1,D-21Di1Di2Di1Di3260.2550.113170860.7380.270408240.2700.284429410.3100.1342026124222410.3850.371162931.1340.521228800.5310.531233200.4680.39217215169416表7 横向框架层间侧移刚度(Nmm-1)层次123456125552917118951711895171189517118951711895由上表得到/ =0.7330.7,故该框架为规则框架2横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算：横向自振周期计算：结构顶点的假想侧移计算由表8体现：表8 结构顶点的假想侧移计算层次Gi/KNVGi/KN/(Nmm-1)/mm/mm66061606117118953.5102.8581391420017118958.399.34813922339171189513.0913813930478171189517.8782813938617171189522.660.21853347150125552937.637.6计算基本周期T1,其中T的量纲为m,取T=0.7,则： T1=1.70.7=0.38s 地震作用及楼层地震剪力：结构不超过40m,质量和刚度沿高度分布比较均匀,变形以剪切性为主故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值，即 FEK=1Geq=0.07440077.5=2965.7KN因1.4Tg=1.40.35=0.49sT1=0.38s 所以不用考虑顶部附加水平地震作用。各质点的水平地震作用按公式Fi=计算具体计算结果由表9体现：表9 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算层次Hi/mGi/KNGiHi/KNFi/KNVi/KN620.436061123826.230.223661.4661.4516.538139134537.670.243720.71382.1413.538139110120.670.199590.21972.3310.53813985703.670.155459.7243227.53813961286.670.111329.22761.214.53853338654.490.070207.62968.8各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图见图4 （a）水平地震作用分布 （b）层间剪力分布图4 横向水平地震作用及楼层地震剪力 地震作用下位移计算：水平地震作用下框架结构层间位移和顶点位移分别按和计算。计算结果见表10：表10 横向水平作用下的位移验算层次Vi/KN（N/mm）/mmui/mmHi/mm6661.417118950.397.7430001/769251382.117118950.817.3530001/370441972.317118951.156.5430001/26093243217118951.425.3930001/211322761.217118951.613.9730001/186312968.812555292.362.3645301/1919由表10可知，最大层间弹性位移角发生在第二层，其值为，满足的要求，其中，查表可得。水平地震作用下框架内力计算：以图中轴线横向框架内力计算为例,说明其计算方法,其余框架内力计算从略.框架柱端剪力及弯矩分别按式和计算，各柱反弯点高度y按式y=y0+y1+y2+y3确定。其中yn由表可查得。具体计算结果见表11表11 各层柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/KNDijNm边 柱(A)中 柱(B)Di1Vi1YDi2Vi2y63.0661.41711895145195.610.3400.152.5214.304989619.280.9830.3520.2437.5953.01382.117118951451911.720.3400.3010.5524.624989640.280.9830.4554.3866.4743.01972.317118951451916.730.3400.4020.0730.114989657.490.9830.4577.6194.8533.0243217118951451920.630.3400.4527.8534.034989670.880.9830.50106.33106.3323.02761.217118951451923.420.3400.5538.6431.614989680.480.9830.50120.72120.7214.532968.812555291769841.850.5140.80151.6637.913430681.121.4850.65238.86128.61注:表中M的量纲为KNm,V量纲为KN 续表层次hi/mVi/KNDijNm边 柱(D)中 柱(C)Di3Vi3YDi4Vi4y63.0661.41711895171236.620.4130.203.9715.885231520.211.0560.3521.2239.4153.01382.117118951712313.820.4130.3514.5226.965231542.241.0560.4557.0269.6943.01972.317118951712319.730.4130.4023.6735.515231560.271.0560.4581.3799.4533.0243217118951712324.330.4130.4532.8440.145231574.321.0560.50111.48111.4823.02761.217118951712327.620.4130.5545.5737.295231584.381.0560.50126.57126.5714.532968.812555291879644.440.6240.80161.0740.272560360.541.5950.65178.2695.99注:表中M的量纲为KNm,V量纲为KN梁端弯矩、剪力及轴力分别用下式计算具体结果由表12体现、和表12 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边 梁(5100)边 梁(4200)中 梁(2700)柱轴力lVblVblVb边柱N1边柱N2中柱N614.324.585.17.6224.0015.884.29.5013.0115.412.710.53-7.629.50-2.911.03527.1456.715.116.4455.3630.934.220.5530.0035.552.724.28-24.0630.05-10.754.76440.6697.605.127.1195.2950.034.234.6051.6361.182.741.78-51.1764.65-25.4211.94354.1120.305.134.20117.4563.814.243.1663.6475.402.751.50-85.37107.81-42.8220.28229.46148.505.140.78144.9770.134.251.2178.5693.082.763.57-126.15159.02-65.5132.64176.55163.065.146.98135.5485.844.252.7186.2787.022.764.18-173.13211.73-82.7144.11注:1)柱轴力中的负号表示拉力,当为左地震时左侧两跟柱为拉力,对应的右侧两跟柱为压力。2）表中单位为KNm，V单位N，l的单位为m。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图见图5. 图5 左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图3.风荷载作用下框架结构内力及侧移计算： 风荷载标准值：风荷载标准值按式，基本风压=0.35。由荷载规范查的（迎风面）和（背风面），C类场地。H/B=19.53/61.2=0.319.T1=0.38s,WOT12=0.35*0.382=0.05KNS2/m2.由式得：式中：为脉动增大系数，查表得=1.18 为脉动影响系数，查表得=0.40 为振型系数，近似计算，为第i层标高，H为建筑总高度。 仍取轴线横向框架,其负载宽度为6.3m,沿房屋高度分布风荷载标准值: q(z)=6.30.35ZZs=2.205ZZs根据各楼层标高处得高度Hi查取Z,代入上式可得各楼层标高处的q(z).表13 沿房屋高分布风荷载标准值层次Hi/mHi/HZZq1(Z)/KNm-1q2(Z)/KNm-1619.531.000.8311.5682.2981.437516.530.8460.7711.5182.0641.290413.530.6930.741.4421.8821.176310.530.5390.741.3441.7541.09627.530.3860.741.2461.6271.01714.530.2320.741.1481.4990.937荷载规范规定对于对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑分压脉动的影响，由于在本设计中房屋高度19.35m30m，但H/B=19.53/12.4=1.561.5，由上表可见沿房屋高度在1.1481.568范围内变化,即风压脉动的影响较大,因此该房屋应考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效原理将图6的分析风荷载转化为节点集中荷载。（a）风荷载沿房屋高度的分布（单位：KN） （b）等效结点集中风荷载（单位：KN）图6 框架上的风荷载 风荷载作用下的水平位移验算： 根据图6所示的水平荷载，计算层间剪力Vi，计算结果见表14.表14 风荷载作用下框架层间简力及侧移计算层次Fi/KN（N/mm）ui/mmui/mmui/hi65.605.601288301388760.0430.0401.4231.4391/697671/75000510.0615.661288301388760.1220.1131.381.3991/245901/2654949.1824.841288301388760.1930.1791.2581.2861/155441/1676038.5533.391288301388760.2590.241.0651.1071/115831/1250027.9341.321288301388760.3210.2980.8060.8671/93461/1006719.1750.49104008887980.4850.5690.4850.5691/93401/7961由表14可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/7961，小于1/550，满足规范要求。 风荷载作用下框架结构内力计算：风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用相同，梁端剪力及柱轴力计算结构见表15和表16。表15 风荷载作用下柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/KNDijNm边 柱(A)中 柱(B)Di1Vi1yDi2Vi2y635.601711895145190.050.3400.100.010.13498960.160.9830.350.170.325315.661711895145190.130.3400.250.100.30498960.460.9830.400.550.824324.811711895145190.210.3400.350.220.41498960.720.9830.450.981.193333.391711895145190.280.3400.400.340.51498960.970.9830.451.311.612341.321711895145190.350.3400.550.250.47498961.200.9830.501.811.8114.5350.491255529145190.710.3400.852.740.48343061.381.4850.654.062.19续表层次hi/mVi/KNDijNm边 柱(D)中 柱(C)Di1Vi1yDi2Vi2y635.601711895171230.060.4130.200.030.13523150.171.0560.350.180.335315.661711895171230.160.4130.300.140.33523150.481.0560.400.570.864324.841711895171230.250.4130.350.260.48523150.761.0560.451.021.253333.391711895171230.330.4130.450.450.55523151.021.0560.451.381.682341.321711895171230.410.4130.500.620.62523151.261.0560.501.891.8914.5350.491255529187960.760.6240.802.740.68256031.031.5950.653.031.63表16 风荷载作用下梁端弯矩、剪力及轴力计算层次边 梁(5100)边 梁(4200)中 梁柱轴力lVblVblVb边柱N1边柱N2中柱N1中柱N260.130.2095.10.070.200.134.20.080.110.132.70.09-0.070.08-0.020.0150.310.6475.10.190.630.364.20.240.340.412.70.28-0.260.32-0.090.0540.511.1385.10.321.110.624.20.410.600.712.70.49-0.580.73-0.260.1330.731.6945.10.481.640.814.20.580.901.062.70.73-1.061.31-0.510.2820.812.0405.10.561.991.074.20.731.081.282.70.87-1.622.04-0.820.4211.062.6165.10.722.141.304.20.821.381.382.71.02-2.342.86-1.120.60注: 1）、柱轴力中的负号表示拉力。当为左边风时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2)、表中M单位为KNm，V单位为KN，N单位为N风荷载作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图见图7.图7 横向框架左水平风荷载作用下的弯矩、梁端剪力和柱轴力图4.竖向荷载作用下框架结构内力计算：横向框架内力计算：计算单元：取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为6.3m，如图所示，由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载，如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。 荷载计算：在图7中,中代表横梁自重为均布荷载形式，对于第6层=3.938KNm-1 =3.938KNm-1 =3.938KNm-1,为房间AB,BC,CD传给横梁的梯形荷载和三角形荷载=5.463.3=19.656KNm-1=5.462.7=14.742KNm-1,分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，包括梁自重、楼板重等的重力荷载，计算如下图8 各层梁上作图用的荷载=(3.31.650.5)2+1.655.46+3.9386.6+3.281+3.080.96.6=113.46KN=(3.31.650.5)2+1.65+1.3525.46+3.9386.6+3.281=133.87KN=(3.31.650.5)2+1.65+1.3525.46+3.9386.6+3.281=124.28KN=(3.31.650.5)2+1.655.46+3.9386.6+3.281+3.080.96.6=103.88KN对于15层，,包括梁自重和其上横墙自重为均布荷载，其它荷载计算方法同第6层=3.938+1.882.5=8.638KNm-1 =3.938+1.882.5=8.638KNm-1=3.433.3=11.32KNm-1 KNm-1 =+3.08(6.6-0.6)2.5-1.51.52+0.41.51.52=106.70KN=+3.281+1.882.5(6.6-0.6-0.92)+0.20.92=116.97KN=+3.281+1.882.5(6.6-0.6-0.92)+0.20.92=111.88KN=+3.281+3.08(6.6-0.6)2.5-1.51.52+0.41.51.52=98.74KNKNm-1 KNm-1活荷载作用下各框架的荷载分布如图9：图9 各层梁上作用的活荷载将以上结果汇总，见表17和表18表17 横向框架恒荷载汇总表层次63.9383.9383.93819.65614.74219.656113.46133.87124.28103.8817.0215.581-58.6388.6388.63811.329.2611.32106.7116.97111.8898.7416.0114.81表18 横向框架活载汇总表层次66.65.46.622.2836.4533.4819.313.342.906(1.16)(0.95)(1.16)(3.9)(6.38)(5.86)(3.38)(0.59)(0.51)1-56.65.46.622.2836.4533.4819.313.342.90 注:表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。内力计算：梁端，柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图10，图11,所得弯矩如图12，图13,梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相迭加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力迭加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重。如表19和表20 图10 横向框架弯矩的二次分配法(恒荷载作用下) 图11 横向框架弯矩的二次分配法(活荷载作用下)图12 竖向荷载作用下框架弯矩图（单位： kNm）(恒荷载作用下) 图13 竖向荷载作用下框架弯矩图（单位： kNm）(活荷（屋面雪荷）作用下)表19 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）恒载作用下梁端剪力及柱轴力(KN)层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨A柱B柱C柱D柱Va=VbVb=VcVc=VdVa=-VbVb=VcVc=-VdVaVbVb=VcVcVdN顶N底N顶N底N顶N底N顶N底643.9215.27 33.330.07 1.692.8244.043.816.9636.130.5157.4 187.1 194.68 224.38 177.38207.1134.4164.1541.5417.91 32.570.26 1.070.69 41.841.218.9933.231.8305.9 365.3371.92 376.30 341.51400.9 265.0 324.4 441.5417.91 32.570.11 1.070.98 41.641.418.9833.531.5454.3 543.4 549.30 583.38 505.92595.1395.3 483.8 341.5417.91 32.570.11 1.070.98 41.641.418.9833.531.5602.6 721.4 726.68 790.46 670.33789.0525.7 643.8 241.5417.91 32.570.11 1.070.98 41.641.418.9833.531.5751.0 899.5 904.06 997.54 834.74983.2 656.0 803.9 141.5417.91 32.570.10 1.151.01 41.641.419.0633.531.5899.3 1092.71081.531219.86999.261192.6786.3 979.01 表20 活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）活载作用下梁端剪力及柱轴力(KN)层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨A柱B柱C柱D柱Va=VbVb=VcVc=VdVa=-VbVb=VcVc=-VdVaVbVb=VcVcVdN顶=N底雪荷载N顶=N底雪荷载N顶=N底雪荷载N顶=N底雪荷载6 11.38 3.65 8.41 -0.04 0.57 0.39 11.33 11.42 4.22 8.80 8.03 33.61 5.82 52.09 9.39 46.50 8.25 27.34 4.88 2.00 0.64 1.48 -0.08 0.29 -0.02 1.92 2.08 0.93 1.46 1.50 5 11.38 3.65 8.41