石家庄市环保局办公楼六层结构设计.doc

石家庄市环保局办公楼六层结构设计1.设计资料本工程为石家庄市环保局办公楼，位于石家庄市。该工程为六层办公楼，主体为现浇钢筋混凝土框架结构。屋盖、楼盖均采用现浇钢筋混凝土结构。，占地面积为588，建筑面积3528，建筑物共6层，底层层高3.9m，标准层层高3.9m，顶层层高3.9m，总高度23.85m，室内外高差0.450m，基础顶面距离室外地面1.35m，基础采用柱下独立基础。1. 气象资料（1） 基本风压值：w0=0.35kN/m（2） 基本雪压值：s0=0.30kN/m2. 水文地质条件场地条件：本建筑场地属非液化场地。场地类型为类。工程浅层地下水主要为潜水，静止水位平均埋深约20m。3. 地震作用（1）抗震设防烈度：7度；（2）设计基本地震加速度值：0.10g；（3）设计地震分组：第二组；（4）建筑场地类别：类；（5）场地特征周期：0.55s；（6）结构阻尼比： 0.05（混凝土结构）；（7）多遇水平地震影响系数最大值0.08；（8）罕遇水平地震影响系数最大值0.50.4. 荷载资料根据该办公楼使用功能，查建筑结构荷载规范（GB50009-2012），确定（1） 楼面活荷载标准值为2.0kN/m；（2） 卫生间活荷载标准值为2.5kN/m；（3） 走廊门厅活荷载标准值为2.5kN/m；（4） 楼梯活荷载标准值为3.5kN/m；（5） 不上人屋面：活载标准值为0.5kN/m.5. 建筑做法（1）楼面构造: 1）8mm厚150mm150mm瓷面砖 2)27mm厚水泥砂浆 3)15厚混合砂浆刷乳胶漆（2）屋面构造：1）保护层：现浇40厚细石混凝土2）防水层：捷罗克防水层（厚8mm）3）找平层：20厚1:3水泥砂浆4）找坡层：1:8水泥膨胀珍珠岩最薄20厚5）保温层：65厚改性酚醛泡沫板6）结构层：120厚钢筋混凝土屋面板（3）内墙做法：200mm轻质混凝土空心砌块（4）外墙做法： 240mm轻质混凝土复合保温砌块，Mb5.0混合砂浆砌筑。6. 构件材料选择（1）梁、板、柱、基础均用C30混凝土；（2）基础垫层选用C15混凝土：（3）钢筋选用HRB400钢筋：（4）填充墙为加气混凝土砌块混合水泥砂浆。2.结构布置1.柱网布置柱网布置图见下图图2.1 柱网布置图2.框架结构计算简图本工程横向框架计算单元取轴上一榀框架计算，框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，初步确定本工程基础采用柱下独立基础。本建筑物基础持力层为层黄土状粉土，天然地基不满足地基强度及变形的要求，应进行地基处理，建议采用素混凝土桩复合地基，地基承载力特征值320kPa。室内外高差为0.450米，一层层高为3.90米，基底标高为设计相对标高-2.400m。初步假设基础高度0.60m，一层柱高度为：h1=3.90+2.40-0.60=5.70m，为减小一层柱的计算高度，在顶标高-0.150m处设拉梁一道。则地下部分柱高为2.4-0.6-0.15=1.65m，一层柱高度为3.85+0.15=4.00m，二至五层柱高为3.90m，顶层柱高为3.95m。柱节点刚接，横梁计算跨度取柱中心至中心间距离，三跨分别为：l=6000、2700、6000.3.梁柱截面尺寸初步确定3.1框架梁截面尺寸确定边跨（AB、CD跨）梁：取h=1126000=500mm，取b=300mm。中跨（BC跨）梁：取h=500mm，b=300mm；边柱（A轴、D轴）连系梁，取bh=300mm700mm；中柱（B轴、C轴）连系梁，取bh=300mm600mm；房间内设次梁，取bh=300mm500mm。3.2柱截面尺寸确定框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按公式计算： （1）柱组合的轴压力设计值 式中：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数（边柱取1.3，中柱取1.25）。按简支状态计算柱的负载面积。 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取14kN/m验算截面以上的楼层层数。（2）柱受压截面面积 （2-2）式中：框架柱轴压比限值，该建筑高度为23.4+0.45=23.8524，查建筑抗震设计规范知本方案为三级抗震等级，取为0.85。 混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得。边柱：中柱为计算简便，边柱中柱截面尺寸均取为600mm600mm。楼板为现浇双向连续板，板的平面尺寸为4000mm6000mm，l01=4000mm，板厚；为满足楼板中预埋电气管线的需要，取。图2.3 梁柱尺寸图3.侧移刚度计算说明：（1）梁计算长度为支座中心线的距离； （2）考虑板对梁刚度的影响，中框架梁取2.0l0，边框架梁取1.5 l0.3.1梁线刚度计算 框架梁线刚度计算表梁线刚度b(m)h(m)边框架梁0.300.503.110-367.7510-4中框架梁0.300.503.110-3610.3310-4边框架梁0.300.503.110-32.717.2210-4中框架梁0.300.503.110-32.722.9610-43.2柱的线刚度计算框架柱线刚度计算表柱线刚度 地下层1.65一层4.0二至五层3.9顶层3.95结构计算简图见图3.1：图3.1 结构计算简图注：图中数字为线刚度，单位（）4.恒荷载标准值计算4.1恒荷载计算（1）屋面永久荷载标准值：保护层：现浇40厚细石混凝土 220.04=0.88kN/防水层：捷罗克防水层（厚8mm） 0.10kN/找平层：20厚1:3水泥砂浆 200.02=0.40kN/找坡层：1:8水泥膨胀珍珠岩最薄20厚 140.02=0.28 kN/保温层：120厚水泥蛭石 50.12=0.6kN/m结构层：120厚钢筋混凝土屋面板 250.12=3kN/m屋顶：15厚混合砂浆刷乳胶漆 0.1516=0.24 kN/m 合计 5.50kN/m（2）一至六层楼面永久荷载标准值10mm厚瓷面地砖 280.010=0.28kN/m20mm厚干硬性水泥砂浆 200.020=0.40kN/m120厚钢筋混凝土板 250.12=3kN/m15厚混合砂浆刷乳胶漆 160.015=0.24 kN/m 合计 3.92 kN/m（3）梁自重边跨（AB、CD跨）框架梁自重bh=300mm500mm 0.30.525=3.75kN/m梁侧粉刷 10mm混合砂浆 2（0.5-0.12）0.0117=0.13kN/m 合计 3.88 kN/m中跨（BC跨）框架梁自重 0.30.525=3.75kN/m梁侧粉刷10mm混合砂浆 2（0.5-0.12）0.0117=0.13kN/m 合计 3.88 kN/m（4）柱自重bh=600mm600mm 250.60.6=9kN/m柱子粉刷 0.640.0117=0.41 kN/m 合计 9.41 kN/m（5）外墙自重墙体 0.258.0=2.00kN/m外侧贴瓷砖 0.5kN/m涂料粉刷外墙 170.02=0.34 kN/m实墙面荷载 2+0.5+0.34=2.84kN/m实墙线荷载 （3.9-0.6）2.84=9.37 kN/m窗部分转化的梁间线荷载(80.242.72.1+170.022.72.1+0.52.72.1)/3=5.22kN/m窗转化的梁间线荷载 0.52.72.1/3=0.95kN/m 合计 5.1kN/m（6）.内墙自重墙体 0.248.0=1.92kN/m 白色涂料粉刷内墙 2170.01=0.34kN/m 合计 2.26kN/m5.恒载作用下框架所受荷载标准层板传荷载如图5.1：图5.1 标准层板传荷载示意图1.AB、CD轴间框架梁：（1）屋面板传荷载：屋面板传至梁上的荷载两边均为梯形荷载，转化为均布荷载为：a=2/6=0.335.5（1-20.33+0.333）4/22=18.00kN/m（2）楼面板传荷载楼面板传至梁上的荷载两边均为梯形荷载，转化为均布荷载为：a=2/6=0.333.92（1-20.33+0.333）4/22=12.57kN/m梁自重：3.88 kN/m则屋面板传至主梁AB、CD跨的线荷载：（板传荷载+梁自重）18.00+3.88=21.88 kN/m楼面板传至主梁AB、CD跨的线荷载：（板传荷载+梁自重+墙自重）12.57+3.88+2.26（3.9-0.6）=23.91kN/m2. BC轴间框架梁（1）屋面板传荷载：屋面板传至梁上的荷载两边均为三角形荷载，转化为均布荷载为：5.55/84/22=13.75kN/m（2）楼面板传荷载楼面板传至梁上的荷载两边均为三角形荷载，转化为均布荷载为：3.925/84/22=9.6kN/m梁自重：3.88 kN/m则屋面板传至主梁AB、CD跨的线荷载：（板传荷载+梁自重）13.75+3.88=17.63kN/m楼面板传至主梁AB、CD跨的线荷载：（板传荷载+梁自重）9.6+3.88=13.48kN/m3.A、D轴柱纵向集中恒荷载计算（1）顶层柱女儿墙自重：（做法：墙高600mm，混凝土压顶100mm，三面粉刷）0.240.65.5+0.240.125+（0.92+0.24）0.5=2.41kN/m屋面板传荷载：屋面板传至梁上的荷载两边均为三角形荷载，转化为均布荷载为：5.55/84/2=6.88kN/m梁自重：3.88kN/m次梁传来集中力：18.006/2=54.00 kN/m则顶层柱荷载为：（女儿墙自重主梁自重+次梁传来集中力+板传荷载）2.418+3.88（8-0.6）+54.00+6.888= 157.03kN/m（2）二六层柱楼面板传荷载：楼面板传至梁上的荷载两边均为三角形荷载，转化为均布荷载为：3.925/84/2=4.8kN/m梁自重：3.88kN/m次梁传来集中力：12.576/2=37.71kN/m则二六层柱荷载为：（主梁自重+板传荷载+柱自重+次梁传来集中力）3.88（8-0.6）+4.88+9.413.9+37.71=141.521kN4.B、C轴柱纵向集中恒荷载计算 （1）顶层柱屋面板传荷载：屋面板传至梁上的荷载两边一边为三角形荷载一边为梯形荷载，则三角形转化为均布荷载为：5.55/84/2=6.88kN/m梯形荷载转化为均布荷载为a=2/8=0.255.5（1-20. 25+0.253）2=9.80kN/m梁自重：3.88kN/m次梁传来集中力：186/2=48 kN/m则顶层柱荷载为：（主梁自重+板传荷载+次梁传来集中力）（6.88+9.80）8+3.88（8-0.6）+48=210.15kN（2）二五层柱楼面板传至梁上的荷载两边一边为三角形荷载一边为梯形荷载，则三角形 转化为均布荷载为：3.845/84/2=4.8kN/m梯形荷载转化为均布荷载为a=2/8=0.255.5（1-20. 25+0.253）2=9.80kN/m梁自重3.88kN/m次梁传来集中力：12.576/2=37.71kN/m则二六层柱荷载为：（内墙自重+主梁自重+板传荷载+柱自重+次梁传来集中力）2.26（8-0.6）3.9+3.88（8-0.6）+（4.8+9.80）8+9.413.9+37.71=236.65kN框架在竖向恒荷载作用下的受荷总图如图5.2所示:（图中数值均为标准值）图5.2 框架在竖向恒荷载作用下受荷图 6.恒载作用下框架内力计算1.采用力矩分配法计算活载作用框架弯矩(1).梁的固端弯距、剪力、轴力可按如图5.3所示求得：(2).各结点得分配系数等于各杆件的相对线刚度与交汇于此结点的所以杆件的线刚度之和的比值，公式如下： (5-3-1) 图6.1 梁内力计算简图1）固端弯矩计算：顶层：MAB=-MBA=-21.8862/12=-64.64kNm MBC=-MCB=-17.632.72/12=-10.71kNmMCD=-MDC=-21.8862/12=-65.64kNm 一至五层：MAB=-MBA=-23.9162/12=-71.73kNm MBC=-MCB=-13.482.72/12=-8.19 kNmMCD=-MDC=-23.9162/12=-71.73kNm分配系数计算：分配后具体数据值： 图6.2 恒荷载弯矩计算 a、顶层边跨线荷载值计算： 屋面恒荷载：； 作用于框架梁上的线荷载为：； 框架梁线荷载为：；b、2-5层边跨线荷载值计算： 楼面恒荷载：3.92kN/m； 作用于框架梁上的线荷载为：； 框架梁线荷载为：； 边跨填充墙线荷载为：2.26（3.9-0.6）=7.46kN/m 框架梁上线荷载为：3.88+7.46=11.34kN/mc、顶层中间跨线荷载值计算： 屋面恒荷载：5.50kN/m2 作用于框架梁上的线荷载为：5.503=16.50kN/m 框架梁线上荷载为：；d、2-4层中间跨线荷载值计算： 楼面恒荷载：3.92kN/m2 作用于框架梁上的线荷载为：； 框架梁上线荷载为：；2）跨中弯矩值计算：顶层边跨：；标准层边跨：； 顶层中跨：M0=16.52.72/8+3.882.72/8=18.57kNm标准层中跨：M0=11.762.72/12+3.882.72/8=10.68kNm梁在实际分布荷载作用下按简支梁计算跨中弯矩计算简图如下：顶层边跨中间弯矩值为：M顶边中=80.93-55.76+60.812=22.65kNm第六层边跨中间弯矩值为：M6边中=96.27-70.33+71.222=25.50kNm第五层边跨中间弯矩值为：M5边中=96.27-68.99+70.572=26.49kNm第四层边跨中间弯矩值为：M4边中=96.27-68.99+70.572=26.49kNm第三层边跨中间弯矩值为：M3边中=96.27-68.93+70.582=26.52kNm第二层边跨中间弯矩值为：M2边中=96.27-68.38+69.742=27.21kNm第一层边跨中间弯矩值为：M1边中=96.27-68.75+69.992=26.9kNm顶层中间跨中间弯矩值为：M顶中中=18.57-14.76+14.762=3.81kNm第六层中间跨中间弯矩值为：M6中中=10.68-9.23+9.232=1.45kNm第五层中间跨中间弯矩值为：M5中中=10.68-9.65+9.652=1.03kNm第四层中间跨中间弯矩值为：M4中中=10.68-9.65+9.652=1.03kNm第三层中间跨中间弯矩值为：M3中中=10.68-9.63+9.632=1.05kNm第二层中间跨中间弯矩值为：M2中中=10.68-10.05+10.052=0.63kNm第一层中间跨中间弯矩值为：M1中中=10.68-9.68+9.682=1.00kNm图6.3 恒荷载作用下弯矩图恒荷载作用下框架剪力和轴力计算：顶层边跨为：标准层边跨值为：顶层中间跨值为：标准层中间跨值为：顶层边跨剪力值为： 6层边跨剪力值为： 5层边跨剪力值为：V5边1=Vb-41.28-40.546.0=35.42-41.28-40.546.0=35.30kN V5边2=Vb+41.28-40.546.0=35.42+41.28-40.546.0=35.54kN 4层边跨剪力值为： V4边1=Vb-41.28-40.546.0=35.42-41.28-40.546.0=35.30kN V4边2=Vb+41.28-40.546.0=35.42+41.28-40.546.0=35.54kN3层边跨剪力值为：V3边1=Vb-41.79-40.506.0=35.42-41.79-40.506.0=34.78kNV3边2=Vb+41.79-40.506.0=35.42+41.79-40.506.0=35.64kN2层边跨剪力值为：V2边1=Vb-40.78-40.186.0=35.42-40.78-40.186.0=35.32kNV2边2=Vb+40.78-40.186.0=35.42+40.78-40.186.0=35.52kN底层边跨剪力值为：V底边1=Vb-40.96-40.376.0=35.42-40.96-40.376.0=35.32kNV底边2=Vb+40.96-40.376.0=35.42+40.96-40.376.0=35.52kN顶层中跨剪力值为：V顶中1=Vc-14.36-14.362.7=15.36-0=15.36kN=V顶中26层中跨剪力值为：V6中1=Vd-3.74-3.742.7=6.94-0=6.94kN=V6中25层中跨剪力值为：V5中1=Vd-4.50-4.502.7=6.94-0=6.94kN=V5中24层中跨剪力值为：V4中1=Vd-4.50-4.502.7=6.94-0=6.94kN=V4中23层中跨剪力值为：V3中1=Vd-4.49-4.492.7=6.94-0=6.94kN=V3中22层中跨剪力值为：V2中1=Vd-4.74-4.742.7=6.94-0=6.94kN=V2中2底层中跨剪力值为：V1中1=Vd-4.53-4.532.7=6.94-0=6.94kN=V1中26.4 恒荷载作用下剪力图恒载作用下柱轴力计算层号7654321柱自重37.1736.7036.7036.7036.70376415.53 A轴节点右端剪力43.435.4035.3035.3034.7835.3235.32纵向框架竖向荷载147.0782.0682.06820682.0682.0682.06柱顶轴力190.47307.93462.53617.13770.67925.291080.31柱底轴力227.64344.63499.23653.83807.37962.931095.84B轴节点左端剪力45.1435.4535.5435.5435.6435.5235.52节点右端剪力15.366.946.946.946.946.946.94纵向框架竖向荷载199.07218.56218.56218.56218.56218.56218.56柱顶轴力259.59557.69855.431153.171451.011743.232042.39柱底轴力296.74594.39892.131189.871481.711780.872057.92C轴节点左端剪力15.366.946.946.946.946.946.94节点右端剪力45.1435.4535.5435.5435.6435.5235.52纵向框架竖向荷载199.07218.56218.56218.56218.56218.56218.56柱顶轴力259.59557.69855.431153.171451.011473.232042.39柱底轴力296.74594.39892.131189.871481.711780.872057.92D轴节点左端剪力43.435.4035.3035.3034.7835.3235.32纵向框架竖向荷载147.0782.0682.06820682.0682.0682.06柱顶轴力227.64307.93462.53617.13770.67925.291080.31柱底轴力190.47344.63499.23653.83807.37962.931095.84 图6.5 框架在恒荷载作用下轴力图7.活荷载标准值计算1.活荷载标准值查建筑结构荷载规范得，活荷载取值如下：（1）屋面和楼面活荷载标准值不上人屋面 0.5 kN/m楼面 2.0 kN/m走廊门厅 2.5kN/m（2）雪荷载 0.30 kN/m屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大值8.活荷载作用下框架所受荷载图8.1 标准层板传荷载示意图1.AB、CD轴间框架梁（1）屋面板传荷载：屋面板传至梁上的荷载两边均为梯形荷载，转化为均布荷载为：a=2/6=0.330.5（1-20.33+0.333）4/22=1.64kN/m（2）楼面板传荷载：楼面板传至梁上的荷载两边均为梯形荷载，转化为均布荷载为：a=2/6=0.332（1-20.33+0.333）4/22=6.56 kN/m则屋面板传至主梁AB、CD跨的线荷载：（板传荷载）1.64kN/m楼面板传至主梁AB、CD跨的线荷载：（板传荷载）6.56 kN/m2.BC轴间框架梁（1）屋面板传荷载：屋面板传至梁上的荷载两边均为三角形荷载，转化为均布荷载为：0.55/824/2=1.25 kN/m（2）楼面板传荷载：屋面板传至梁上的荷载两边均为三角形荷载，转化为均布荷载为：25/824/2=5.00 kN/m则屋面板传至主梁BC跨的线荷载：（板传荷载）1.25 kN/m楼面板传至主梁BC跨的线荷载：（板传荷载）5.00 kN/m3.A、D轴柱纵向集中恒荷载计算（1）顶层柱屋面板传荷载：屋面板传至梁上的荷载两边均为三角形荷载，转化为均布荷载为：0.55/824/2=1.25 kN/m次梁传来集中力：6.566/2=19.68 kN/m则顶层柱荷载为：（次梁传来集中力+板传荷载）1.25（8-0.6）+19.68=28.93 kN/m（1）二六层柱楼面板传荷载：楼面板传至梁上的荷载两边均为三角形荷载，转化为均布荷载为：25/824/2=5.00 kN/m次梁传来集中力：6.566/2=19.68 kN/m则二六层柱荷载为：（板传荷载+次梁传来集中力）5.00（8-0.6）+19.68=56.68 kN/m4.B、C轴柱纵向集中恒荷载计算（1）顶层柱屋面板传荷载：屋面板传至梁上的荷载两边一边为三角形荷载一边为梯形荷载，则三角形转化为均布荷载为：0.55/824/2=1.25 kN/m梯形荷载转化为均布荷载为a=2/8=0.25 0.5（1-20. 25+0.253）2=0.89 kN/m 次梁传来集中力：1.646/2=4.92kN/m则顶层柱荷载为：（板传荷载+次梁传来集中力）（1.25+0.89）（8-0.6）+4.92=20.76kN/m（1）二六层柱楼面板传至梁上的荷载两边一边为三角形荷载一边为梯形荷载，则三角形转化为均布荷载为：25/824/2=5.00 kN/m梯形荷载转化为均布荷载为a=2/8=0.252（1-20. 25+0.253）2=3.56 kN/m次梁传来集中力：6.566/2=19.68 kN/m则二六层柱荷载为：（板传荷载+次梁传来集中力）（5.00+3.56）（8-0.6）+19.68=83.02kN/m框架在竖向活荷载作用下的受荷总图如图6.2所示:（图中数值均为标准值） 图 8.2框架在竖向活荷载作用下受荷图 9.活载作用下框架内力计算1.采用力矩分配法计算活载作用框架弯矩(1).梁的固端弯距、剪力、轴力可按如图6.1所示求得：(2).各结点得分配系数等于各杆件的相对线刚度与交汇于此结点的所以杆件的线刚度之和的比值，公式如下： 其中，为节点k第i根杆件的分配系数，为节点k各杆件的线刚度之和，为节点k第i根杆件的线刚度。2.梁的固端弯距计算屋面板传至主梁AB、CD跨的线荷载：（板传荷载） 1.64kN/m楼面板传至主梁AB、CD跨的线荷载：（板传荷载）6.56 kN/m 屋面板传至主梁BC跨的线荷载：（板传荷载）1.25 kN/m楼面板传至主梁BC跨的线荷载：（板传荷载）5.0 kN/m顶层：MAB=112ql2=1.646212=4.92kNmMBC=112ql2=1.252.7212=0.76kNm一般层：MAB=112ql2=6.566212=19.68kNmMBC=112ql2=52.7212=3.03kNm固端弯矩二次分配过程：图9.1 活荷载作用下弯矩二次分配楼面活荷载作用下荷载值计算：； ； ；跨中弯矩值计算：顶层边跨：；标准层边跨：；顶层中跨：；标准层中跨：；顶层边跨中间弯矩值为：M顶边中=6.27-5.06+5.142=1.17kNm第6层边跨中间弯矩值为：M6边中=25.10-18.51+19.162=6.27kNm第5层边跨中间弯矩值为：M5边中=25.10-18.88+19.652=5.8kNm第4层边跨中间弯矩值为：M4边中=25.10-18.88+19.442=5.94kNm第3层边跨中间弯矩值为：M3边中=25.10-18.86+19.442=5.95kNm第2层边跨中间弯矩值为：M2边中=25.10-18.71+19.222=6.14kNm第1层边跨中间弯矩值为：M1边中=25.10-18.83+19.262=6.06kNm顶层中间跨中间弯矩值为：M顶中中=0.9-0.74+0.742=0.16kNm第6层中间跨中间弯矩值为：M6中中=4.56-3.59+3.592=0.97kNm第5层中间跨中间弯矩值为：M5中中=4.56-3.42+3.422=1.14kNm第4层中间跨中间弯矩值为：M4中中=4.56-3.42+3.422=1.14kNm第3层中间跨中间弯矩值为：M3中中=4.56-3.41+3.412=1.15kNm第2层中间跨中间弯矩值为：M2中中=4.56-3.52+3.522=1.04kNm第1层中间跨中间弯矩值为：M1中中=4.56-3.42+3.422=1.14kNm活荷载作用下弯矩图如下： 图9.2 活荷载作用下弯矩图活荷载作用下框架剪力和轴力计算：顶层边跨：Va=2.7+6.01.51212=3.26kNm标准层边跨：Vb=2.7+6.061212=13.04kNm顶层中跨：Vc=2.71.51212=1.01kNm 标准层中跨：Vd=2.77.51212=5.06kNm 顶层边跨剪力值为：V顶边1=Va-5.14-5.066.0=3.26-0.01=3.25kN V顶边2=Va+5.14-5.066.0=3.26+0.01=3.27kN 6层边跨剪力值为：V6边1=Vb-19.16-18.516.0=13.04-0.11=12.93kNV6边2=Vb+19.16-18.516.0=13.04+0.11=13.15kN5层边跨剪力值为：V5边1=Vb-19.65-18.886.0=13.04-0.13=12.91kNV5边2=Vb+19.65-18.886.0=13.04+0.13=13.17kN4层边跨剪力值为：V4边1=Vb-19.44-18.886.0=13.04-0.09=12.95kNV4边2=Vb+19.44-18.886.0=13.04+0.09=13.13kN3层边跨剪力值为：V3边1=Vb-19.44-18.866.0=13.04-0.10=12.94kNV3边2=Vb+19.44-18.866.0=13.04+0.10=13.15kN2层边跨剪力值为：V2边1=Vb-19.22-18.716.0=13.04-0.09=12.95kNV2边2=Vb+19.22-18.716.0=13.04+0.09=13.13kN底层边跨剪力值为：V底边1=Vb-19.26-18.836.0=13.04-0.07=12.97kNV底边2=Vb+19.26-18.836.0=13.04+0.07=13.11kN顶层中跨剪力值为：V顶中1=Vc-0.74-0.742.7=1.01-0=1.01kN=V顶中26层中跨剪力值为：V6中1=Vd-3.59-3.592.7=5.06-0=5.06kN=V6中25层中跨剪力值为：V5中1=Vd-3.42-3.422.7=5.06-0=5.06kN=V5中24层中跨剪力值为：V4中1=Vd-3.42-3.422.7=5.06-0=5.06kN=V4中23层中跨剪力值为：V3中1=Vd-3.41-3.412.7=5.06-0=5.06kN=V3中22层中跨剪力值为：V2中1=Vd-3.52-3.522.7=5.06-0=5.06kN=V2中2底层中跨剪力值为：V底中1=Vd-3.42-3.422.7=5.06-0=5.06kN=V底中2活荷载作用下剪力图如下：图9.3 活荷载作用下剪力图活荷载作用下柱轴力计算：层号7654321A轴节点右端剪力3.2512.9312.9112.9512.9412.9512.97纵向框架竖向荷载28.9356.6856.6856.6856.6856.6856.68柱轴力32.18101.79171.38241.01310.63380.26449.94B轴节点左端剪力-3.27-13.15-13.17-13.13-13.15-13.13-13.11节点右端剪力1.015.065.065.065.065.065.06纵向框架竖向荷载20.7683.0283.0283.0283.0283.0283.02柱轴力25.04126.27227.52328.73429.96531.17632.36C轴节点左端剪力1.015.065.065.065.065.065.06节点右端剪力-3.27-13.15-13.17-13.13-13.15-13.13-13.11纵向框架竖向荷载20.7683.0283.0283.0283.0283.0283.02柱轴力25.04126.27227.52328.73429.96531.17632.36D轴节点左端剪力-3.25-12.93-12.91-12.95-12.94-12.95-12.97纵向框架竖向荷载28.9356.6856.6856.6856.6856.6856.68柱轴力32.18101.79171.38241.01310.63380.26449.94表9.1 活荷载作用下柱轴力计算表活荷载作用下轴力图如下：图9.4 活荷载作用下轴力图10.荷载作用10.1风荷载标准值作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：式中 基本风压： 风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得迎风面取0.8，背风面取-0.5，故0.8（0.5）1.3；风振系数，该建筑物高度小于30m，所以取； 下层柱高； 上层柱高，对顶层为女儿墙高度的两倍；迎风面的宽度，B8m。 风压高度变化系数，因建设地点位于密集建筑群的城市市区所以地面粗糙度为C类；通过混凝土中册9页表10-4中数据可得值（线性内插法）。表10.1 集中风荷载标准值离地面高度z/m26.40.8111.30.353.951.27.5921.250.7411.30.353.93.9510.6017.350.7411.30.353.93.910.5313.450.7411.30.353.93.910.539.550.7411.30.353.93.910.535.650.7411.30.3543.910.671.650.7411.30.351.6547.61计算简图如下：图10.1 风荷载转化为集中荷载10.2 风荷载作用下内力计算内力计算采用D值法，计算过程如下：由附表10-3、10-4查得，即，由附表10-1查得：和k值计算一般层：边跨：， 中跨：，底 层：边跨：， 中跨：，水平推力及各层间剪力值为：P顶 =7.59kN P6=10.60kN P5=10.53kN P4=10.53kN P3=10.53kN P2=10.67kNP1=7.61kNVP顶=7.59kN VP6=18.19kN VP5=28.72kN VP4=39.25kN VP3=49.78kN VP2=60.45kNVP顶=68.06kN及的计算：一般层：边跨： 中跨：底 层：边跨： 中跨：各层间剪力按分配给各层柱：（）顶层：边柱：V顶=2.8412.787.59=1.69kN 中柱：V顶=4.5512.787.59=2.70kN 6层：边柱：V6=2.8412.7818.19=4.04kN，中柱：V6=4.5512.7818.19=6.48kN5层：边柱：V5=2.8412.7828.72=6.38kN，中柱：V5=4.5512.7828.72=10.23kN4层：边柱：V4=2.8412.7839.25=8.72kN，中柱：V4=4.5512.7839.25=13.97kN3层：边柱：V3=2.8412.7849.78=11.06kN，中柱：V3=4.5512.7849.78=17.72kN2层：边柱：V2=2.8412.7860.45=13.43kN，中柱：V2=4.5512.7860.45=21.52kN底层：边柱：V底=37.35153.4468.06=16.57kN，中柱：V底=39.37153.4468.06=17.46kN顶层：边跨：，；中跨：，；6层：边跨：，；中跨：，；5层：边跨：，；中跨：，；4层：边跨：，；中跨：，；3层：边跨：，；中跨：，；2层：边跨：，；中跨：，；底层：边跨：，； 中跨：，；柱端弯矩计算：，；顶层：边跨：M上=1.69（1-0.12）3.95=5.87kNm M下=1.690.123.95=0.80 kNm 中跨：M上=2.70（1-0.175）3.95=8.80kNm M下=2.7