西北灯具销售公司商住楼工程四层以下主体模板施工组织设计.doc

西北灯具销售公司商住楼工程模板施工方案 西北灯具销售公司商住楼工程四层以下主体模板施工组织设计第一章 工程简介西北灯具销售公司商住楼工程为双塔式地下一层、地上二十八层的剪力墙结构。该工程位于西安市龙首北路西段154号，北临纬二十六街。地下室层高6.55m,地上一层至二层层高均为5.10m，三层层高为4.50m，四层至二十八层标准层层高均为3.00m。建筑物总高度为90.15m ；地下室建筑物总长为92.36m，宽度为39.38m，地下室建筑面积3469；地上A、B 座建筑物长为30.05m ，宽度为25.70m ，地上建筑面积34712.00; 高层商住楼总建筑面积38181.一层至二层剪力墙厚度为350、250、200；三层至二十八层剪力墙厚度为250、200 。板厚为100、120、130、150.第二章 模板施工方案遵循模板体系先进合理适用，能有效控制工程质量使结构达到清水混凝土效果的原则进行模板配置。 一、模板使用材料1、地下室墙体采用小钢模拼装式组合模板，一三层墙、柱采用1418mm 厚竹胶板，四层以上主体工程剪力墙体模板采用全钢大模板。2、现浇板、梁板模板采用10竹胶板。3、楼梯采用10竹胶板，6080方木，483.5钢管支撑系统。（楼梯模板采用定型钢制模板）。4、模板工程支撑系统采用扣件式支撑系统。二、扣件式脚手架搭设方法为了使工程自始至终保持安全、文明施工，高生产效率，保证质量，保证施工安全和质量，建筑物顶板拟采用钢管顶架作模板支撑。1、建筑物单梁顶架搭设高度约为4.5m6.55m，顶架纵向间距约为0.95m，横向间距约为1m，水平杆的步距为1.6m。2、顶架要设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束，同时还要利用已有建筑物的梁、柱对支撑结构顶紧和拉紧，水平剪刀撑搭设时，其两端与中间从顶层开始向下每隔2步（约4.8m）设置一道水平剪刀撑。3、顶架四角应抱角斜撑，斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用，斜撑均应由底至顶连续设置。斜撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。4、在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及有关施工要求施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用、美观、稳固。三、四层以下拼装模板施工方法1.墙体模板安装墙体模板立模方案采用塔吊提升镜面多层组合模板就位安装的方法进行施工。墙体模板的立模程序：放线设置定位基准绑扎墙体钢筋抹砂浆支承面安放预埋铁件及导墙筋绑扎垫块吊装就位一侧模板安装支撑安装门窗洞模板插入对拉螺检及套管等吊装就位另侧模板及支撑调整模板位置紧固对拉螺检固定支撑检查校正连接相部模板。立模方法定位基准的设置采用钢筋定位，一般宜采用12 钢筋切割成与墙厚相等的长度点焊在墙的主筋上，点焊时应以墙体轴线为准，以保证模板安装位置准确。墙体模板支承面采用1 : 3 水泥砂浆沿墙体模板安装位置抹出水平支承面，宽度同模板厚度，要求支承不能进入墙体并校正水平。安装墙体模板时，首先安装第一侧墙模，安装墙模应按编号依次吊装，当第一侧墙模吊装就位并经撬棍拨正模板位置后，应使模面靠紧墙体钢筋撅头。为稳定模板，应随即安装支撑或调节模板上附设的支撑，以使模板微向支撑方向倾抖。孔洞处的立模应按其位置线安装模板门框下脚应用木楔垫实打牢，并应将门框模板与大模板固定连牢。安装预埋件套管。墙体大模板另一侧墙模的安装应在对拉丝杆穿好后进行吊装就位，经调整位置后，应即时用支撑撑牢，并紧固对拉螺栓，其它拉螺栓采用重复使用的工具式通常采用锥式粗螺栓，螺栓的直径为1625 ，长度为400 + Bmm ，不仅方便对拉丝杆拨出重复使用，而且也控制了砼墙体的厚度。2. 梁模板梁模板散装散拆的施工方法。支架系统采用钢管支架模板，采用早拆头配碗式扣件支撑系统。梁高度600h1000mm 时设置一排对拉螺杆，梁高度H1000mm 时设置双排对拉螺杆，对拉螺杆用直径14 钢筋，加工长度L = B + 4 OOmm “B”为梁宽，水平间距A=1000 mm。如梁的跨度L4M ，应使梁模板中部起拱，防止由于浇筑混凝土重量使跨中下垂。起拱高度木模为1.53 。 梁模板安装时，下层楼板应达到足够的强度后，才能进行次梁模板的安装。梁模板安装后再拉中线轴线检查，复核各梁模板中心或轴线位置是否正确。底模板安装后，应检查并调整标高。3. 楼板模板楼板模板采木支撑系统上设10mm 竹胶板进行施工。两块竹胶板拼缝下须垫木方，打紧并在接缝处塞贴双面胶带贴上透明胶带，防止漏浆。两块竹胶板拼缝处理支设板模时，尽量少切割竹胶板，切割板后应先刷油漆封边再投入使严禁在四周板侧边上即沿板面方向打打子，从而延长板的周转使用时间墙与模板边沿之间贴胶条在减少漏浆现象。安装程序为：复核板底标高搭设满堂架系统安放龙骨安装模板安装梁、板节头模板安装预埋件及预留孔模板模板接缝浆补涂刷模板隔离剂核查校正交付验收支设方法满堂架支撑架时，应充分考虑施工荷载对下部楼层结构的影响。若下部楼层强度不够或支承能力不足时，必须采取可靠的加固措施，如相部的下一层或两层支承架暂不拆除等办法，上下楼层支承立柱应在同一条垂直线上，且支承柱下应铺垫板。 龙骨安装应抄平并应与支撑架连接牢固。按楼板模板应从四周向中间铺设，若梁、板一起现浇，梁、板交界处的模板不应该在以其，以便分别拆模。 4.楼梯模板楼梯模板采用定型钢、木模板，钢管支架，散拼散拆的施工方法。 楼梯模板安装时，先要按设计要求划出楼梯段，楼梯踏步及平板、平台梁的位置，先安装平台梁，平台梁的模板，然后在楼梯基础侧板上钉托木，楼梯模板的斜楞钉在基础和平台梁板外的托木上，在斜楞上面铺钉楼梯底模，下面立斜向支撑，斜向支撑间距为1-1.2m，用拉杆连接。再沿楼梯立外帮板，用外帮板上的横档木将外帮板钉固在斜木楞上。在靠墙的一面把反三角板立起，反三角板的两端可钉于平台梁的侧板上，然后在反三角板上外帮板之间逐块钉上踏步板，踏步侧板上头钉在外帮板的木档上，另一头钉在反三角上的三角木块侧面上。在楼梯段模板放线时，要注意每层楼梯第一步与最后一个踏步和高度，常因疏忽了楼地面厚度不同，而造成高低不同的现象，影响使用。预埋件和预留洞口的安装应在模板上弹线定位要求安装牢固，位置正确。模板安装完后，应符合模板面标高或板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设，支撑架必须稳定牢固，模板超过规定时，应进行校正。 楼梯模板示意图 5.模板及其支撑系统必须符合下列规定：保证工程结构和构件个部分几何尺寸和相互位置正确。具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠的承受新浇砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的施工荷载。构造简单，装卸方便，并便于钢筋的绑扎，安装和砼的浇筑、养护要求。模板接缝不应漏浆。模板与砼的接触面应涂刷隔离剂。模板安装质量除应满足上述要求外，还应符合下表的质量标准。项目允许偏差轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4.-5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m长度上）36.模板拆除模板拆除后应及时进行修理、清理、堆码整齐，模板的拆除应使砼有足够的强度方能拆除，并必须满足下表规定：结构类型结构跨度按设计的砼强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构造2752100三、有关安全性能计算书：剪力墙、框架梁、现浇板模板安全计算书：根据建设工程安全什产管理条例要求，针对设计较大构件：地下室墙350厚，地下室车库跨度8.10m，层高3.30m，框架梁断面为400*900，地下室顶板厚度250；进行模板安全计算，使施工过程管理和严密监控，确保模板结构安全。1.剪力墙350厚模板安全计算参照依据：建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册、建筑结构荷载规范GB50009-2001、砼结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范GB50017-2003等规范。墙模板的北部支撑由两层龙骨（木楞）组成：直接支撑模板的次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽，串筒时，倾倒砼产生的荷载标准值为2.00kN/；1.1参数信息.基本参数次楞（内龙骨）间距300mm；穿墙螺栓水平间距600mm；主楞（外龙骨）间距500 mm；穿墙螺栓竖向间距（500mm；对拉螺栓直径（mm）：M14；.主楞信息龙骨材料：（以木结构计算）木楞6080；主楞肢数1.次楞信息龙骨材料：（以木结构计算）木楞5070，次楞肢数2.面板参数面板类型：以竹胶合板计算；面板厚度18mm；面板弹性模量9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13；面板抗剪强度设计值（N/mm2）：1.50； 墙模板设计简图1.2、墙模板荷载标准值计算按 施工手册 ，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： 其中一混凝土的重力密度，取24.00kN / m3; t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，按200/（T+15）计算，得10小时 ; T 一混凝土的入模温度，取5.00 ；V 一混凝土的浇筑速度，取2.5Om3 / h ; H-模板计算高度，取6.50m ; 1 -外加剂影响修正系数，取1.000 ; 2一混凝土坍落度影响修正系数，取1.000 。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力分别为：F10.222410112.5=83.48 kN/ ，F2246.55=157.2N/，取F=83.48 kN/作为计算值。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1 =83.48 kN/ ; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/ 。1.3、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.3.1抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下： 其中M 一面板计算最大弯距（N.mm ) ; L计算跨度（内楞间距）: L=300.0mm ; q 一作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q 1：1.2 47.71 0 .50 0 .90 = 25.761kN / m , 其中0.90 为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2 : 1.4 2.00 0.500 .90=1.260kN / m ;q = q1 + q2 = 2 5.761 + 1 .260 = 27 . 021 kN / m ; 面板的最大弯距：M=0.127 . 021300 . 0 300 . 0=2.43l05N . mm ; 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中，一面板承受的应力（N / mm2M一面板计算最大弯距（N . mm ) W一面板的截面抵抗矩： b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W = 5 001 8.01 8.0/6 = 2 . 70104 mm3 ; f-面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2 )；f =13.000 N/mm2面板截面的最大应力计算值：= M / W = 2.43105/2.70104=9.007 N/mm2面板截面的最大应力计算值=9.007N / mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f1 3N/mm2，满足要求。4.1.3.2.抗剪强度验算计算公式如下其中，V面板计算最大剪力（N）;L计算 跨度（竖楞间距）：L=300.0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇砼侧压力设计值q1：1.247.710.050.90=25.761KN/m；倾倒砼侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260 KN/m；q= q1+ q2=25.761+1.260=27.021KN/m面板的最大剪力：V=0.627.021300.0=4863.726N；截面抗剪强度必须满足：其中，T面板截面的最大受剪应力（N/mm2）v 一面板计算最大剪力（N ) : V=4863.726N ; b 一构件的截面宽度（mm ) : b=500mm ; hn一面板厚度（mm ) : hn = 18.0mm ; fV一面板抗剪强度设计值（N/mm2 ) : fV= 13.00 N/mm2 ; 面板截面的最大受剪应力计算值：T = 34863.726 / ( 2500 1 8.0) = 0.8ll N/mm2 面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500 N/mm2面板截面的最大受剪应力计算值T = 0.8ll N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值T = 1.5N/mm2，满足要求！1.3.3挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：其中，q 一作用在模板上的侧压力线荷载：q =47.70.5=23.85N/mm ; L 一计算跨度（内楞间距）:L=300mm ; E 一面板的弹性模量：E =9500 N/mm2 I 一面板的截面惯性矩：I=501.81.81.8/12=24.3cm4 ; 面板的最大允许挠度值：= 1.2mm ; 面板的最大挠度计算值：0.67723.853004 / ( 1009500 2.43104)=0.567mm面板的最大挠度计算值：0.567mm 小于等于面板的最大允许挠度值= 1.2mm ，满足要求！1.4、墙模板内外楞的计算1.4.1内楞（木）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm ，高度80mm ，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为：W = 608080/6=64cm3 ; I = 60808080/12=256cm4; 内楞计算简图1.4.2.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M 一内楞跨中计算最大弯距（N.mm ) L一计算跨度（外楞间距）: L=500.0mm ;q 一作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1 : 1.247.710.300.90 = 15.456kN / m ; 倾倒混凝土侧压力设计值q2 : 1.42.000.300.90 = 0.756kN / m , 其中0.90 为折减系数。q=(15.456 + 0.756 )/2 = 8.106 kN/m ; 内楞的最大弯距：M=0.18.106500.0500.0=2.03105N.mm ; 内楞的抗弯强度应满足下式： 其中，一内楞承受的应力（N/mm2 ) ; M 一内楞计算最大弯距（Nmm ) ; w 一内楞的截面抵抗矩（mm3 ) , w=6.4 01 04 ; f 一内楞的抗弯强度设计值（N/mm2 ) ; f=13.00N/mm2 内楞的最大应力计算值：=2.03105 /6.40104=3.166N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值： f=13N/mm2; 内楞的最大应力计算值=3.166 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f = 13N/mm2，满足要求！1.4.3.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V = 0.6QL其中，V-内楞承受的最大剪力；L 一计算跨度（外楞间距）: L=500.0mm ; q 一作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.247.710.300.90 = 15.456kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值q2 : 1.42.000.300.90 = 0.756kN/m , 其中，0.90 为折减系数。q = (q1+q2)/2=(15.456+0.756 )/2=8.106kN/m ; 内楞的最大剪力：V =0.68.106500.0=2431.863N ; 截面抗剪强度必须满足下式：其中，T 一内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2 ) ; V 一内楞计算最大剪力（N ) : v =2431.863N ; b 一内楞的截面宽度（mm ) : b=60.0mm ; hn 一内楞的截面高度（mm ) : hn=80.0mm ; fv 一内楞的抗剪强度设计值（N/mm2 )：=1.500 N/mm2; 内楞截面的受剪应力计算值：fv=32431.863/(260.080.0)=0.760N/mm2; 内楞截面的抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2; 内楞截面的受剪应力计算值= 0.76 N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！1.4.4.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册 ，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，一内楞的最大挠度（mm ) ; q 一作用在内楞上的线荷载（kN / m )：q=47.710 .30/2 =7.16 kN/m ; L算跨度（外楞间距）: L=500.0mm ; E 一内楞弹性模量（N/mm2) : E=9500I N/mm2I一内楞截面惯性矩（mm4 ) , I=2.56106; 内楞的最大挠度计算值：。0.6 7714.31/25004/( 10095002.56106 )=0.124 mm ; 内楞的最大容许挠度值：=2mm ; 内楞的最大挠度计算值0.124mm 小于内楞的最大容许挠度值=2mm ，满足要求！1.5外楞（木）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，宽度5Omm ，高度100mm ，截面惯性矩工和截面抵抗矩W 分别为： W=50100100/6= 83.33cm3 ; I=50100100100/12=416.67cm4 ; 外楞计算简图1.5.1.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载：P=（1.247.7+1.42)0.30.5/1 = 8.11kN ; 外楞计算跨度（对拉螺检水平间距）: 1=600mm ; 外楞最大弯矩：M=0.1758106.21/600.00=8.51105N/mm ; 强度验算公式： 其中，一外楞的最大应力计算值（N/mm2) M 一外楞的最大弯距（N.mm ) ; M=8.51105N/mmW 一外楞的净截面抵抗矩；W=8.33104 mm3 ; f一外楞的强度设计值（N/mm2 ) ，f= 13.000N/mm2外楞的最大应力计算值：=8.51105/8.33104=10.214N/mm2 ; 外楞的抗弯强度设计值： f =13 N/mm2; 外楞的最大应力计算值=10.214 N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=13 N/mm2，满足要求！1.5.2外楞的抗剪强度验算公式如下： V=0.65P 其中，v 一外楞计算最大剪力（N ) ; L一计算跨度（水平螺检间距间距）: L600.0mm ; P 一作用在外楞的荷载：P=(1.247.7+1.42)0.30.5/1=8.106kN ; 外楞的最大剪力：V =0.658106.210=3.16103N ; 外楞截面抗剪强度必须满足： 其中，一外楞截面的受剪应力计算值（N/mm2 ) ; V 一外楞计算最大剪力（N ) : v=3.16103Nb 一外楞的截面宽度（mm ) : b = 50 .0mm ; hn 一外楞的截面高度（mm ) : hn = 100.0mm ; fv一外楞的抗剪强度设计值（N/mm2 ) : fv =1.5 N/mm2 ; 外楞截面的受剪应力计算值：= 33.16103 /( 250.0100.0) = 0.948 N/mm2; 外楞的截面抗剪强度设计值：fv=1.50 N/mm2; 外楞截面的抗剪强度设计值：fv=1.50 N/mm2; 外楞截面的受剪应力计算值=0.948N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值fv=1.50N/mm2，满足要求！1.5.3.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册,刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，一外楞最大挠度（mm ) ; P 一内楞作用在支座上的荷载（kN / m ) : P=47.710.300.50/1=7.16 kN/m ; L一计算跨度（水平螺检间距）:L=600 .0mm ; E 一外楞弹性模量（N/mm2) : E=9500.00N/mm2 ; I 一外楞截面惯性矩（mm4 ) , I = 4.17106 ; 外楞的最大挠度计算值：1.1467.16100/16003/(10095004.17106)=0.447mm ; 外楞的最大容许挠度值：=2.4mm ; 外楞的最大挠度计算值0.447mm 小于外楞的最大容许挠度值= 2.4mm ，满足要求！1.6、穿墙螺栓的计算计算公式如下： 其中N 一穿墙螺栓所受的拉力；A 一穿墙螺栓有效面积（mm2 ) ; f 一穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N / mm2 ; 查表得：穿墙螺栓的型号：M14 ; 穿墙螺栓有效直径：11.55mm ; 穿墙螺栓有效面积：A=105mm2 ; 穿墙螺栓最大容许拉力值： N=1.701051.0510-4 =17.85 kN ; 穿墙螺栓所受的最大拉力：N=47.7050.60.5=14.312 kN 。穿墙栓螺所受的最大拉力N=14.312kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN ，满足要求！2、框架梁5001000模板安全计算高支撑计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001 ）、混凝土结构设计规范GB500102002 、建筑结构荷载规范（GB500092001 ）、钢结构设计规范（GB 500172003 ）等规范编制。 梁段：Ll 。2.1模板参数1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B (m):0.50;梁截面高度D (m):1.00;混凝土板厚度（mm):250.00;立杆沿梁跨度方向间距La (m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：6.55；梁两侧立杆间距（m ) : 0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1 ; 采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度（kN / m3 )：24.00；模板自重（kN/)：0.30 ；钢筋自重（kN/m3 )：1.50；施工均布荷载标准值（kN/)：2.0;新浇混凝土侧压力标准值（kN/):17. 8;振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/) : 2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/):4.0 ; 3 材料参数木材品种:粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm):16.0;木材抗弯强度设计值fm (N/mm2):17.0 ；木材抗剪强度设计值fV(N/mm2):1.7;面板材质：胶合面板；面板厚度（mm ) : 10.00;面板弹性模量E(N/mm2):6000.0:面板抗弯强度设计值rm( N/mm2) : 13.0; 4 梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4 ; 5 梁侧模板参数主楞间距（mm ):500;次楞根数:4;主楞竖向支撑点数量:4;穿梁螺检直径（mm ):M12;穿梁螺检水平间距（mm ):500;竖向支撑点到梁底距离依次是:150mm,300mm,450mm,600mm;主楞材料:木方;宽度（mm );60.00;高度（mm ):80.00;主楞合并根数:2;次楞材料:木方；宽度（mm ):60.00;高度（mm ):80.00 ; 2.2、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩工和截面抵抗矩W 分别为：W=8001010/6=1.33104mm3 ; I=800101010/12=6.67104mm4 ; 1 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：= M/Wf 钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m ) : q 1=1.2（24.00+1.50 )0.900.300.80=22.320kN/m ; 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m ) : q2=1.4(2.002.00)0.80=4.480 kN/mq=22.3204.480=26.800kN/m ; 最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.1ql12 + 0.117q212=0.122.32133.3332 + 0.1174.48133.3332 = 4.90104Nmm ; RA= RD = 0.4 qll + 0.45q21 = 0.4 22.320.1330.454.480.133 = 1.459kN RB = Rc = 1 . lq , 1 + 1 . 2q21 = 1 . 1 22 . 32 0 . 133 + 1 . 24 . 480 . 133 = 3 . 99kN = Mmax/W = 4.90104/1.33104=3.7N/mm2 ; 梁底模面板计算应力3.7N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f13N/mm2，满足要求！2.3挠度验算根据建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：v = 0.677q14/(l00EI）v =1/250 其中q 一作用在模板上的压力线荷载：q=q 1/1.2=18.600kN/m ; 1 一计算跨度（梁底支撑间距）: 1=133.33mm ; E 一面板的弹性模量：E = 6000.0N/mm2 ; 面板的最大允许挠度值：V=133.33/250=0.533mm ; 面板的最大挠度计算值：v = 0.67722.32133.34/(10060006 . 67104 )=0.119mm ; 面板的最大挠度计算值：v = 0.119mm 小于面板的最大允许挠度值：v = 0.533mm ，满足要求！2.4梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1 荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.99/0.8 = 4.988kN/m 2 钢管的支撑力验算钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩工和截面抵抗矩W 分别为：W=5.08cm3 I=12.19cm4 钢管强度验算：计算公式如下：最大弯矩M=0.lq12=0.14.9880.82=0.319 kNm ; 最大应力=M/w=0.319106/5080=62.8N/mm2 ; 抗弯强度设计值f=205N/mm2 ; 钢管的最大应力计算值62.8 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：= 2V/Afv 其中最大剪力：V=0.63.8880.8=2.394 kN ; 钢管受剪应力计算值=22.3941000/489.000=9.792N/mm2 ; 钢管抗剪强度设计值= 120N/mm2 ; 钢管的受剪应力计算值9.792N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2，满足要求！钢管挠度验算：计算公式如下：V=0.677q14/(100EI）v =1/250 钢管最大挠度计算值v = 0.6774.9888004/( 1002060001 2.19104 )=0.551mm ; 钢管的最大允许挠度V=0.8001000/250=3.200mm ; 钢管的最大挠度计算值v = 0.551mm 小于钢管的最大允许挠度 v = 3.2 mm ，满足要求！2.5杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式= N/（A）f 1 梁两侧立杆稳定性验算：其中N 一立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=1.416kN ; 脚手架钢管的自重：N2 =1.20.1293.3=0.511 kN ; N = 1.4160.511 = 1.928 kN ; 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i 一计算立杆的截面回转半径（cm ) : i=1.58 ; A 一立杆净截面面积（cm2)：A = 4.89 ; W 一立杆净截面抵抗矩（cm3 )：w=5.08 ; 一钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2 ) ; f一钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2; 10一计算长度（m ) ; 根据 扣件式规范 ，立杆计算长度1。有两个计算公式10kh 和10=h + 2a , 为安全计，取二者间的大值，即：10Max【1.1551.71.51.520.1】=2.945m ; k 一计算长度附加系数，取值为：1.155 ; 一计算长度系数，参照 扣件式规范表5.3.3 ，=1.7 ; a 一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.lm ; 得到计算结果：立杆的计算长度10/i2945.25/15.8 = 186 ; 由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0.2 07 ; 钢管立杆受压应力计算值；=1927.707/( 0.207489 ）=19N/mm2 ; 钢管立杆稳定性计算19N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f = 205N/mm2，满足要求！2 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N 一立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1= 9.557kN ; 脚手架钢管的自重：N2= 1.20.129( 3.30.9 )=0.511kN ; N = N1+ N2= 9.5570.372=9.929kN ; 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i 一计算立杆的截面回转半径（cm ):i=1.58 ; A 一立杆净截面面积（cm2 ):A =4.89 ; w 一立杆净截面抵抗矩（cm3 ):W =5.08 ; 一钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2) ; f一钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2 ; 10一计算长度（m ) ; 根据 扣件式规范 ，立杆计算长度10有两个计算公式10kh 和10h +2a 为安全计，取二者间的大值，即：10Max【 1.1551.71.51.520.1】2.945m ; k 一计算长度附加系数，取值为：1.155 ; 一计算长度系数，参照 扣件式规范 表5.3.3 ，=1.7 ; a 一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.lm ; 得到计算结果：立杆的计算长度10/i2 945.25/15.8=186 ; 由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小0.207 ; 钢管立杆受压应力计算值；=9928.867/( 0.207489）=98.1N/mm2 ; 钢管立杆稳定性计算98.1N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm2 ，满足要求！3250 厚现浇板模板安全计算模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 ( JGJ1302001 ）、混凝土结构设计规范GB500102002 、建筑结构荷载规范（GB50009 2001）、钢结构设计规范（GB500172003）等规范编制。一、参数信息：1.模板支架参数：横向间距或排距（m ) : 0.80 ；纵距（m )：0.80 ；步距( m )：1.50 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m )：0.10 ；模板支架搭设高度( m )：4.00；采用的钢管（mm )：483.5；板底支撑连接方式：钢管支撑；立杆承重连接方式：可调托座；板底钢管的间隔距离（mm )：300.00 ; 2.荷载参数：模板与木板自重（kN/m2 )：0.350；混凝土与钢筋自重( kN/m3 )：25.000 ；施工均布荷载标准值（kN/m2 )：1.000 ; 3.楼板参数：钢筋级别：二级钢HRB335（20Mnsi ）楼板混凝土强度等级：C40 ；每层标准施工天数：10 ；每平米楼板截面的钢筋面积( mm2 ) : 654.500;楼板的计算长度（m ) : 4.50 ；施工平均温度（oC ):25.000 ; 楼板的计算宽度（m ):4.00;楼板的计算厚度（mm ):250.00 ; 4.材料参数：面板采用胶合面板，厚度为18mm ；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E ( N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值（N/mm2):13 ；托梁材料为：钢管（单钢管）：483.5 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m 的面板作为计算单元面板的截面惯性矩工和截面抵抗矩W 分别为：W = 1001.82 /6=54cm3 ; I = 1001.83/12=48.6cm4 ; 模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1 、荷载计算( 1 ）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m ) : q1= 250.21+0.35l=5.35 kN/m ; ( 2 ）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m ) : q2= 1l=1kN/m ; 2 、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q = 1.25.351.4l=7.82kN/m 最大弯矩M = 0.17.820.32 = 0.07 kNm ; 面板最大应力计算值=70380/54000=1.303N/mm2 面板的抗弯强度设计值f = 13N/mm2 ; 面板的最大应力计算值为1.303N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！3 、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 5.35kN/m 面板最大挠度计算值V=0.6775.353004 /(100950048.6104 ) = 0.064 mm ; 面板最大允许挠度V =300/250=1.2 mm ; 面板的最大挠度计算值0.064mm 小于面板的最大允许挠度1.2mm , 满足要求！三、纵向支撑钢管的计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w = 5.08cm3 ；截面惯性矩I = 12.9cm4 ; 木楞计算简图1 荷载的计算：( 1 ）钢筋混凝土梁自重（kN/m ) : q11 = 250.30.2 = 1.5 kN/m ; ( 2 ）模板的自重线荷载（kN/m ) : q12 = 0.3 50.3 = 0.105kN/m ; ( 3 ）活荷载为1 施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN ) : q2 = (12 )0.3 = 0.9kN/m ; 2 强度验算：最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：静荷载：q1=1.2( q 1+ q2）=1.2( 1.50.105）=1.926 kN/m ; 活荷载：q2 = 1.40.9 = 1.26 kN/m ; 最大弯距Mmax = ( 0.11.926 + 0.1171.26 )0.82 = 0 .218 kNM ; N = 1.lqll+ l.2q2l 最大支座力N=（1.1 1.926 + 1.21.26 )0.8=2.904 kN ; 最大应力计算值=M/W=0.218106/5080=42.837N/mm2 ; 纵向钢管的抗压强度设计值f = 205.0N/mm2 ; 纵向钢管的最大应力计算值为42.837N/mm2 小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2，满足要求！3 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载q1= q11+ q12=1.605 kN / m 活荷载q2= 0.9 kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V = ( 0.6771.605 + 0.9900.9 )8004 /(10020.610512.19 )= 0.323 mm ；支撑钢管的最大挠度小于800/150 与10 mm ，满足要求！四、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管（单钢管）：483.5 ; W = 5.8 cm3 ; I = 12.19 cm4 ; 集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P = 2.904kN 托梁计算弯矩图（kN m ) 托梁计算弯矩图（Kn.m） 托梁计算变形图（mm） 托梁计算剪力图（kN）托梁计算剪力图（kN ) 最大弯矩Mmax =0.629 kNm ; 最大变形Vmax =0.991 mm ; 最大支座力Qmax=8.411 kN ; 最大应力=629078.903/5080=123.834N/mm2 ; 托梁的抗压强度设计值f=205N/mm2 ; 托梁的最大应力计算值123.834N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2 ，满足要求！托梁的最大挠度为0.991mm 小于800/150 与10 mm ，满足要求！五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）: 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1 静荷载标准值包括以下内容：( 1 ）脚手架的自重（kN ) : NG1 = 0.1294 = 0.516kN ; ( 2 ）模板的自重（kN ) : NG2= 0.350.80.8 = 0.224 kN ; ( 3 ）钢筋混凝土楼板自重（kN ) : NG3= 250.20.80.8 = 3.2 kN ; 静荷载标准值NGNG1+ NG2+ NG 3= 3.94 kN ; 2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ = (12 )0.80.8=1.92 kN ; 3 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG1.4NQ= 7.416 kN ; 六、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中N 一立杆的轴心压力设计值（kN ) : N = 7.416kN ; 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo /i查表得到；i 一计