钢筋混凝土框架结构教学楼的结构设毕业论文.doc

钢筋混凝土框架结构教学楼的结构设毕业论文目录摘 要2Abstract3前 言51. 结构布置及计算简图82. 重力荷载及水平荷载计算142.1屋面及露面的永久荷载值标准值142.2屋面及楼面可变荷载标准值142.3梁、柱、墙、门、重力荷载值计算142.4重力荷载代表值153. 水平荷载作用下框架结构的内力和位移计算253.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算253.2 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算313.2.2 风荷载作用下水平位移验算333.2.3 风荷载作用下框架结构的内力值计算344. 竖向荷载作用下框架的内力计算364.2.1恒载计算374.2.2活荷载的计算384.2.3 内力计算395. 横向框架梁、柱内力组合465.1结构抗震等级。46构件设计及构造措施606.1 框架梁606.1.1梁的正截面受弯承载力计算606.2 框架柱646.2.1剪跨比和轴压比验算646.2.2柱正截面承载力计算656.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算687. 楼板设计707.1参数设计707.1楼梯板设计717.1.1荷载计算717.1.2内力计算717.2平台板设计727.2.2内力计算727.2.3截面设计727.3平台梁设计737.3.3内力计算737.3.4配筋计算74结束语75参考文献761. 结构布置及计算简图 根据该房屋的使用功能及建筑设计要求，进行了建筑平面、立面及剖面特设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面图示意分辨见图1.1,1.2和1.3.。主体结构共6层，一层层高为3.9m，其它层层高均为3.6m。填充墙采用240mm厚的空心粘土砖砌筑。门为木门，其中一层门M1为19个，M2为2个，M3为2个，M6为2个，M5为1个，M6为2个，M7为1个；其它层均为门M1为19个，M2为2个，外墙M3为1个，M6为2个，M5为1个，M6为1个，M7为1个；其中M1尺寸为1m1.5m，M2尺寸为0.9m2.7m，M3尺寸为2.7m1.5m，M5尺寸为1.8m2.5m，M6尺寸为2.25m4.2m，M7尺寸为3m6.9m。窗为铝合金窗，其中一层窗C1为24个，C3为1个，C5为2个，C6为9个，C7为9个，C9为1个，C10为1个，其它层均为C1为24个，C3为1个，C5为2个，C6为9个，C7为9个，C8为1个，C9为1个，C10为2个，C11为2个。其中C1尺寸为2.8m3.0m，C3尺寸为1.25m1.8m，C5尺寸为1.2m1.8m，C8尺寸为1.5m2.0m，C9尺寸为1.22m1.8m，C10尺寸为4.2m2.0m，C11为尺寸5.0m2.0m。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm，梁截面高度按梁跨度的1/121/8估算，由此估算的梁截面尺寸见表5.1，表中还给出了混凝土的强度等级。其中设计强度：C35（fc=16.7N/mm2,ft=1.57N/mm2)表1.1 梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级（单位mm）层次混凝土强度等级横梁（bh）纵梁（bh）次梁（bh）CB跨，ED跨CD跨16C35300600100250300600300600截面尺寸可根据式估算。由于该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比极限值=0.8;各层的重力荷载代表值近似取12kN/m2。由图5.2可知边柱及中柱的负载面积分别为根据上述计算结果并综合其他因素，本设计截面尺寸取值如下： 1层 650mm650mm 26层 550mm550mm基础选用肋梁式筏板基础，基础埋深取2m，肋梁高度取1.2m。框架结构计算简图如图1.4所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至底板，26层即为层高，取3.6m；底层层高从基础顶面取至一层板底，即h1=3.9+0.6+2-1.2-0.1=5.2m 图1.1建筑平面图图1.2结构平面布置图图1.3结构剖面图图1.4框架结构计算简图2. 重力荷载及水平荷载计算2.1屋面及露面的永久荷载值标准值层面（上人）：40厚现浇细石混凝土 220.04=0.88kN/m2捷罗克防水层（厚8mm） 0.10kN/m2 20厚1：3水泥砂浆找平 200.02=0.40kN/m2膨胀珍珠岩砂浆找坡（平均厚140mm） 140.14=1.96kN/m2100厚钢筋混凝土屋面板 250.10=2.50kN/m210厚纸浆石灰泥粉平 160.01=0.16kN/m2V型轻钢龙骨吊顶 0.25kN/m2合计 6.25kN/m215层楼面： 瓷砖地面（包括水泥瓷砖打底） 0.55kN/m2100厚现浇钢筋混凝土板 250.10=2.50kN/m2V型轻钢龙骨吊顶 0.25kN/m2 合计 3.30kN/m22.2屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布荷载标准值 2.0kN/m2楼面活荷载标准值 2.0kN/m2屋面雪荷载标准值 SK=S0=1.00.4=0.4kN/m2式中：为屋面积雪分布系数，取=1.0.2.3梁、柱、墙、门、重力荷载值计算梁柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。具体计算过程从略，计算结果见表2.2。墙体为240厚粘土空心砖，外墙面贴瓷砖（0.5kN/m2）内墙为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为 0.5+150.24+170.02=4.44kN/m2内墙为200厚粘土空心砖，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为150.24+170.022=4.28kN/m2木门单位面积荷载为0.2kN/m2；铝合金窗单位面积重力荷载取0.4kN/m2。表2.2 梁、柱重力荷载标准值层次构件b/mh/m/(kN/m3)g/(kN/m)li/mnGi/kN1横梁0.30.6251.054.73 6.6531652.8055110.291纵梁0.30.6251.054.73 7.522779.625走道梁0.10.25251.050.66 2.71119.49063柱0.650.65251.111.62 5.2442658.3726横梁0.30.6251.054.73 6.6531652.8054318.648纵梁0.30.6251.054.73 7.522779.625走道梁0.10.25251.050.66 2.71119.49063柱0.550.55251.18.32 5.1441866.7282.4重力荷载代表值2.4.1 门、窗、墙面积的计算：门、窗面积的计算由第1节可计算出门窗的面积，其中：一层门面积为176.45m2，窗面积为235.28m2。26层门面积为60.21m2，窗面积为277.08m2。内墙、外墙面积的计算 1层外墙面积为 5.2(62.7+21.3)2-51.8-220.7=601.1m2内墙面积为（3.9-0.50.6-0.1）（62.7+21.3）2+137.5-3.36-14.58-124.7= 526.42m226层外墙面积为 3.6(62.7+21.3)2-4.05-262.5=338.25m2 内墙面积为 （3.6-0.50.6-0.1）（62.7+21.3）2+137.5-3.36-14.58-56.16=544.56m22.4.2 门、窗自重的计算1层门自重 176.450.2=35.29kN窗自重 277.080.4=94.112kN墙自重 601.14.44+526.424.28=4921.962kN26层门自重 60.210.2=12.042kN窗自重 235.280.4=110.832kN墙自重 338.254.44+544.564.28=3832.5468kN16层活荷载的计算：1层 62.721.32=2671.01kN23层 62.721.320.85=2270.367kN45层 62.721.320.7=1869.714kN6层 62.721.320.65=1736.163kN顶层雪荷载计算： 62.721.30.45=600.980kN16层板厚的荷载计算：15层板厚荷载计算： 62.721.33.30=4470.183kN顶层板厚荷载计算： 62.721.36.25=8346.938kN2.4.3 重力荷载代表值计算G1=4470.183+0.52270.367+0.5（35.29+94.112+12.042+110.832+3832.5468+4921.962+4318.648+5110.291）=14823kNG2=4470.183+0.52270.367+12.042+110.832+3832.5468+4318.648=13879kNG3=4470.183+0.5 图2.1各质点重力荷载的代表值1869.714+12.042+110.832+3832.5468+4318.648=13679kNG4=4470.183+0.51869.714+12.042+110.832+3832.5468+4318.648=13679kNG5=4470.183+0.51736.163+12.042+110.832+3832.5468+4318.648=13112kNG6=8346.938+0.5600.980+0.5（12.042+110.832+3832.5468+4318.648）=12784kN计算结果见图2.12.5 框架侧移刚度计算2.5.1横向框架侧移刚度计算横梁线性刚度ib计算见表2.3；柱现行刚度的计算见表2.4表2.3 横梁现行刚度ib的计算类别层次bh/(mmmm)l/mmEc/(N/mm2)I0/(mm4)EcIc/hc/Nmm1.5EcIc/hc/Nmm2EcIc/hc/Nmm横梁1630060075003.151045.41092.26810103.4021010 4.5361010纵梁1630060066003.151046.91093.27710104.91510106.5531010走道梁1610025027003.151041.31081.5191092.2791093.038109表2.4 柱线刚度ic的计算类别层次b(mm)h(mm)l(mm)Ec(KN/m2)Icc(mm4)EcIc/hc(KN/m)柱165065051003.151041.48810109.01110102655055036003.151047.6251096.6721010 地震作用是根据各受力构件的抗侧刚度来分配的，所以先计算各楼层住的抗侧刚度。 一般层：= D= 首层： = D=梁柱相对线刚度比 与柱两端相接的梁的线刚度之和 柱的线刚度 柱侧移刚度修正系数 修正后的柱抗侧移刚度具体计算结果见表2.5、表2.6、表2.7、表2.8、表2.9。表2.5 第1轴、第20轴框架柱侧移刚度D值N/mm轴数1层26层CDiCDiB0.2510.334133490.3400.1458974C0.4200.380152050.5680.22113656D0.1690.308123280.2280.10263134088228943表2.6 19轴框架柱侧移刚度D值N/mm轴数1层26层CDiCDiB0.5030.401160280.6800.25415672C0.8400.472188721.1350.36222368D0.5890.421168190.7960.28517576E0.2520.334133490.3400.14689746506864590 表2.7第2轴框架柱侧移刚度D值N/mm轴数1层26层CDiCDiB0.2520.334133490.3400.1458976C0.2520.334133490.3400.14589762669817952表2.8 第3、9、11、13、15轴框架柱侧移刚度D值N/mm轴数1层26层CDiCDiB0.5030.401160280.6800.25415672C0.8400.472188721.1350.36222368D0.8400.472188721.1350.36222368E0.5030.401160280.6800.254156726980076080表2.9 第5、7、17轴框架柱侧移刚度D值（N/mm）轴数1层26层CDiCDiB0.5030.401160280.6800.25415672C0.8410.472188721.1350.36222368D0.7150.447178930.9660.32620109E0.3780.369147600.5100.203125506755370699将上述不同轴同层框架注侧移值相加，即得框架各层间侧移刚度，见表2.10。表2.10横向框架层间侧移刚度（N/mm）层次123456725189732925732925732925732925732925由表5.10可见/=725189/732925=0.9894450.7,故该框架为规则框架。2.5.2纵向框架则以刚度的计算纵梁线性刚度ib计算过程见表5.11.本例中，纵横向柱线性刚度相同，见表2.11表2.11 纵梁现行刚度ib的计算类别层次bh/(mmmm)l/mmEc/(N/mm2)I0/(mm4)EcIc/hc/Nmm1.5EcIc/hc/Nmm2EcIc/hc/Nmm纵梁1630060066003.151045.41092.57710103.86610105.1551010次梁1630060033003.151045.41095.15510107.73210101.0311011纵向框架柱按B、C、D、E轴计算刚度侧移值，侧移刚度值分别见2.12、2.13、2.14、2.15。总想框架各层层间侧移刚度值见表2.16。表2.12 纵向中框架B轴侧移刚度D值（N/mm）轴数1层26层CDiCDi边轴（2、20轴）0.5720.417166680.7730.27917215中轴（3、19轴）0.8580.475190011.1590.36722664中轴（5、7、9、11、13、15、17轴）0.5720.417166670.7720.27917212188007200242表2.13 纵向中框架C轴侧移刚度D值（N/mm）轴数1层26层CDiCDi边轴（1轴）0.5720.417166680.7730.27917215边轴（20轴）1.1440.523209111.5450.43626926中轴（2、3、19轴）1.43010.563225021.9320.49130350中轴（5、7、9、11、13、15、17轴）1.1440.523209111.5450.43626926251467317120表2.14 纵向中框架D轴侧移刚度D值（N/mm）轴数1层26层CDiCDi边轴（1、20轴）0.5720.417166680.7730.27917215中轴（3、5、7、9、11、13、15、17、19轴）0.5720.417166680.7730.27917215183348189365表2.15 纵向中框架E轴侧移刚度D值（N/mm）轴数1层26层CDiCDi边轴（1、19轴）0.2860.344137490.38610.1629999中轴（3、5、7、9、11、13、15、17轴）0.5720.417166670.7720.27917212160835157694表2.16横向框架层间侧移刚度（N/mm）层次123456783657864421864421864421864421864421由表5.16可见/=783657/864421=0.9065690.7,故该框架为规则框架。3. 水平荷载作用下框架结构的内力和位移计算3.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算3.1.1 横向自振周期的计算运用顶点位移法来计算，对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构，基本自振周期可按下式来计算：式中，计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移，即假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而算得的结构顶点位移；结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.7；故先计算结构顶点的假想侧移，计算过程见表3.1表3.1结构顶点假想侧移计算层次Gi/kNVGi/kNDi/(N/mm)ui/mmui/mm6 14823 1482373292520.2 372.5 513879 2870273292539.2 352.3 4 13679 4238173292557.8 313.1 3 13679 5606073292576.5 255.3 21311269172 73292594.4 178.8 112784 81956 725189 113.0 84.4 由基本自振周期计算式,计算基本周期T 1，其中ut的量纲为m，取t=0.7，则3.1.2 水平地震及作用及楼层地震剪力计算 该建筑结构高度小于40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切为主，因此用底部剪力法来计算水平地震作用。 首先计算总水平地震作用标准值即底部剪力。式中，相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；结构等效总重力荷载，多质点取总重力荷载代表值的85；查建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）规范表5.1.4-2 特征周期值（s）得特征周期；根据抗震设计规范第5.1.5，得建筑结构阻尼比； 查抗震设计规范表5. 1.4-1得，可以查得水平地震影响系数最大值，由水平地震影响系数曲线来计算，即=0.85（14823+13879+13679+13679+13112+12784）=69662.6kN 式中， 衰减系数，0.05时，取0.9； 因1.4Tg=1.40.3=0.42s=0.76s，所以应考虑顶部附加水平地震作用。查表可得。 即 各质点的水平地震作用按式计算，将上述、带入可得具体计算过程见表3.2。表3.2 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算 层次Hi/mGi/kN GiHi/kNm 623.214823 3483350.2830331238.81238.8519.613879 273008.40.221828970.92209.641613679 2239360.181955796.43006.1312.413679 173550.40.141015617.23623.228.813112124889.60.101477444.14067.315.212784 87001.20.070691309.44376.7各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图见图3.1。图3.1各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图3.1.3水平地震作用下的位移验算 框第层的层间剪力、层间位移及结构顶点位移分别按下式来计算：， 计算过程见下表，表3.3。表中还计算了各层的层间弹性位移角。由表得最大层间弹性位移角发生在第二层，其值为1/649e=1/550。满足要求。其中e钢筋混凝土框架弹性位移角限值。表3.3水平地震作用下框架的位移验算层数Di/(N/mm)ui/mmui/mmhi/mme67329251.69 24.80 36001/2130 57329253.01 23.11 36001/1194 47329254.10 20.09 36001/878 37329254.94 15.99 36001/728 27329255.55 11.05 36001/649 17251896.04 5.50 52001/862 3.1.4水平地震作用下框架内力的计算 由于D值法近似地考虑了框架结点转动对侧移刚度和反弯点高度的影响，比较精确，所以选用用D值法，将层间剪力分配到该层的各个柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反弯点高度来求柱上、下端的弯矩。 取图中轴线横向框架内力计算，柱端剪力、下端弯矩、上端弯矩分别按式、Mb=Vijyh、MU =Vij(1-y)h计算。上式中，y=y0+y1+y2+y3。其中yn查表得，y1由于各层梁线刚度一致，y1=0；y2、y3为层高对y的修正，查表可得。其中Dij取自表2.9，Di取自表2.10，层间剪力取自表3.2。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式来计算，计算结果见表3.4、表3.5。表3.4 各层柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/kNDi/(N/mm)柱轴号DijVijyMbMU63.61238.8732925B1567226.49 0.6800.3028.61 66.75 C2236837.81 1.1350.4257.16 78.94 D2010933.99 0.9660.3542.83 79.53 E1255021.21 0.5100.2619.85 56.51 53.62209.6732925B1567247.25 0.6800.4068.04 102.05 C2236867.43 1.1350.45109.24 133.52 D2010960.62 0.9660.4598.21 120.04 E1255037.84 0.5100.3649.03 87.17 43.63006.1732925B1567264.28 0.6800.45104.13 127.27 C2236891.74 1.1350.52171.74 158.53 D2010982.48 0.9660.45133.61 163.31 E1255051.47 0.5100.4583.39 101.92 33.63623.2732925B1567277.47 0.6800.45125.51 153.40 C22368110.58 1.1350.50199.04 199.04 D2010999.41 0.9660.48171.78 186.09 E1255062.04 0.5100.45100.51 122.84 23.64067.3732925B1567286.97 0.6800.46 144.02 169.07 C22368124.13 1.1350.45 201.09 245.78 D20109111.59 0.9660.45 180.78 220.95 E1255069.65 0.5100.50 125.36 125.36 15.24376.7725189B1602896.73 0.5030.77 388.87 114.15 C18872113.90 0.8410.67 398.64 193.63 D17893107.99 0.7150.65 366.73 194.81 E1476089.08 0.3780.76 352.05 111.17 其中M的量纲为kNm，V的量纲为kN。梁端弯矩、剪力计算 框架梁宰水平地震作用下的剪力 说平地震作用下的梁端弯矩表3.5柱轴力计算层数轴力值B轴C轴D轴E轴6-15.2-11.0513.3412.915-47.85-36.4646.1225.284-95.27-76.5795.8437.813-159.22-126.08160.1949.112-230.15-185.95237.3553.641-302.6-252.1318.257.75梁端弯矩、剪力计算层次BC梁CD梁DE梁lVblVblVb666.7547.287.515.20 31.6639.212.726.25 40.3256.517.512.91 5130.66114.27.532.65 76.4880.292.758.06 82.58107.027.525.28 4195.31160.377.547.42 107.4128.932.787.53 132.59150.957.537.81 3257.53222.067.563.95 148.72157.612.7113.46 162.09206.237.549.11 2278.93253.017.570.93 169.46183.712.7130.80 188.94213.347.553.64 1285.43257.957.572.45 172.77201.462.7138.60 207.18225.917.557.75 3.2 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算3.2.1风荷载标准值。风荷载标准值按式计算。基本风压=0.45可kN/m2，该框架结构屋面选取为中封闭式双层屋面，由荷载规范第7.3节查得=0.8（迎风面）和=-0.5（被风面）。B类地区，H/B=23.2/62.7=0.370，由表查得，=0.42；T1=0.73s，T12=0.450.732=0.24kNs2/m2，由表查得=1.29。由式得仍取图轴线横向框架，其负载宽度为6.6m。由式得沿房屋高度的分布风荷载标准值q（z）=6.60.45 根据各楼层标高处高度Hi查表取z，代入上式可得各楼层标高处的q（z），见表3.6；表3.6 沿房屋高度分布风荷载标准值层次Hi/mHi/Hzzq1（z）/(kN/m)q2（z）/(kN/m)623.21.000 1.304 1.415 4.386 2.741 519.60.845 1.241 1.369 4.036 2.523 4160.690 1.162 1.322 3.649 2.280 312.40.534 1.070 1.271 3.230 2.019 28.80.379 1.000 1.206 2.864 1.790 15.20.224 1.000 1.121 2.665 1.665 框架结构分析时按静力等效原理图将图的分布风荷载转化为节点集中荷载，如图3.2所示 图3.2 a）风荷载沿房屋高度的分布 b）等效截点集中荷载3.2.2 风荷载作用下水平位移验算 风荷载作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别由i=Vi/Dij， i=i，其计算经过见表3.7；表中还计算了各层的层间弹性位移角： e=i/hi. 由表得最大层间弹性位移角发生在第二层，其值为1/9548 远小于 e=1/550。满足要求。其中e钢筋混凝土框架弹性位移角限值。表3.7风荷载作用下层间剪力及侧移计算层次Fi/kNVGi/kNDi/(N/mm)ui/mmui/mmhi/mme612.66 12.66 732925 0.02 0.02 36001/208415 523.58 36.23 7329250.05 0.07 36001/53969 421.31 57.55 7329250.08 0.15 36001/24789 318.95 76.50 732925 0.10 0.25 36001/14423 216.92 93.41 732925 0.13 0.38 36001/9548 113.18 106.60 7251890.15 0.52 52001/9923 3.2.3 风荷载作用下框架结构的内力值计算 风荷载内力值计算方法同水平地震作用下框架内力的计算，具体计算过程见表3.8。表3.8风荷载作用下框架结构的内力值计算层次hi/mVi/kNDi/(N/mm)柱轴号DijVijyMbMU63.612.66 732925B156720.51 0.6800.30.55 1.28 C223680.51 1.1350.420.76 1.06 D201090.36 0.9660.350.45 0.83 E125500.27 0.5100.260.26 0.73 53.636.23 732925B156720.53 0.6800.40.77 1.15 C223680.49 1.1350.450.79 0.96 D201090.99 0.9660.451.61 1.97 E125500.62 0.5100.360.80 1.43 43.657.55 732925B156721.23 0.6800.451.99 2.44 C223681.76 1.1350.523.29 3.03 D201091.58 0.9660.452.56 3.13 E125500.99 0.5100.451.60 1.95 33.676.50 732925B156721.64 0.6800.452.65 3.24 C223682.33 1.1350.54.20 4.20 D201092.10 0.9660.483.63 3.93 E125501.31 0.5100.452.12 2.59 23.693.41 732925B156722.00 0.6800.46 3.67 3.52 C223682.85 1.1350.45 5.13 5.13 D201092.56 0.9660.45 4.61 4.61 E125501.60 0.5100.50 3.17 2.59 15.2106.60 725189B160282.36 0.5030.77 9.19 3.06 C188722.77 0.8410.67 9.38 5.05 D178932.63 0.7150.65 8.62 5.06 E147602.17 0.3780.76 9.14 2.14 4. 竖向荷载作用下框架的内力计算4.1 计算单元取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为13.2m，如图所示。由于房间内布置有次梁，股直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示，计算单元荷载内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架以及众里的形式传给横向框架，作用于个节点上，由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。见图4.1。图4.1 结构计算单元4.2 荷载计算4.2.1恒载计算在图中，q1代表横梁自重，为均布荷载形式。对于第6层 q1=4.73kN/mq2和q2房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图所示几何关系得q2=6.253.75=23.438kN/m q2=6.352.7=16.875kN/m P1,P2分别为由边纵梁、中纵梁直接传给横梁的恒载，它包括梁自重，楼板重等的重力荷载，计算如下：P1=(3.3+1.425)1.875/226.25+4.73(6.6+7.5/4)=113.905kN P2=(3.3+1.425)1.875/22+(3.3+1.95)1.356.25+4.73 (6.6+7.5/2)=148.623kNP3=(3.3+1.425)1.875/246.25+4.73(6.6+7.5/4)=150.829kN 对于15层q1包括梁自重和其上横梁自重，均为均布荷载。其他计算方法同第6层，结果为： q1=3.3+4.283.5=18.28kN/m q1=3.3kN/mq2和q2房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图所示几何关系得q2=3.33.75=12.375kN/m q2=3.32.7=8.91kN/m P1,P2分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重，楼板重等的重力荷载，计算如下： P1=(3.3+1.425)1.875/223.3+4.73(6.6+7.5/4)=87.770kNP2=(3.3+1.425)1.875/22+(3.3+1.95)1.353.3+4.73(6.6+7.5/2)=