银泰综合办公楼建设设计毕业论文.doc

I 银泰综合办公楼建设设银泰综合办公楼建设设 计毕业论文计毕业论文 目目 录录 摘要 Abstract 绪论 1 1 工程概况和建筑设计 2 1 1 工程概况 2 1 2 建筑设计 2 2 结构选型及结构布置 4 2 1 结构选型 4 2 2 结构布置 4 2 3 梁板柱截面尺寸确定 4 3 荷载计算及梁柱刚度计算 6 3 1 屋面及楼面永久荷载标准值 6 3 2 重力荷载代表值 7 3 3 梁柱线刚度计算 9 4 横向框架在水平荷载作用下的计算简图及内力计算 11 4 1 水平地震作用下框架结构内力和位移计算 11 4 1 1 横向自振周期计算 12 4 1 2 水平地震作用及楼层地震剪力计算 12 4 1 3 水平地震作用下位移计算 13 4 1 4 水平地震作用下内力计算 13 4 2 水平风荷载作用下框架结构内力和位移计算 16 II 4 2 1 风荷载计算 16 4 2 2 水平风荷载作用下位移计算 17 4 2 3 水平风荷载作用下内力计算 18 5 横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算 21 5 1 横向框架计算单元 21 5 2 恒荷载计算 21 5 3 恒载作用下内力计算 26 5 4 活载作用下内力计算 32 6 荷载内力组合 44 6 1 弯矩调幅 44 6 1 框架梁内力组合 46 6 2 框架柱内力组合 48 7 配筋设计 52 7 1 板配筋设计 52 7 2 梁配筋设计 55 7 3 柱配筋设计 57 8 基础设计 59 8 1 工程地质条件 59 8 2 确定基础截面尺寸及埋深 59 8 3 基础抗冲切计算 60 结论 62 致谢 63 参考文献 64 附录 65 1 1 工程概况和建筑设计 1 1 工程概况 本工程名为银泰综合办公楼 建筑面积约 6000 主体结构为六层 室内外高 差 0 5m 基本风压 0 35kN 基本雪压 0 50kN 场地平坦 地基条件较好 本工程抗震设防烈度为 7 度 场地类别为 类 地震分组为第二组 丙类建筑 地质资料 自上而下土层分布情况为 粉质黏土 Fk 160kPa Es 4 6MPa 厚度 1 2 3 3m 黄褐色 可塑 粉质黏土 Fk 65kPa Es 3 2MPa 厚度 4 5 10 5m 褐灰色 软塑 可塑 粉质黏土 Fk 310kPa Es 9 1MPa 厚度 4 2 7 8m 黄褐色 可塑 硬塑 碎石土 Fk 3900kPa Es 25 6MPa 厚度 0 5m 褐色 硬塑 强风华岩层 Fk 500kpa 坚硬 地下水位较低 无侵蚀性 材料使用 混凝土 基础垫层为 C10 混凝土 基础和主体结构部分采用 C30 混凝土 钢筋 纵向受力钢筋采用热轧钢筋 HRB335 其余采用热轧钢筋 HPB235 墙体 外纵墙采用 250 厚加气混凝土砌块 一侧墙体为水刷石墙面 为 20 厚抹 灰 内隔墙采用 200 厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 两侧均为 20mm 厚抹灰 卫生间隔墙采用 200 厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 两侧贴瓷砖 女儿墙 采用 250 厚加气混凝土砌块 两侧均为 20mm 厚抹灰 墙高 800mm 窗 均为钢框玻璃窗 门 除大门为玻璃门 办公室均为木门 1 2 建筑设计 本办公楼主要依据任务书所提要求进行设计 设计时首先考虑了满足使用功能 上的需求 给办公创造良好条件 其次 考虑到结构计算的简便 为使手算工作量 不太繁重 在平面及立面造型上力求简洁明快 最后 在满足使用功能的前提下 为使所有房间都统一到本办公楼里来 对个别房间的使用面积作了小幅调整 本办公楼设计为六层 建筑面积为 6048 平方米 根据建筑设计规范有关规定 办公楼采光要求窗地面积比为 1 6 1 8 本办公楼开间尺寸为 7500mm 8100mm 2 需窗户面积为 7 6 10 2 平方米 因此采用了两樘 3000mm 2400mm 的塑钢窗 共 14 4 平方米 其余房间也均能满足采光要求 根据任务书要求 本办公楼为钢筋混凝土框架结构 建筑类别为丙级 为一般 民用建筑 所选建筑材料符合二级耐火等级 按合理使用年限为 50 年设计 设计中主要以以下设计规范为依据 民用建筑设计通则 GB 50352 2005 办公建筑设计规范 JGJ 67 89 建筑设计防火规范 GBJ16 87 2001 修订版 公共建筑节能设计标准 GB 50198 2005 建筑采光设计标准 GB T 50033 2001 平面设计首先考虑满足使用功能的需求 为办公和会议创造良好的条件 重点 考虑了交通组织 采光 通风的良好配置 同时还要合理地安排厕所 盥洗室等辅 助用房 平面尺寸安排上为简化结构计算采用了对称形式 功能分区较为合理 人 流交通便捷 畅通 保证良好的安全疏散条件及安全防火要求 在简单的体型组合前提下 力求运用均衡 韵律 对比 统一等手段 把适用 经济 美观有机的结合起来 在正立面处理上 将外凸的框架柱设计成欧式风格 使整个建筑显得活泼而不呆板 同时大门采用了不锈钢玻璃弹簧门 上配玻璃雨篷 下为花岗岩室外台阶 均使立面效果增色不少 外墙装饰方面 勒脚为烧毛面花岗 岩石板面层 与室外台阶的面层相统一 既美观 又坚固耐久 其余外墙面为涂料 面层 屋顶采用部分突出方式 两侧对称收进 两侧楼梯上部采用欧式小亭 中间 部分采用平屋顶 整栋建筑为中西结合样式 建筑物室内外高差为 0 5 米 满足防 水 防潮和内外联系方便的要求 层高的确定 根据任务书的要求 首层层高为 4 2 米 标准层层高为 3 3 米 3 2 结构选型及结构布置 2 1 结构选型 结构体系选型 采用钢筋混凝土现浇框架结构体系 屋面板厚 100mm 楼梯结 构采用钢筋混凝土板式楼梯 2 2 结构布置 该工程位于武汉市 框架结构 房屋总层数 6 层 主体结构高度 26 40m 底 层高为 4 2m 其余 3 3m 外墙采用加气空心混凝土砌块 外墙厚 250mm 内墙厚 200mm 楼盖和屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构 外门为玻璃门 其余为木门 抗震 设防烈度为 7 度 场地类别为 类 根据建筑设计成果 初步确定本建筑结构布置图如图 2 1 所示 图 2 1 结构平面布置图 2 3 梁板柱截面尺寸确定 主梁 横向框架梁 最大跨度 L 8 1m 纵向框架梁 最大跨度 7 5m 两者相 差不多 为计算方便 采用相同尺寸 h 1 8 1 12 L 1000mm 675mm 取 h 800mm 4 b 1 2 1 3 h 400mm 266mm 取 b 300mm 次梁 h 500mm b 250mm 梁板具体尺寸见表 2 1 表 2 1 梁板截面尺寸 主梁 b h 次梁 b h 板 300mm 800mm 250500mmmm 100mm 框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制 按照公式 2 1 计算 2 1 NFgn 式中 为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数 边柱取 1 3 等跨内柱 取 1 2 不等跨取 1 25 为按照简支状态计算柱的负荷面积 F 为折算后在单位面积上的重力荷载代表值 近似取 18kN g 2 m 为验算截面以上楼层层数 n 框架柱验算公式 2 2 cc N f A 由结构平面图可知边柱和中柱的负载面积为 边柱 7 5 4 05 30 375 中柱 7 5 5 55 41 625 抗震等级四级的框架结构轴压比 则1 0 边柱 3 2 1 3 7 54 05 18 106 298227 3 1 0 14 3 c Amm 中柱 3 2 1 257 5 5 55 18 106 392963 3 1 0 14 3 c Amm 根据上述计算结果 并综合考虑其他因素 取柱截面为正方形 初步估计柱的 尺寸为 650 650 422500 392963 3 为计算简便中柱和边柱的尺 2 mm 2 mm 寸相同 均为 650 650 故初选柱的尺寸为 650 650 5 3 荷载计算及梁柱刚度计算 3 1 屋面及楼面永久荷载标准值 本办公楼室内地面采用水磨石地面 厕所铺设地砖 屋面和楼面板的荷载取自 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 房屋各部分荷载统计如表 3 1 至表 3 4 所示 表 3 1 楼面荷载统计 名 称做 法厚度 mm 容重 kN m3 重量 kN m2 白水泥水磨石子面 15250 38 1 3 水泥砂浆找平 18200 36 纯水泥浆一道 2200 04 钢筋混凝土楼板 100252 5 彩色水磨石楼面 板底 20 厚粉刷抹 平 20170 34 楼面恒载 3 6 楼面活载 2 表 3 2 卫生间荷载统计 名 称做 法 厚度 mm 容重 kN m3 重量 kN m2 地砖铺实 10200 2 1 4 干硬性水泥砂浆 25200 5 基层处理剂一遍 0 05 C20 混凝土 0 5 找坡 20250 71 1 2 5 水泥砂浆找平 20200 4 防水涂料 1 5 0 2 钢筋混凝土楼板 100252 5 厕所板底 20 厚粉刷抹平 20170 34 楼面恒载 4 9 楼面活载 2 5 6 表 3 3 上人屋面荷载统计 名 称做 法 厚度 mm 容重 kN m 重量 kN 高分子卷材 4120 05 1 3 水泥砂浆找平 20200 4 憎水珍珠岩保温层 6040 24 1 3 水泥砂浆找平 20200 4 1 6 水泥焦渣找坡 50150 75 钢筋混凝土楼板 100252 5 上人屋面板底 20 厚粉刷抹平 20170 34 楼面静载 4 7 楼面活载 2 0 表 3 4 走道荷载统计 名 称做 法厚度 mm 容重 kN m 重量 kN 白水泥大理石子面 15250 38 1 3 水泥砂浆找平 18200 36 纯水泥浆一道 2200 04 钢筋混凝土楼板 100252 5彩色水磨石楼 面板底 20 厚粉刷抹平 20170 34 楼面静载 3 6 楼面活载 2 5 3 2 重力荷载代表值 计算结构在地震作用下的内力时 采用重力荷载代表值 结构分析时采用计算 简图集中于各质点的重力荷载代表值 Gi为计算单元范围内各层楼面的重力荷载代表 值及上下各半层的墙柱等的重力荷载 屋面和楼面活荷载按实际情况取 折减系数 取 1 0 各层重力荷载代表值为 第一层的重力荷载代表值 外墙 6 45 21 2 26 45 50 4 2 186 81 2 752026 283kN 内墙 6 45 54 754 2 1 1 5 2 1 42 4 2 1 1 1 8 2 76 9 2 7 1 9 576 854kN 则墙的重力荷载值为 2603 14 q GkN 7 门窗 本工程门窗为不同尺寸和材质 分别计算如下 C1 M1 3 2 7 4 0 4514 58kN 1 2 1 4 0 43 36kN C2 M2 6 9 2 7 6 0 455 301kN 1 5 2 1 5 0 23 15kN 则门窗的重力荷载值为 58 571 m GkN 墙和门窗的重力荷载总和为 2661 71kN 1E G q G m G 楼面重力荷载为 3 182 63 5 23 5 4748 34 kN 则一楼的重力荷载代表值为 1 2661 713080 393958 241176 12 1984 9264748 340 5 63 5 23 5 2 2222 G 13663 75kN 第二层至五层的重力荷载代表值 因为二层至五层的重力荷载代表值的计算方法与第一层的计算方法一样 故计 算过程从略 计算结果如下 楼面重力荷载 4748 34kN 墙和门窗的重力荷载值总 和为 则二层至五层的重力荷载代表值为 25 3958 24 EE GGkN 25 3958 241176 123958 241176 12 1984 9264748 340 5 63 5 23 5 2 2222 GG 13359 86kN 第六层的重力荷载代表值 同理 第六层的楼面重力荷载 5 22 63 5 23 5 7789 545 墙和门窗的重 kN 力荷载值总和为 则第六层的重力荷载代表值为 6 3958 24 E GkN 6 3958 241176 12 1984 926 1047 7447789 5450 5 63 5 23 5 2 5 22 G 15254 71kN 各质点的重力荷载代表值 Gi见表 3 5 表 3 5 各质点的重力荷载代表值 Gi kN 质点123456 Gi13663 7513359 8613359 8613359 8613359 8615254 71 8 图 3 1 各质点重力荷载代表值 kN 3 3 梁柱线刚度计算 框架的计算单元取第 3 轴上的一榀框架计算 假定框架柱嵌固于基础顶面 框 架梁与柱刚接 由于各层柱的截面尺寸不变 故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距 离 底层柱高从基础顶面算至二层楼面 基顶标高根据地质条件 室内外高差定为 0 5m 基础埋深 1 5 米 二层楼面标高为 4 2m 故底层柱高为 6 2m 其余各层柱 高从楼面算至上一层楼面 即层高 故均为 3 3m 左边跨梁 EI 3 0 kN 2 0 3m 8 1m 3 3 i左边梁l 7 10 1 12 3 0 8m kN m 4 10 中间跨梁 EI 3 0 kN 2 0 3m 8 1m 5 6 i中间跨l 7 10 1 12 3 0 8m kN m 4 10 9 右边跨梁 EI 3 0 kN 2 0 3m 8 1m 3 3 i右边跨l 7 10 1 12 3 0 8m kN m 4 10 底层柱 A D EI 3 0 kN i底层柱l 7 10 6 2m 1 6 kN m 1 12 4 0 65m 4 10 其余各层柱 A D EI 3 0 kN 3 3m 1 9 i余柱l 7 10 1 12 4 0 65m kN m 4 10 1 0 则其余各杆件相对线刚度为 i余柱 左边梁 3 3 kN m 1 9 kN m 1 74i 4 10 4 10 右边梁 3 3 kN m 1 9 kN m 1 74i 4 10 4 10 中跨梁 5 6 kN m 1 9 kN m 2 95i 4 10 4 10 底层柱 1 6 kN m 1 9 kN m 0 84i 4 10 4 10 4 横向框架在水平荷载作用下的计算简图及内力计算 10 假定框架柱嵌固于基础顶面上 框架梁与柱刚接 由于各层柱的截面尺寸不变 故框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离 本设计选取横向框架第 3 轴计算 横 向框架简图如图 4 1 所示 图 4 1 3 号轴横向框架简图 4 1 水平地震作用下框架结构内力和位移计算 4 1 1 横向自震周期计算 结构顶点侧移计算由下列公式计算 计算结果见表 4 1 4 1 n Gik VG 4 2 1 n i j u iVcDij 4 3 1 n T k uu i 4 4 1 7 T TT 式中 基本周期调整系数 考虑填充墙对框架自振周期影响的折减系数 T 框架结构取 0 6 0 7 该框架取 0 7 11 框架结构的顶点假想位移 在未求出框架的周期前 无法求出框架的T 地震力及位移 是将框架的重力荷载视为水平作用力 求得的假想T 框架顶点位移 然后由求出 再用求出框架结构的底部剪力 T 1 T 1 T 进而求出框架各层剪力和结构真正的位移 第 i 层第 j 跟柱的抗侧移刚度 ij D 表 4 1 结构顶点侧移计算 层次Gi kNVGi kN Di N mm ui mmui mm 615254 7114134 60 7 2 6048 10 0 5510 72 513359 8628678 57 7 2 6048 10 0 9869 63 413359 8641272 35 7 2 6048 10 1 678 53 313359 8655334 68 7 2 6048 10 2 016 93 213359 8668654 17 7 2 6048 10 2 585 7 113663 7582357 6 7 3 4717 10 3 103 25 按式计算基本周期 其中的量纲为 m 取 则 TT uT 7 1 1 1 T T u7 0 T 1 1 7 0 70 01120 136Ts 4 1 2 水平地震作用及楼层地震剪力计算 用底部剪力法计算水平地震作用 结构水平地震作用标准值 Geq 为 0 850 8513663 75 13359 86 4 15254 71 eqi GG 0 85 82357 970004 22kN 二类场地土 地震分组为第二组 查表 得 0 4s T1 0 136s 由于 g T 0 1s T1 则 g T 1max 0 08 因 所以不考虑 1 0 08 70004 225600 34 EKeq FGkN 1 40 56 g T 1 0 136T 顶部附加水平地震作用 各个质点的水平地震作用按下述计算 4 5 EK jj ii F HG HG Fi 式中 分别为集中于质点的重力荷载代表值 ji GG 质点的计算高度 ji HH 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度分布结果见表 4 2 12 表 4 2 横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 层次mHi i GkN kN m ii G H ii ii HG HG i FkN i VkN 620 715254 71350095 60 291624 11624 1 517 413359 86262521 250 211176 02800 1 414 113359 86218433 7110 181008 063808 16 310 813359 86174346 1730 14784 054592 21 27 513359 86130258 6350 11616 035208 24 14 213663 7588131 1880 07392 025600 26 4 1 3 水平地震作用下位移计算 水平地震作用下位移计算过程及结果见表 4 3 表 4 3 水平地震作用下位移计算 层次 i VkN 1 mmNDimmui mmui mmhi i i c h u 61624 1 7 2 6048 10 0 060 90933001 55000 52800 1 7 2 6048 10 0 110 84933001 30000 43808 16 7 2 6048 10 0 150 73933001 22000 34592 21 7 2 6048 10 0 1760 58933001 18750 25208 24 7 2 6048 10 0 20 41333001 16500 15600 26 7 3 4717 10 0 2130 21364501 30282 由上表可见最大层间弹性位移发生在地二层 其值为 1 16500 1 550 满足要 求 4 1 4 水平地震作用下内力计算 框架第 i 层第 j 柱分配到的剪力以及该柱上 下端的弯矩和分别按 ij V u ij M b ij M 下列各式计算 框架柱剪力和柱端弯矩计算采用 D 值法 计算过程见表 4 4 4 5 4 6 1 ij ijin ij j D VV D 4 7 b ijij MV yh 13 4 8 1 u ijij MVy h 4 9 0123 yyyyy 其中 为标准反弯点高度比 可由查表得 本设计中 底层柱只需考虑修正 0 y 值 第二层柱需考虑修正值 其余各柱均无修正 2 y 3 y 表 4 4 柱端弯矩及剪力计算 边柱层 次 i h m i V kN ij D N mm 1 i D 1 i V K y b i M 1 u i M 1 63 31624 1 7 2 6048 10 5 5 59 10 34 850 4130 2124 1590 85 53 32800 1 7 2 6048 10 5 5 59 10 60 090 4130 3569 4128 89 43 33808 16 7 2 6048 10 5 5 59 10 81 720 4130 41110 57159 11 33 34592 21 7 2 6048 10 5 5 59 10 98 550 4130 45146 35178 87 23 35208 24 7 2 6048 10 5 5 59 10 111 770 4130 55202 86165 98 1 4 2 5600 26 7 3 4717 10 5 8 755 10 141 230 4350 86783 4127 53 表 4 5 柱端弯矩及剪力计算 中柱层 次 i h m i V kN ij D N mm 1 i D 1 i V K y b i M 1 u i M 1 63 31624 1 7 2 6048 10 5 9 55 10 59 540 8260 3568 77127 7 53 32800 1 7 2 6048 10 5 9 55 10 102 660 8260 413138 9199 9 43 33808 2 7 2 6048 10 5 9 55 10 139 620 8260 45207 3253 4 33 34592 2 7 2 6048 10 5 9 55 10 168 360 8260 45250 0305 6 23 35208 2 7 2 6048 10 5 9 55 10 190 950 8260 50315 1315 1 14 25600 3 7 3 4717 10 5 10 876 10 175 440 8690 65735 55396 1 梁端弯矩 剪力及轴力分别按下式计算 4 10 l Lub b bijij lr bb i MMM ii 4 11 r uub b bijij lr bb i MMM ii 4 12 l MM V bb b 21 14 4 13 n Lr ibb k i NVVk 具体过程见表 4 6 表 4 6 梁端弯矩 剪力及柱轴力计算 边梁中间梁柱轴力层 次 l b M r b M l b V l b M r b M l b V边柱 N中柱 N 690 8563 888 119 3463 8863 88315 97 19 343 4 5150 04134 338 135 55134 33134 33333 58 54 895 3 4228 51196 158 153 08196 15196 15349 04 107 979 4 3289 44256 458 168 24256 45256 45364 11 176 2113 5 2312 33282 558 174 36282 55282 55370 64 250 5717 2 1330 39258 858 173 66258 85258 85364 71 324 2326 2 水平地震作用下框架的弯矩如图 4 2 所示 图 4 2 地震作用下框架弯矩图 kN m 15 4 2 水平风荷载作用下框架结构内力和位移计算 4 2 1 风荷载计算 基本风压值 0 0 35kN m3 风振系数 z 值 由于建筑物 H0 20 选配3 14 461mm2 根据裂缝宽度小于0 3mm重新选配2 18 1 16 AB跨支座配筋计算 C30混凝土 fc 14 331N mm HRB400 fy 360N mm 纵筋合力点至近边边缘的距离 as 35mm M 48 60KN M b h 1800 400mm ho h as 500 35 465mm b 0 518 0 012 b 0 518 As 1 fc b x fy 1 14 331 1800 5 360 326mm 选配2 18 508mm2 根据裂缝宽度小于0 3mm重新选配2 22 斜截面受剪承载力计算 设计参数 混凝土强度等级 C30 fc 14 331N mm ft 1 433N mm as 30mm 钢 筋等级HRB235 57 箍筋抗拉强度设计值 fyv 210N mm 箍筋间距 s 150mm 剪力设计值 V 99 8kN 截面尺寸 b h 250 500mm ho h as 500 30 470mm 计算过程 0 7 ft b ho 0 7 1432 9 0 25 0 47 62 7kN V 99 8kN 当 V 0 7 ft b ho h 300mm 构造要求 箍筋最小直径 Dmin 6mm 箍筋最大间距 Smax 150mm 最小配箍面积 Asv min 0 24 ft fyv b s 82mm 当 ho b 4 时 V 0 25 c fc b ho 0 25 c fc b ho 0 25 1 14331 0 25 0 47 223 9kN V 99 8kN 满足要求 V 0 7 ft b ho 1 25 fyv Asv s ho Asv V 0 7 ft b ho s 1 25 fyv ho 99790 0 7 1432 9 0 25 0 47 150 1 25 210 250 85mm 沿梁全长配 8 150 次梁其他截面配筋见下表 表7 1 梁截面配筋 截面 A1 B2 C 弯矩设计值 42 548 60 61 842 53 48 60 0 01 0 09 0 14 0 11 计算配筋 mm2 326 339 506 391 考虑裂缝影响实配钢筋 4 224 222 202 144 22 7 3 柱截面设计 柱正截面承载力计算 混凝土采用 C30 fc 14 3N mm2 ft 1 43N mm2 纵向受力钢筋选用 HRB400 fy f y 360N mm2 箍筋选用 HRB235 fy f y 210N mm2 柱的截面尺 58 寸 底层为 700 700 其他层为 600 600 则 h01 700 40 660mm h0 600 40 560mm 构造要求 抗震调整系数 0 80 RE 三级抗震设防要求 框架柱纵筋最小配筋百分率应满足 0 7 则 As1min 0 007 700 660 3234mm2 Asmin 0 007 600 560 2352mm2 柱斜截面承载力计算 计算要点 框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为 RE 0 85 当 1 时 取 1 当 3 时 取 3 时截面满足要求 bh2f 0 1 V 0c RE c 当 N 0 3fcA 时取实际值计算 当 N 0 3fcbh 时取 0 3fcbh 计算 时按构造配箍 否则按计算配箍 cRE 0t V056N 0 1 bh05f 1 箍筋加密区长度底层柱根部取 2000mm 其他端部取为 1000mm 8 基础设计 59 8 1 工程地质条件 地质水文资料 场地平坦 周围无相邻建筑物 类场地土 自上而下土层 分布情况为 地质资料 自上而下土层分布情况为 粉质黏土 Fk 160kPa Es 4 6MPa 厚度 1 2 3 3m 黄褐色 可塑 粉质黏土 Fk 65kPa Es 3 2MPa 厚度 4 5 10 5m 褐灰色 软塑 可塑 粉质黏土 Fk 310kPa Es 9 1MPa 厚度 4 2 7 8m 黄褐色 可塑 硬塑 碎石土 Fk 3900kPa Es 25 6MPa 厚度 0 5m 褐色 硬塑 强风华岩层 Fk 500kpa 坚硬 地下水位较低 无侵蚀性 经查表知 e 0 93 18 8 kN m2 L I0 25 0 75 8 2 确定基础截面尺寸及埋深 确定基础类型为柱下独立基础 混凝土采用 钢筋采用 HRB335 根据粉30C 质土 e 0 93 查表得 L I0 25 0 75 基础底面标高为 3 k 0 3 1 6 17 5 226 290 m bdakaaa N fkpfkp 1 5m 室内外高差 0 5m 基础高度为 1m 选取横向第 3 轴基础进行设计 第 3 轴柱内力组合 M 4 46 N 3399 05 V 2 43 KN m KNKN 确定基础底面面积 220 45 1 8 2 dm 2 3 3399 05 12 7 290201 8 k aGd a FKN Am KN fr kpm m 确定基础底面尺寸 3 轴柱为轴心受压 4 5 4 5am bm 验算基础底面尺寸取值是否合适 3 204 54 51 8605 2 kG KN Gy AdmmmKN m 3399 05605 24004 21 kk FGKN 60 4 462 4316 9 k MKN mKNmKN m 6 94 1 0 0020 68 4004 2166 k kk Mam emm FG 基础边缘的最大最小净反力 max 64004 216 0 002 1 1 239 4 1 4 14 1 kk ka FGe pkp Al min 64004 216 0 002 1 1 238 4 1 4 14 1 kk ka FGe pkp Al 1 21 2 240288 aaa fkpkp maxk p mink p均小于 1 2 a f 故基础底面尺寸符合设计要求 8 3 基础抗冲切计算 基础冲切破坏锥体最不利一侧截面边长 t b 0 65 基础冲切破坏锥体的有效高度 0 h 1 0m 0 05m 0 95m 基础冲切破坏锥体最不利一侧截面在基础底面面积范围内的下边长 0 2 b bbth 0 65 2 0 95 2 55 m 基础冲切破坏锥体最不利一侧计算长度 0 62 5 22 tb m bb b 1 55 m max2 3399 054 462 43 1 0 202 8 4 3 34 3 3 6 ss FMVh PPKPa AW min2 3399 054 462 43 1 0 201 6 4 1 4 14 1 4 1 6 s FMVh PKPa AW 2 100 2222 tt abab Ah bh 22 40 63 30 6 0 95 4 0 95 2 64 2222 m 冲切力 1 202 8 2 64535 4 s FP AKN 按线性插值法得 0 983 h 0 0 70 7 0 983 1 43 1 55 1000 0 95 1000 htm f b h 1 1449 KNF 基础高度满足要求 基础底板配筋计算 61 maxmin 202 8201 6 202 2 22 nsns ns PP PKPa 弯矩计算 2 1 2 24 nstt MPbbaa 2 1 202 2 4 1 0 6 2 4 1 0 6 908 2 24 KN m 钢筋面积计算 2 2 0 908 2 2951 0 90 9 0 95360 S y MKN m Amm h fmN mm 配筋 16 150 实际配筋面积 3232 2 mm 图 8 1 基础详图 结 论 62 经过了建筑设计 结构设计 和施工图绘制三个步骤 在这一过程中 温习了 专业知识 并参阅了混凝土结构设计规范 建筑结构荷载规范 建筑抗震设计规范 等规范和相关图集 结构设计充分考虑建筑物的可靠性 在主体建筑部分选取一榀具有代表性的框 架单元进行结构计算 并根据计算结果绘制出建筑施工图和结构施工图 通过手算 及 PKPM 验算 对结果进行比较 可知层间位移比 柱轴压比 裂缝宽度 挠度 结构自振周期等均满足规范规定要求 故本次设计是合理正确的 63 致 谢 在这次毕业设计中 我得到了院领导及老师的亲切关怀 在我设计的从始至终 王鑫老师始终为我做悉心的指导 在此表示深深的感谢 在毕