城镇化商住楼底框结构设计毕业论文.docx

城镇化商住楼底框结构设计毕业论文目录摘要4Abstract5第一部分 建筑设计6第一章建筑设计概况6第二部分 砌体结构设计7第二章结构方案选择及结构布置72.1 楼面板的布置72.2 构造柱的布置72.3 圈梁的布置82.4 过梁的布置82.5 结构构造尺寸验算8第三章 恒活荷载计算93.1 活载统计：93.2 恒载统计：9第四章 高厚比验算124.1 静力计算方案124.2 高厚比验算12第五章 抗压承载力验算135.1 外横墙内力计算和截面承载力验算135.2 内横墙内力计算和截面承载力验算165.3 纵墙内力计算和截面承载力验算19第六章 砌体层楼面梁的计算196.1 荷载计算196.2 砌体楼面梁正截面承载力计算216.3 砌体楼面梁斜截面计算21第七章 砌体层过梁计算227.1 过梁计算简图设计227.2 过梁上荷载计算：237.3 过梁正截面承载力计算237.3 过梁斜截面承载力计算247.4 梁端部砌体局部受压承载力验算24第八章 砌体层挑梁计算248.1 计算倾覆点：248.2 倾覆力矩计算258.3 抗倾覆力矩计算258.4 挑梁下砌体局部承压验算268.5 挑梁承载力计算26第九章 墙梁计算279.1 D轴-墙梁计算：279.2 轴墙梁计算：32第十章 砌体抗震验算3710.1 各层重力荷载代表值3710.2 各层地震作用计算4010.3 横墙抗震承载力计算4010.4 纵墙抗震承载力计算4210.5 底部框架抗震承载力验算45第三部分 底部框架剪力墙结构计算50第十一章 结构选型及材料选用5011.1 结构选型5011.2 材料选用50第十二章 结构布置5012.1 底层梁截面尺寸确定：5012.2 第二层梁截面尺寸估计5112.3 剪力墙布置5212.4 柱截面尺寸估计53第十三章 总框架、总剪力墙、总连系梁的刚度5313.1 总框架5313.2 总剪力墙刚度5413.3 总连系梁的刚度5613.4 框架剪力墙结构的刚度特征值：58第十四章 竖向荷载计算5814.1 首层竖向荷载计算：5814.2第二层竖向荷载计算6014.3 剪力墙荷载计算6314.4 竖向荷载作用下的内力计算66第十五章 水平荷载计算7115.1 地震作用内力图71第十六章 荷载组合7516.1 框架柱内力组合7516.2 框架梁内力组合8116.3 剪力墙内力组合84第十七章 配筋计算8817.1 框架梁配筋设计和验算8817.2 柱配筋计算9517.3 剪力墙配筋计算98第十八章 基础设计10118.1 地质资料分析：10118.3基础尺寸：10118.4 计算基地压力10318.5 持力层承载力检验10418.6 配筋计算：105第十九章 楼梯设计10519.1 梯段板计算10519.2 休息平台计算10619.3 梯段梁计算：107第一部分 建筑设计第一章 建筑设计概况本设计为多层商住楼，底部两层为商场，上部四层为住宅。考虑到底部商场需要大开间，采用框架剪力墙结构，而上部住宅采用砌体结构。在商场东西两侧各设一个楼梯，用于一二层之间交通和消防通道。住宅为一梯两户型，另设一个电梯。商场和住宅平面图见下图。图1-1 商场平面图图1-2 住宅平面图第二部分 砌体结构设计第二章 结构方案选择及结构布置本建筑地点按7度（0.1g）设防，处在设计地震第一组，按照建筑抗震设计规范（7.1.2）要求，底框-抗震墙砌体房屋层数不能大于7层，总高度限制为22米。因此，此商住楼共设6层，底部两层为框架剪力墙结构，用作商场；上部4层为砌体结构，用作住宅。2.1 楼面板的布置住宅及商场楼面采用现浇混凝土板。在住宅部分，支撑为砌体墙和次梁，所有楼板均为四面支撑，客厅楼板跨度最大，为4.8米，且长边与短边长度之比小于二，按照双向板计算。根据混凝土结构设计规范（9.1.2）规定，双向板的跨高比应不大于40， 故客厅板厚设为4800/40=120mm，其他板厚100mm厚均能满足规范。根据规范，转换层板厚设为120mm，第一层楼面厚度设为100mm。2.2 构造柱的布置根据建筑抗震设计规范GB50011-2010（7.3）规定，在电梯四角、外墙四角和对应转角、错层部位横墙与外纵墙交界处、大房间内外墙交界处、较大门洞两侧、内墙与外墙交界处、内墙局部较小墙垛处、内纵墙与横墙交接处设置构造柱。构造柱截面尺寸均为240mmX240mm，且各层布置相同。 构造柱布置如下图2-1所示。图2-1 构造柱布置图2.3 圈梁的布置根据抗规7.3.3条要求，在砌体墙上方均设置圈梁，以改善抗震性能，圈梁截面尺寸为240mmX240mm。圈梁布置图如下。图2-2 圈梁布置图2.4 过梁的布置钢筋混凝土砖过梁跨度不应超过1.5米，砖砌平拱过梁跨度不应超过1.2米。在本结构中，存在2.4米宽的门洞，为设计和施工方便，本商住楼均采用钢筋混凝土过梁，截面尺寸为240mmX240mm。2.5 结构构造尺寸验算项目规范规定值实际值结论房屋总高度2219.2符合要求房屋总层数76符合要求房屋高宽比20.681符合要求承重墙窗间最小宽度（m）1.2同一面墙中没有布置两个以上的窗符合要求第三章 恒活荷载计算3.1 活载统计：屋面活载：2.0kN/（上人）雨棚活载：2kN/（考虑积水）阳台活载：2.5kN/楼面活载：2.0kN/（卧室、客厅、厨房、卫生间、楼梯）商场活载：3.5 kN/楼梯活载：2.0 kN/电梯活载：7.0 kN/基本风压：0.35kN/3.2 恒载统计：屋面荷载计算40厚细石混凝土保护层 0.0425=1.0kN/8捷罗克防水层 0.1kN/40厚水泥砂浆找坡层 0.0420=0.8kN/30厚挤塑板保温层 0.1kN/120厚钢筋混凝土板 0.1225=3.0kN/10厚石灰砂浆板底粉刷 0.0217=0.17kN/-恒载标准值 =5.17kN/雨篷荷载统计（100厚）20厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kN/8捷罗克防水层 0.1kN/100厚钢筋混凝土板 0.125=2.5kN/10厚石灰砂浆板底粉刷 0.0117=0.17kN/-恒载标准值 =3.17kN/阳台（100厚）小瓷砖地面 0.55 kN/100厚钢筋混凝土 0.125=2.5kN/10厚石灰砂浆板底粉刷 0.0117=0.17kN/-恒载标准值 =3.22kN/标准楼面层（100厚）（包括卧室、餐厅、过道）松木地板 O. 18 kN/100厚钢筋混凝土板 0.125=2.5kN/10厚石灰砂浆板底粉刷 0.0117=0.17kN/-恒载标准值 =2.85kN/标准楼面层（120厚）（客厅）松木地板 O. 18 kN/120厚钢筋混凝土板 0.1225=3.0kN/10厚石灰砂浆板底粉刷 0.0117=0.17kN/-恒载标准值 =3.35kN/卫生间楼面层（100厚）缸砖地面 1.7 KN/25保护层 0.02520=0.5KN/25找平层 0.02520=0.5KN/250陶粒砼 0.2514=3.5KN/100厚钢筋混凝土板 0.125=2.5 kN/V 形轻钢龙骨吊顶 0.17 kN/-恒载标准值 =8.87kN/厨房楼面层（100厚）缸砖地面 1.7 KN/25保护层 0.02520=0.5KN/25找平层 0.02520=0.5KN/100厚钢筋混凝土板 0.125=2.5 kN/10厚石灰砂浆板底粉刷 0.0117=0.17kN/-恒载标准值 =5.37kN/楼面梁自重（400mmX250mm，含15mm厚粉刷面层）梁自重 250.40.25=2.5KN/m15mm厚粉刷面层 200.0152（0.4+0.25）=0.39KN/m-恒载标准值 =2.89kN/m墙体自重（240厚，含15mm厚双面粉刷）墙自重 190.24=4.56 kN/15mm厚粉刷面层 200.0152=0.3 kN/-恒载标准值 =4.86 kN/女儿墙及天沟女儿墙 190.241.2=5.472 kN/m15mm厚粉刷面层 200.01521.2=0.36 kN/天沟 3.9 kN/m-恒载标准值 =9.732 kN/第四章 高厚比验算 4.1 静力计算方案本建筑上部砌体结构采用现浇钢筋混凝土屋（楼）盖，各层横墙布置相同，最大横墙间距s=4.8m，横墙厚度为240mm且无洞口。砌体结构设计规范GB50003-20114.2.1条规定：对于整体式钢筋混凝土屋（楼）盖的房屋，当房屋横墙最大间距s小于32米时，房屋计算应按照刚性方案计算。4.2 高厚比验算本建筑上部砌体结构从第3层到第6层层高未发生变化，且各层层高均为3米，故此处只需验算一层墙的高厚比即可。内横墙2进深为5.1米，在所有内墙中进深最大；而外纵墙1的开间虽然只有4.8米，但是其挑窗尺寸为3.6mX2.1米，开窗洞口较大，很难与内横墙比较，所以也应计算其高厚比。根据以上分析，外纵墙1和内横墙2应为受力最不利墙，故只要外纵墙1和内横墙2满足高厚比要求，其他墙均能满足高厚比的要求。4.2.1横墙2的高厚比验算由砌体结构设计规范GB50003-2011第6.1条规定，砂浆强度采用M10时，=26。对于承重墙，自承重墙允许高厚比修正系数1=1。又因为承重墙2没有开洞口，故有门窗洞口墙允许高厚比修正系数2=1。墙厚h=240mm。12h=11260.24=6.24m此时与横墙2相连接的相邻两纵墙之间的距离s12h=6.24m，根据砌体结构设计规范GB50003-2011第6.1.1条规定，横墙2的高度不受限制。因此横墙2的高厚比符合要求。4.2.2纵墙1的高厚比验算由1中已知纵墙1的墙允许高厚比=26，自承重墙允许高厚比修正系数1=1.0。有门窗洞口墙允许高厚比修正系数 2=1-0.4bss=1-0.43.64.8=0.7。墙体高度H=3-0.12=2.88m。房屋为刚性方案，又 2Hs=4.8mH故纵墙1的计算高度 H0=0.4s+0.2H=0.44.8+0.23=2.52m考虑构造柱对纵墙高厚比的影响，引入提高系数cc=1+bcl=1+1.52404800=1.075纵墙1高厚比 =H0h=2.520.24=10.512c=10.71.07526=19.565所以12c，纵墙1高厚比满足要求。因为横墙2和纵墙1为高厚比最不利墙，且横墙2和纵墙1均满足高厚比要求，故所有墙体均能满足高厚比要求。第五章 抗压承载力验算5.1 外横墙内力计算和截面承载力验算5.1.1计算单元本设计层高为3米，总高度为19.2，基本风压为3.5 kN/，故外墙承载力计算可不考虑风荷载影响，只需进行竖向荷载作用下承载力计算。首先选取无洞口的横墙进行计算，即轴A、B之间和轴E、F之间的外横墙；有洞口的外横墙（轴B和轴E之间的横墙）在进行内纵墙计算后进行说明。外墙取一个开间为计算单元，因为1轴和4轴之间开间最大，开间取值4.5米。外纵墙选取A轴和B轴之间1米长度进行计算，受荷面积为4.5/2*1=2.25m2。5.1.2 控制截面 由于墙体内力沿层高是变化的，弯矩上大下小，轴力上小下大。又各层层高、楼面布置均相同，底层受力均大于以上各层。底层计算单元的墙体面积上下等大，因此可分别选择底层墙体上部和下部两个截面进行计算，其中上部截面I-I截面弯矩最大，II-II截面轴力最大。5.1.3 内力计算（标准值）（1） 各层墙重（烧结砖墙体）6层板底以上墙（包括女儿墙）：G7k=4.861.01.2+0.1=6.318KN第4-6层墙重（从上一层板底底面到下一层板底底面）：G4K=G5K=G6K=4.861.03.0=14.58KN第3层墙重 （从上一层板底到下一层板顶）G3k=4.861.03.0-0.1=14.09KN（2） 屋（楼）盖荷载屋面荷载：Nl6gk=5.171.04.52=11.63KNNl6qk=2.01.04.52=4.5KN4-5层楼盖荷载：Nl4gk=Nl5gk=2.851.04.52=6.41KNNl4qk=Nl5qk=2.01.04.52=4.5KN第3层楼盖荷载：Nl3gk=2.851.04.52=6.41KNNl3qk=2.01.04.52=4.5KN楼面板有效支撑长度 a01=10hcf=101001.89=72.74mmel1=h2-0.4a01=2402-0.472.74=90.90mm5.1.4 内力组合第三层墙I-I截面:a. 第一种组合（由可变荷载效应控制的组合，G=1.2，Q=1.4）：I-I截面竖向合力：N1I=1.2（G7k+G6k+G5k+G4k+Nl6gk+Nl5gk+Nl4gk+Nl3gk ）+1.4(Nl6qk+Nl5qk+Nl4qk +Nl3qk)=1.2X(6.318+14.58X3+6.41X4)+1.4X(4.5X4)=116.038KNI-I截面偏心力：Nl1=1.2 Nl3gk+1.4 Nl3qk=1.2X6.41+1.4X4.51=14.01KNI-I截面合力偏心距：e=Nl1el1N1I=14.0190.09116.038=10.88mmb. 第二种组合（由永久荷载效应控制的组合，G=1.35，Q=1.4，c=0.7）:I-I竖向合力：N1I=1.35（G7k+G6k+G5k+G4k+Nl6gk+Nl5gk+Nl4gk+Nl3gk ）+1.4X0.7(Nl6qk+Nl5qk+Nl4qk+Nl3qk)=1.35X(6.318+14.58X3+6.41X4)+1.4X0.7X(4.5X4)=119.83KNI-I截面偏心力：Nl1=1.35 Nl3gk+1.4X0.7 Nl3qk=1.35X6.41+1.4X0.7X4.51=13.07KNI-I截面合力偏心距：e=Nl1el1N1I=13.0790.09119.83=9.82mm第三层墙II-II截面(轴心受压)：a. 第一种组合（由可变荷载效应控制的组合，G=1.2，Q=1.4）：N2II=1.2G3k+116.038=1.214.09+116.038=132.946KNc. 第二种组合（由永久荷载效应控制的组合，G=1.35，Q=1.4，c=0.7）N2II=1.35G3k+119.83=1.3514.09+119.83=138.85KN5.1.5 截面承载力计算 第三层墙I-I截面a. 第一种组合：A=1000X240=240000mm2， f=1.89MPa, H0=3000-100=2900mm, =1.0e=12.36mm116.038KN满足要求。b. 第二种组合：=H0h=1.02900240=12.08e=5.21mm119.83KN满足要求。 第三层墙II-II截面按照轴心受压计算，取两种组合中较大的轴力N=138.85KN进行验算。=12.08，e/h=0查表可知=0.82fA=0.821.89240000=371.95KN138.85KN满足要求。5.2 内横墙内力计算和截面承载力验算5.2.1 计算单元选取承压面积最大的内横墙进行计算。经过比较，1、4轴和4、6轴之间的开间最大，故选取4轴上A、B轴之间的一米墙段进行计算。两开间取值分别为4.5米、4.8米。内横墙受荷面积为4.5/2*1+4.8/2*1=4.65m2。5.2.2 控制截面同一中所述，分别选择底层墙体上部和下部两个截面进行计算，其中上部截面I-I截面弯矩最大，II-II截面轴力最大。5.2.3 内力计算（标准值）（1）各层墙重（烧结砖墙体）第4-6层墙重（从上一层板底底面到下一层板底底面）：G4K=G5K=G6K=4.861.03.0=14.58KN第3层墙重 （从上一层板底到下一层板顶）G3k=4.861.03.0-0.1=14.09KN（2）屋（楼）盖荷载屋面荷载：Nl6gk=5.171.0（4.5+4.8）2=24.04KNNl6qk=2.01.0（4.5+4.8）2=9.3KN4-5层楼盖荷载：Nl4gk=Nl5gk=2.851.04.52+3.351.04.82=6.41+8.04=14.45KNNl4qk=Nl5qk=2.01.0（4.5+4.8）2=9.3KN第3层楼盖荷载：Nl3gkL=2.851.04.52=6.41KNNl3gkR=3.351.04.82=8.04KNNl3qkL=2.01.04.52=4.5KNNl3qkR=2.01.04.82=4.8KN楼面板有效支撑长度 a01L=10hcf=101001.89=72.74mma01R=10hcf=101201.89=79.68mmel1L=h2-0.4a01=2402-0.472.74=90.90mmel1R=h2-0.4a01=2402-0.479.68=88.13mm5.2.4 内力组合第三层墙I-I截面c. 第一种组合（由可变荷载效应控制的组合，G=1.2，Q=1.4）：I-I截面竖向合力：N1I=1.2(G6k+G5k+G4k+Nl6gk+Nl5gk+Nl4gk+Nl3gkL+Nl3gkR） +1.4(Nl6qk+Nl5qk+Nl4qk+Nl3qkL+Nl3qkR)=1.2X(14.58X3+24.04+14.45X3)+1.4X(9.3X4)=185.436KNI-I截面偏心力：Nl1L=1.2 Nl3gkL+1.4 Nl3qkL=1.2X6.41+1.4X4.5=13.99KNNl1R=1.2 Nl3gkR+1.4 Nl3qkR=1.2X8.04+1.4X4.8=16.37KNI-I截面合力偏心距：e=Nl1Rel1R-Nl1Lel1LN1I=16.3788.13-13.9990.09185.436=0.98mmd. 第二种组合（由永久荷载效应控制的组合，G=1.35，Q=1.4，c=0.7）:I-I竖向合力：N1I=1.35（G6k+G5k+G4k+Nl6gk+Nl5gk+Nl4gk+Nl3gkL+Nl3gkR ）+1.4X0.7(Nl6qk+Nl5qk+Nl4qk+Nl3qkL+Nl3qkR）=1.35X(14.58X3+24.04+14.45X3)+1.4X0.7X(9.3X4)=186.48KNI-I截面偏心力：Nl1L=1.35 Nl3gkL+1.4X0.7 Nl3qkL=1.35X6.41+1.4X0.7X4.5=13.07KN Nl1R=1.35Nl3gkR+1.4X0.7 Nl3qkR=1.35X8.04+1.4X0.7X4.8=15.56KNI-I截面合力偏心距：e=Nl1Rel1R-Nl1Lel1LN1I=15.5688.13-13.0790.09186.48=1.04mm第三层墙II-II截面(轴心受压)e. 第一种组合（由可变荷载效应控制的组合，G=1.2，Q=1.4）：N2II=1.2G3k+185.436=1.214.09+185.436=202.344KNf. 第二种组合（由永久荷载效应控制的组合，G=1.35，Q=1.4，c=0.7）N2II=1.35G3k+186.48=1.3514.09+186.48=205.50KN5.2.5 截面承载力计算 第三层墙I-I截面g. 第一种组合：A=1000X240=240000mm2， f=1.89MPa, H0=3000-100=2900mm, =1.0e=0.98mm185.436KN满足要求。h. 第二种组合：=H0h=1.02900240=12.08e=1.04mm186.48KN满足要求。 第三层墙II-II截面按照轴心受压计算，取两种组合中较大的轴力N=205.50KN进行验算。=12.08，e/h=0查表可知=0.82fA=0.821.89240000=371.95KN205.50KN满足要求。 由于此处计算的内横墙受荷区域最大，并且满足受压承载力要求，故其他横墙均，满足要求。5.3 纵墙内力计算和截面承载力验算本砌体结构外纵墙中不存在窗间墙，也没有承受集中荷载（如梁）的墙体。横墙和外纵墙的组合相当于形成了T字形或者L字形墙体，与横墙单独受压相比，其受荷区域不变，但是承载面积增大，故此处T字和L字形墙受压性能优于单独的横墙。因此当内横墙和外横墙均满足抗压强度要求时，外纵墙也能满足抗压要求。与此同理，内纵墙也能满足抗压要求。故此处不予验算。第六章 砌体层楼面梁的计算6.1 荷载计算选取砌体层中受荷面积最大的梁进行计算，即C轴上4、6轴之间的梁，命名为C1梁。C1梁受到自身的重力以及客厅和过道传来的楼面荷载，两端交接，其中过道楼板按照单向板计算，客厅楼板按照双向板计算。6.1.1 过道荷载过道按照单向板计算，过道宽度为1.5米，因此有0.75米范围内的荷载将传递到梁C1。过道恒载：qggk=2.85KN/m20.75m=2.14KN/m过道活载：qgqk=2KN/m20.75m=1.5KN/m过道荷载设计值：qg=1.4qggk+1.2qgqk=1.42.14+1.21.5= 4.80KN/m因此过道荷载在C1梁跨中产生的最大弯矩：M1=18(1.4qggk+1.2qgqk)l2=184.84.82=13.82KNm图 6-1 过梁受荷面积6.1.2 客厅荷载客厅按照双向板计算，客厅恒载为3.35KN/m2，活载为2KN/m2。客厅恒载在C1梁跨中产生的最大弯矩为：Mg=3.35l2l2-0l23.35(l2-x)dx其中l为C1梁跨度，l=4.8米。计算得Mg=9.648KNm客厅活载在C1梁跨中产生的最大弯矩为：Mq=2l2l2-0l22(l2-x)dxMq=5.76 KNm因此客厅荷载在C1梁跨产生的最大弯矩为M2=1.2Mg+1.4Mq=19.64KNm6.1.3 梁自重荷载qgk=25KN/m30.25m0.4m=2.5KN/mM13=18(1.2qgk)l2=0.1251.22.54.84.8=8.64KNm由以上计算过程，结合过道和客厅荷载对C1梁的影响，跨中最大弯矩为：M=M1+M2+M3=13.82+19.64+8.64=42.1KNm两端由于为铰接，故弯矩为0。6.2 砌体楼面梁正截面承载力计算由于次梁和楼板为整体现浇，故次梁应按照T形截面梁计算。楼板混凝土强度采用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.57N/mm2钢筋采用HRB335，fy=300 N/mm2h0=400-35=365mml0/3=4.8/3=1.6mb+Sn=0.25+1.25=1.5m故翼缘计算宽度取两者较小值，bf=1.5m表6-1 楼面梁正截面承载力计算：截面跨中弯矩设计值M（KNm）42.1KNmas=M/(bh02fc)0.0880.0926s0.954As=M/(s h0fy) (mm2)403实配钢筋HRB335(3*14)实配As (mm2)4616.3 砌体楼面梁斜截面计算对于C1梁，支座边缘剪力最大。过道楼面对C1梁的荷载：F1=1.2X2.85X0.75X4.8+1.4X2X0.75X4.8=22.392KN客厅楼面对C1梁的荷载：F2=1.2X（0.5X3.35X4.8X2.4）+1.4X（0.5X2X4.8X2.4） =23.155+16.128=39.283KNC1梁自重荷载：F3=25x(0.25X0.4X4.8)=12所以V=0.5x(F1+ F2+ F3)=0.5x(22.392+39.283+12)=39.338KN表6-2 楼面梁斜截面承载力计算：截面支座剪力V（KN）39.3380.25bh0fc(KN)326.22V(满足截面尺寸要求)0.7ftbh0(KN)91.34V配箍情况按构造要求配筋 HPB300(6200)因此C1梁在所有楼面梁中跨度最大，受荷区域也最大，所以当其他楼面梁均按照C1梁要求配筋时均能满足受力要求，此处不再一一计算。第七章 砌体层过梁计算本结构中过梁均采用钢筋混凝土过梁。在标准层中，门洞高度均为2.1米，主卧阳台门洞口宽2.4米，过梁净跨最大，同时主卧阳台洞口过梁上承受楼面荷载最大，为受力最大的过梁，故此处仅计算主卧阳台门过梁，其他洞口过梁配筋均按照阳台门过梁配筋设置，即可满足要求。7.1 过梁计算简图设计过梁截面尺寸设为240mmX240mm。过梁支撑长度a取为240mm。ln+a=2400+240=2640mm；1.05 ln=1.05X2400=2520mm。过梁计算跨度取两者较小值，故l0=2520mm。过梁采用C30混凝土：fc=14.3N/mm2，ft=1.57N/mm2钢筋采用HRB335，fy=300 N/mm2箍筋采用HPB235，fy=210 N/mm2截面有效高度：h0=240-35=215mm7.2 过梁上荷载计算：标准层层高为3米，洞口高度为2.1米，过梁上墙体高度为：3000-240-2100=660mm ln/3=2400/3=800mm。故过梁上墙体应按照均布荷载施加在过梁上。梁、板下墙体高度hw=660mmV(满足截面尺寸要求)0.7ftbh0(KN)56.7V配箍情况按构造要求配筋 HPB300(6200)7.4 梁端部砌体局部受压承载力验算由MU10砖、M5砂浆 得：f=-1.89N/mm2a0=a=240mm梁端底面压应力图形的完整系数：=1.0砌体局部抗压强度提高系数：=1+0.35A0A1-1=1+0.35240+240240-1 =1.35Al=a0b=240X240=57600 mm2Nl=1/2X8.802X2.52=11.09KN2.2hb=2.2X0.45=0.99m所以该挑梁为弹性挑梁。x0=0.3hb=0.3X450=135mm0.13l1=0.13X1800=234mmx0取两者较小值，故x0=135mm8.2 倾覆力矩计算挑梁倾覆力矩由挑梁自重、挑梁外伸段上恒载和活载以及挑梁外伸段端部集中力的设计值对计算倾覆点的力矩组成。挑梁外伸段为变截面梁，为简化力矩计算，将其等效为宽度为240mm，高度为（450+225）/2=337.5mm的等截面梁。将其等效为等截面梁后，因自重力臂加长，计算结果趋于安全。阳台栏杆采用钢铁架，重度为0.45KN/m2,栏杆高度为1.2米。在本设计的阳台中，1、4轴之间的开间最大，而4、6、8轴线挑梁上的墙体都没有开洞，1轴上墙体有开洞，故此处选择1轴上的挑梁进行计算。主卧阳台跨度4.5米，外挑1.5米，4.5/1.5=3,阳台板按照单向板传力。挑梁端部设240mmX240mm的梁。（1） 梁自重: qg1=25X0.24X0.3375=2.025 KN/m（2） 栏杆荷载: qg2=0.45X1.2=0.54 KN/m故挑梁均布荷载为q1= qg1+ qg2=2.025+0.54=2.565 KN/m（3） 两端栏杆集中荷载：Fg1=0.45x1.2x4.5/2=1.215KN（4） 阳台板集中恒载：Fg2=3.22X4.5X1.5/4=5.434KN阳台板集中活载：Fk2=2.5X4.5X1.5/4=4.219KN倾覆力矩：Mov=（1.2X6.649+1.4X4.219）X（1.5+0. 135）+0.5X1.2X2.565X（1.5+0. 135）2=22.703+4.114=26.816KNm8.3 抗倾覆力矩计算挑梁的抗倾覆力矩由挑梁埋入段自重标准值、楼面传给埋入段的恒荷载标准值以及挑梁尾端上部45扩散角范围内墙体标准值对倾覆点的力矩组成。（1） 挑梁埋入段自重标准值：G1=25x0.45x0.24x1.8=4.86KN（2） 楼面恒载标准值（按双向板计算）：G2=1/2X1.8X0.9X2.85=2.31KN（3） 墙体重力标准值（分一块长方形和一块三角形分别计算）：长方形：G3=19.5X3.6X0.24X（3-0.1）=48.86KN力臂：l3=1.8- x0=1.8-0.135=1.665m三角形：G3=19.5X0.5X1.8X1.8X0.24=7.582KN 力臂：l4=1.8+1.8/2- x0=2.7-0.135=2.565KN抗倾覆力矩: Mr=0.8Gr(l2- x0) =0.8X4.86X(0.9-0.135)+2.31X(0.9-0.135)+ 48.86X1.665-7.582x2.565 =53.91KNmMr Mov, 所以抗倾覆安全。8.4 挑梁下砌体局部承压验算挑梁倾覆荷载设计值：R=1.2x(2.025+0.54)x1.5+1.2x(1.215+4.434)+1.4x4.219=17.30KNN1=2R=34.60KN挑梁下砌体局部受压面积：A1=1.2bhb=1.2X240X450=129600mm2梁端底面压应力图形的完整系数：=0.7砌体局部抗压强度提高系数：=1.25A1f=0.71.25129.61.43=162.162KNN1故梁下砌体局部承压安全。8.5 挑梁承载力计算Mmax=Mov=26.816KNmVmax=1.2x(2.565x1.5+1.215+5.434)+1.4x4.219=18.502KN表8-1 正截面承载力计算截面支座处弯矩设计值M（KNm）26.816as=M/(bh02fc)0.0450.046s0.977As=M/(s h0fy) (mm2)220.511实配钢筋HRB335(3*10)实配As (mm2)236表8-2 斜截面承载力计算：截面支座处剪力V（KN）18.5020.25bh0fc(KN)365.07V(满足截面尺寸要求)0.7ftbh0(KN)99.70V配箍情况按构造要求配筋 HPB300(6200)第九章 墙梁计算 9.1 D轴-墙梁计算：在所有纵轴墙梁中，D轴-段墙梁跨度最大，故纵轴墙梁只计算此段，其他墙梁的托梁按此计算结果配筋。9.1.1 计算简图对于-墙梁计算跨度： 1.1ln1=1.1X(2100-240)=2046mm lc=2100mm故l01=2046mm取hb=600mm ,bb=300mm 墙体计算高度：hw=2046mm墙梁计算高度：H0=hw+hb/2=2046+300=2346mm对于-墙梁计算跨度： 1.1ln1=1.1X(2400-240)=2376mm lc=2400mm故l01=2376mm取hb=600mm, bb=300mm 墙体计算高度：hw=2376mm墙梁计算高度：H0=hw+hb/2=2376+300=2676mm9.1.2 荷载计算对于-轴墙梁楼面恒载：q1=5.37X2.046/4+3.35X2.046/4=4.4603 KN/m梁自重：q2=25X0.6X0.3=4.5 KN/m托梁顶面作用的恒载设计值为：Q1g=1.2X（q1+ q2）=1.2X（4.4603+4.5）=10.7524KN/m托梁顶面作用的活载设计值为：Q1q=1.2X(2X2.046/4+2X2.046/4)=2.4552KN/m墙梁顶面作用的恒载设计值为：Q2g=1.2X4.86X3X4+（5.37X2.046/4+3.35X2.046/4）X3)+ 5.17X(1.5+2.046/4)=1.2X58.32+13.3808+10.3994=98.52KN/m墙梁顶面作用的活载设计值为：Q2q=1.4X（2X2.046/4+2X2.046/4）X3+2X(1.5+2.046/4)=13.642 KN/m对于-轴墙梁楼面恒载：q1=5.37X2.376/4+3.35X2376/4=5.1797 KN/m梁自重：q2=25X0.6X0.3=4.5 KN/m托梁顶面作用的恒载设计值为：Q1g=1.2X（q1+ q2）=1.2X（5.1797+4.5）=11.6156KN/m托梁顶面作用的活载设计值为：Q1q=1.2X(2X2.376/4+2X2.376/4)=2.8512KN/m墙梁顶面作用的恒载设计值为：Q2g=1.2X4.86X3X4+（5.37X2.376/4+3.35X2.376/4）X3+ 5.17X(1.5+2.376/4)=1.2X58.32+15.5339+10.826=101.616 KN/m墙梁顶面作用的活载设计值为：Q2q=1.4X（2X2.376/4+2X2.376/4）X3