慕松达水电站厂房吊车梁内力及配筋计算书.docx

慕松达水电站厂房吊车梁内力及配筋计算书1 计算总说明慕松达水电站主厂房上、下游侧排架柱上各布置6根预制吊车梁，吊车梁净跨由4.10m、4.81m、4.82m、6.25m四种组成，相邻净跨为4.81m的吊车梁与净跨为4.82m的吊车梁跨度差小于10%，故取4.10m、4.82m、6.25m三种梁进行计算。1.1 计算目的和要求 利用已作出的弯矩和剪力影响线图，绘出吊车梁的弯矩和剪力包络图，求出吊车梁的最大内力，最终计算出吊车梁的配筋。1.2 计算原理 依据结构力学原理计算出吊车梁的内力影响线及最终绘出内力包络图。 依据水工钢筋混凝土理论进行配筋计算及正常使用极限状态的验算。1.3 计算假定作出吊车梁的影响线，假定桥机车轮在梁上移动，桥机在某一位置时的影响线纵标值之和最大时，为荷载最不利位置。慕松达水电站厂房吊车梁设计为单跨预制T形梁，计算时视吊车梁为铰接简支梁。1.4 计算基本资料梁的净跨度分别为6.25m、4.82m和4.10m，梁的支承宽度按0.24m、0.50m计算。初拟该T形梁的梁高h=800mm，梁肋宽b=400mm， 梁翼缘宽，梁翼缘高。混凝土强度等级为C30：、使用钢筋为现场采购的南非本地钢筋，其中：受力钢筋为SANS 920：2005 450MPa：箍筋为ANS 920：2005 250MPa：桥机计算跨度：L=10.6m大车每侧的轮子数：m=2桥机轮子的最大轮压荷载： 184kN最大起吊容量： 250kN桥机总重： 195kN桥机每侧轮距为：3.7m主钩至吊车梁轨道的极限距离： 距上游侧： 1.60m距下游侧： 1.60m依据的规范及参考文献：DL/T5057-2009 水工混凝土结构设计规范SL2662001水电站厂房设计规范DL 50771997水工建筑物荷载设计规范SL 1912008水工混凝土结构设计规范中国水利水电出版社 水工钢筋混凝土结构学高等学校工程教材结构力学水利电力出版社水电站厂房设计2 计算过程（l0=6.49m）2.1 荷载计算由水工钢筋混凝土结构设计规范查得。永久荷载分项系数：，可变荷载分项系数，吊车竖向轮压动力系数。梁上作用的均布荷载标准值：梁自重标准值：C30细石混凝土找平层标准值: 钢轨及附件重标准值： （参考盛山电站）均布荷载标准值：均布荷载设计值：梁上作用的移动荷载标准值：移动荷载：根据厂家资料竖向最大轮压：移动（集中）荷载设计值：最大水平横向刹车力：根据DL5077-1997水工建筑物荷载设计规范，水平横向刹车力按小车、起吊重量、吊具重的4%取值2.2 梁的计算跨度计算跨度l0（单跨简支梁）：单跨最长为，净跨为，梁两端的支承宽度a分别为0.50m、0.24m。,取较小值。所以梁的计算跨度取6490mm。吊车梁的计算简图见图2.2-1。2.3 内力计算将单跨吊车梁分成10等分，因结构及荷载对称，取半跨05共6个截面进行计算，则相邻截面间距为0.649m，由水工钢筋混凝土结构设计规范查得。a) 在均布荷载P作用下，各计算截面的内力可按下式计算： （2.3-1） （2.3-2）将代入上两式得各截面的弯矩和剪力，见表2.31。表2.3-1 均布荷载作用下截面的弯矩和剪力表截面内力0123450 22.740.453.060.663.138.931.123.315.67.80b) 在吊车最大竖向轮压作用下，先求解得预制单跨简支梁的弯矩和剪力影响线，具体过程详见厂房吊车梁影响线计算算稿，影响线系数成果见表2.3-2和表2.3-3。表2.3-2 弯矩影响线成果表项目截面0截面1截面2截面3截面4截面500.1230.2060.2490.2520.250表2.3-3 剪力影响线成果表项目截面0截面1截面2截面3截面4截面51.42991.22991.02990.82990.62990.5000min0-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5移动荷载各计算截面的最大（最小）内力按下式计算： （2.3-3） （2.3-4）将代入上式，得各截面的弯矩和剪力，见表2.3-4。表2.3-4 移动荷载作用下截面的弯矩和剪力表截面内力0123450169.6284.1343.4347.6344.8303.9261.4218.9176.4133.9106.30-21.3-42.5-63.8-85.0-106.3c) 叠加后的内力见表2.3-5。表2.3-5 叠加后内力表截面内力0123450192.4324.5396.4408.2407.9342.8292.5242.2191.9141.6106.338.99.9-19.2-48.2-77.2-106.3根据表2.3-5，将弯矩和剪力内力包络图绘出，见图2.3-1。2.4 配筋计算2.4.1 正截面承载力计算该吊车梁采用预制，梁的截面尺寸参考类同的结构取用，梁高满足梁跨的要求，梁的高宽比h/b也满足要求，需要求受拉钢筋截面面积。吊车预制T形梁高度h=800mm，梁肋宽b=400mm，翼缘计算宽度，翼缘计算高度。根据2.3节的计算结果可知，梁的下部配筋需根据2.3节内力计算中的弯矩包络图（图2.3-1）中的值进行计算。梁下层配筋计算，估计需配一排纵筋，取， 。 确定翼缘计算宽度按水工钢筋混凝土结构学中的表3.3查得。，独立T形梁，所以上述两值均大于翼缘实有宽度（700mm），故取。 鉴别T形梁所属情况：所以属于第一种情况的T形梁（），按宽度为700mm的矩形梁进行计算。选配钢筋。2.4.2 斜截面承载力计算2.4.2.1 截面尺寸复核根据2.3内力计算中的剪力包络图（图2.3-1），可知桥机轨道梁中的最大剪力值为。验算截面尺寸，由于 ，根据DL/T 50572009水工混凝土结构设计规范中的公式9.5.11得：故截面尺寸满足抗剪要求。2.4.2.2 验算是否按计算配置腹筋：应按计算配置腹筋。2.4.2.3 腹筋计算 初选四肢箍筋，选用，即，。a) 验算配筋率：满足要求。b) 计算：满足抗剪要求。2.4.3 抗扭计算横向水平刹车力T系通过大轮子传给轨顶、由轨顶再传给吊车梁的。力的方向为水平向，力的作用位置与竖向轮压相同，因此梁在横向水平刹车力作用下的内力计算与竖向一样，只需将T代替竖向计算中的Pmax，而自重等均布恒载则不予考虑。根据SL266-2001水电站厂房设计规范（4.2.4）公式，计算作用于吊车梁的扭矩标准值：式中：吊车轨道安装偏差，一般取；吊车横向水平刹车力T对截面弯曲中心的距离，；轨道顶至吊车梁顶面的距离，取(参考盛山电站)； 吊车竖向轮压动力系数，1.05；吊车最大竖向轮压标准值，；截面弯曲中心至截面顶面距离；吊车横向水平作用标准值（一个轮子），13.2；扭矩和剪力共同作用下的组合系数，；先求出截面弯曲中心至截面顶部的距离见图2.4-1。梁的最大扭矩（产生在近支座截面处，和求单跨梁支座最大剪力的方法相同。a) 验算截面尺寸：梁肋 ： 翼缘 ： 整个截面受扭塑性抵抗矩为： 截面尺寸满足要求。b) 验算是否需按计算确定抗剪扭钢筋应按计算确定抗剪扭钢筋。c) 抗弯纵筋计算：判别T形梁截面类型：属于第一类T形截面，按矩形截面计算，与前面计算配筋一致。d) 腹板抗剪扭钢筋计算1)T形截面的扭矩分配：梁肋：翼缘：2) 验算腹板的配筋是否按弯剪扭构件计算不能忽略V的影响。不能忽略的影响，腹板应按弯剪扭构件计算。3）腹板抗剪箍筋计算选四肢箍筋，经计算，满足腹板弯剪扭共同作用的要求。4）腹板腰筋计算配置三排腰筋，故单根腰筋的配筋面积为：选配钢筋，满足要求。e) 翼缘抗扭钢筋计算受压翼缘按纯扭构件计算（不计V的影响）：1) 箍筋：故按构造配箍筋。为与腹板箍筋协调统一，选双肢箍筋，2) 纵筋：满足要求,选用。2.5 正常使用极限状态验算2.5.1 裂缝宽度验算因该梁处于室内正常环境，环境类别为一类，根据SL 1912008水工混凝土结构设计规范中的表3.2.7可知， 最大裂缝宽度限值。在荷载效应标准组合下的最大裂缝宽度计算公式：式中：考虑构件受力特征和荷载长期作用的综合影响系数，受弯构件；最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区边缘的距离（mm）， ；钢筋直径（mm），；受拉区纵向钢筋截面面积，；有效受拉混凝土截面面积，；纵向受拉钢筋的有效配筋率，；按荷载标准值计算的构件纵向受拉钢筋应力；钢筋的弹性模量，；按荷载标准值计算的弯矩值：故满足裂缝宽度要求。2.5.2 挠度验算荷载效应标准组合作用下受弯构件的短期刚度：式中：荷载效应标准组合作用下受弯构件的短期刚度；钢筋与混凝土弹性模量之比，；混凝土的弹性模量，；截面肋宽，；截面有效高度，；纵向受拉钢筋的配筋率，；受拉翼缘面积与腹板有效面积的比值，；受压翼缘面积与腹板有效面积的比值，取，；荷载效应标准组合作用下受弯构件刚度B:根据SL 1912008水工混凝土结构设计规范中的表3.2.8可知，吊车梁在荷载效应标准组合下。考虑实际运用中最大吊装荷载属短期作用，故挠度可满足要求。2.5.3 吊环应力验算 在预制轨道梁采用四吊点起吊,根据DL/T 50572009 水工混凝土结构设计规范12.6.6条的规定，当一个构件上设有4个吊环时，设计中按3个吊环同时发挥作用考虑。梁实际制造长度每个吊环所承受的拉应力为为满足吊环所承受的拉应力要求，需满足以下式子：选择20（）钢筋即可满足吊环所承受应力的要求。2.5.3 吊装验算设吊点离梁端1.24m处，吊点截面处产生的负弯矩为：式中： 吊装动力系数， 。主形心轴至梁顶的距离：则主形心轴至梁底的距离：对主轴的惯性矩：则吊点截面上部产生的拉应力为：满足要求。2.6 成果分析通过计算该吊车梁采用预制T形梁，吊车梁截面尺寸梁高、梁肋宽、翼缘宽度、翼缘高度；梁承受的最大荷载为吊车的最大轮压，根据荷载计算，该梁底部受力钢筋为，底部受拉钢筋分一排布置；抗剪箍筋选用四肢箍筋,翼缘按构造要求选用双肢箍，纵筋，为了保证其配筋骨架的整体性并防止由于温度变形及混凝土收缩等原因使梁中部产生竖向裂缝，需在梁两侧配置纵向架立钢筋，选用的钢筋，同时设立拉筋。考虑到梁承受的荷载和跨度，分别对梁进行了裂缝宽度、扭曲、挠度等验算，均满足要求。具体的配筋见图2.6.1。图2.6.1 配筋图3计算过程（l0=5.060m）3.1 荷载计算永久荷载分项系数：，可变荷载分项系数，吊车竖向轮压动力系数。梁上作用的均布荷载标准值（以下数据计算过程见第2.1节）：均布荷载设计值：梁上作用的移动荷载标准值：移动（集中）荷载设计值：最大水平横向刹车力：3.2 梁的计算跨度计算跨度l0（单跨简支梁）：梁净跨为，梁两端的支承宽度a为0.24。,取较小值。所以梁的计算跨度取。吊车梁的计算简图见图3.2-1。3.3 内力计算因结构及荷载对称，取半跨6个截面进行计算，则相邻截面间距为0.5060m，由水工钢筋混凝土结构设计规范查得。a) 在均布荷载P作用下，各计算截面的内力可按下式计算： （3.3-1） （3.3-2）将代入上两式得各截面的弯矩和剪力，见表3.31。表3.3-1 均布荷载作用下截面的弯矩和剪力表截面内力0123450 13.75524.45332.09536.68038.20830.26424.21118.15812.1066.0530b) 在吊车最大竖向轮压作用下，先求解得预制单跨简支梁的弯矩和剪力影响线，具体过程详见厂房吊车梁影响线计算算稿，影响线系数成果见表3.3-2和表3.3-3。表3.3-2 弯矩影响线成果表项目截面0截面1截面2截面3截面4截面500.1070.1730.2100.2400.250表3.3-3 剪力影响线成果表项目截面0截面1截面2截面3截面4截面51.2671.0670.8670.7000.6000.500min0-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5移动荷载各计算截面的最大（最小）内力按下式计算： （3.3-3） （3.3-4）将代入上式，得各截面的弯矩和剪力，见表3.3-4。表3.3-4 移动荷载作用下截面的弯矩和剪力表截面内力0123450114.8185.7225.4257.6268.3269.3226.8184.3148.8127.5106.30-21.3-42.5-63.8-85.0-106.3d) 叠加后的内力见表3.3-5。表3.3-5 叠加后内力表截面内力0123450128.6210.1257.5294.3306.5299.6251.0202.5160.9133.6106.330.33.0-24.3-51.7-79.0-106.3根据表3.3-5，将弯矩和剪力内力包络图绘出，见图3.3-1。3.4 配筋计算3.4.1 正截面承载力计算该吊车梁采用预制，梁的截面尺寸参考类同的结构取用，梁高满足梁跨的要求，梁的高宽比h/b也满足要求，需要求受拉钢筋截面面积。吊车预制T形梁高度h=800mm，梁肋宽b=400mm，翼缘计算宽度，翼缘计算高度。根据3.3节的计算结果可知，梁的下部配筋需根据3.3节内力计算中的弯矩包络图（3.3-1）中的值进行计算。梁下层配筋计算，估计需配一排纵筋，取， 。 确定翼缘计算宽度按水工钢筋混凝土结构学中的表3.3查得。，独立T形梁，所以上述两值均大于翼缘实有宽度（700mm），故取。 鉴别T形梁所属情况：所以属于第一种情况的T形梁（），按宽度为700mm的矩形梁进行计算。选配钢筋。3.4.2 斜截面承载力计算3.4.2.1 截面尺寸复核根据3.3内力计算中的剪力包络图（图3.3-1），可知桥机轨道梁中的最大剪力值为。验算截面尺寸，由于 ，根据DL/T 50572009水工混凝土结构设计规范中的公式9.5.11得：故截面尺寸满足抗剪要求。3.4.2.2 验算是否按计算配置腹筋：应按计算配置腹筋。3.4.2.3 腹筋计算 初选四肢箍筋，选用，即，。a) 验算配筋率：满足要求。b) 计算：满足抗剪要求。3.4.3 抗扭计算横向水平刹车力T系通过大轮子传给轨顶、由轨顶再传给吊车梁的。力的方向为水平向，力的作用位置与竖向轮压相同，因此梁在横向水平刹车力作用下的内力计算与竖向一样，只需将T代替竖向计算中的Pmax，而自重等均布恒载则不予考虑。根据SL266-2001水电站厂房设计规范（4.2.4）公式，计算作用于吊车梁的扭矩标准值：式中：吊车轨道安装偏差，一般取；吊车横向水平刹车力T对截面弯曲中心的距离，；轨道顶至吊车梁顶面的距离，取(参考盛山电站)； 吊车竖向轮压动力系数，1.05；吊车最大竖向轮压标准值，；截面弯曲中心至截面顶面距离；吊车横向水平作用标准值（一个轮子），13.2；扭矩和剪力共同作用下的组合系数，；先求出截面弯曲中心至截面顶部的距离见图2.4-1。梁的最大扭矩（产生在近支座截面处，和求单跨梁支座最大剪力的方法相同。a) 验算截面尺寸：梁肋 ： 翼缘 ： 整个截面受扭塑性抵抗矩为： 截面尺寸满足要求。b) 验算是否需按计算确定抗剪扭钢筋应按计算确定抗剪扭钢筋。c) 抗弯纵筋计算：判别T形梁截面类型：属于第一类T形截面，按矩形截面计算，与前面计算配筋一致。d) 腹板抗剪扭钢筋计算1)T形截面的扭矩分配：梁肋：翼缘：2) 验算腹板的配筋是否按弯剪扭构件计算不能忽略V的影响。 可以忽略的影响，腹板应按弯剪构件计算。3）腹板抗剪箍筋计算选四肢箍筋，验算同前。4）腹板腰筋计算配置三排腰筋，故单根腰筋的配筋面积为：选配钢筋，满足要求。e) 翼缘抗扭钢筋计算受压翼缘按纯扭构件计算（不计V的影响）：1) 箍筋：可忽略扭矩的影响，按构造配箍筋。为与腹板箍筋协调统一，选双肢箍筋，2) 纵筋：满足要求,选用。3.5 正常使用极限状态验算3.5.1 裂缝宽度验算因该梁处于室内正常环境，环境类别为一类，根据SL 1912008水工混凝土结构设计规范中的表3.2.7可知， 最大裂缝宽度限值。在荷载效应标准组合下的最大裂缝宽度计算公式：式中：考虑构件受力特征和荷载长期作用的综合影响系数，受弯构件；最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区边缘的距离（mm）， ；钢筋直径（mm），；受拉区纵向钢筋截面面积，；有效受拉混凝土截面面积，；纵向受拉钢筋的有效配筋率，；按荷载标准值计算的构件纵向受拉钢筋应力；钢筋的弹性模量，；按荷载标准值计算的弯矩值：故满足裂缝宽度要求。3.5.2 挠度验算荷载效应标准组合作用下受弯构件的短期刚度：式中：荷载效应标准组合作用下受弯构件的短期刚度；钢筋与混凝土弹性模量之比，；混凝土的弹性模量，；截面肋宽，；截面有效高度，；纵向受拉钢筋的配筋率，；受拉翼缘面积与腹板有效面积的比值，；受压翼缘面积与腹板有效面积的比值，取，；荷载效应标准组合作用下受弯构件刚度B:根据SL 1912008水工混凝土结构设计规范中的表3.2.8可知，吊车梁在荷载效应标准组合下。故挠度满足要求。3.5.3 吊环应力验算 在预制轨道梁采用四吊点起吊,根据DL/T 50572009 水工混凝土结构设计规范12.6.6条的规定，当一个构件上设有4个吊环时，设计中按3个吊环同时发挥作用考虑。梁实际制造长度每个吊环所承受的拉应力为为满足吊环所承受的拉应力要求，需满足以下式子：选择20（）钢筋即可满足吊环所承受应力的要求。3.5.3 吊装验算设吊点离梁端1.24m处，吊点截面处产生的负弯矩为：式中： 吊装动力系数， 。主形心轴至梁顶的距离：则主形心轴至梁底的距离：对主轴的惯性矩：则吊点截面上部产生的拉应力为：满足要求。3.6 成果分析通过计算该吊车梁采用预制T形梁，吊车梁截面尺寸梁高、梁肋宽、翼缘宽度、翼缘高度；梁承受的最大荷载为吊车的最大轮压，根据荷载计算，该梁底部受力钢筋为，底部受拉钢筋分一排布置；抗剪箍筋选用四肢箍,翼缘按构造要求选用双肢箍，纵筋，为了保证其配筋骨架的整体性并防止由于温度变形及混凝土收缩等原因使梁中部产生竖向裂缝，需在梁两侧配置纵向架立钢筋，选用的钢筋，同时设立拉筋。考虑到梁承受的荷载和跨度，分别对梁进行了裂缝宽度、扭曲、挠度等验算，均满足要求。具体的配筋见图3.6.1。图3.6.1 配筋图4计算过程（l0=4.305）4.1 荷载计算永久荷载分项系数：，可变荷载分项系数，吊车竖向轮压动力系数。梁上作用的均布荷载标准值（以下数据计算过程见第2.1节）：均布荷载设计值：梁上作用的移动荷载标准值：移动（集中）荷载设计值：最大水平横向刹车力：4.2 梁的计算跨度计算跨度l0（单跨简支梁）：梁净跨为，梁两端的支承宽度a为0.24。,取较小值。所以梁的计算跨度取。吊车梁的计算简图见图4.2-1。4.3 内力计算因结构及荷载对称，取半跨6个截面进行计算，则相邻截面间距为0.4326m，由水工钢筋混凝土结构设计规范查得。a) 在均布荷载P作用下，各计算截面的内力可按下式计算： （4.3-1） （4.3-2）将代入上两式得各截面的弯矩和剪力，见表4.31。表4.3-1 均布荷载作用下截面的弯矩和剪力表截面内力0123450 10.09417.94423.55226.91728.03825.92520.74015.55510.3705.1850b) 在吊车最大竖向轮压作用下，先求解得预制单跨简支梁的弯矩和剪力影响线，具体过程详见厂房吊车梁影响线计算算稿，影响线系数成果见表4.3-2和表4.3-3。表4.3-2 弯矩影响线成果表项目截面0截面1截面2截面3截面4截面500.0950.1600.2100.2400.250表4.3-3 剪力影响线成果表项目截面0截面1截面2截面3截面4截面51.1450.9450.8000.7000.6000.500min0-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5移动荷载各计算截面的最大（最小）内力按下式计算： （4.3-3） （4.3-4）将代入上式，得各截面的弯矩和剪力，见表4.3-4。表4.3-4 移动荷载作用下截面的弯矩和剪力表截面内力012345086.9147.1193.1220.6229.8243.3200.8170.0148.8127.5106.30-21.3-42.5-63.8-85.0-106.3c) 叠加后的内力见表4.3-5。表4.3-5 叠加后内力表截面内力012345097.0165.0216.6247.6257.9269.2221.5185.6159.1132.7106.325.9-0.5-26.9-53.4-79.8-106.3根据表4.3-5，将弯矩和剪力内力包络图绘出，见图4.3-1。4.4 配筋计算4.4.1 正截面承载力计算该吊车梁采用预制，梁的截面尺寸参考类同的结构取用，梁高满足梁跨的要求，梁的高宽比h/b也满足要求，需要求受拉钢筋截面面积。吊车预制T形梁高度h=800mm，梁肋宽b=400mm，翼缘计算宽度，翼缘计算高度。根据4.3节的计算结果可知，梁的下部配筋需根据4.3节内力计算中的弯矩包络图（4.3-1）中的值进行计算。梁下层配筋计算，估计需配一排纵筋，取， 。 确定翼缘计算宽度按水工钢筋混凝土结构学中的表3.3查得。，独立T形梁，所以上述两值均大于翼缘实有宽度（700mm），故取。 鉴别T形梁所属情况：所以属于第一种情况的T形梁（），按宽度为700mm的矩形梁进行计算。选配钢筋。4.4.2 斜截面承载力计算4.4.2.1 截面尺寸复核根据4.3内力计算中的剪力包络图（图4.3-1），可知桥机轨道梁中的最大剪力值为。验算截面尺寸，由于 ，根据DL/T 50572009水工混凝土结构设计规范中的公式9.5.11得：故截面尺寸满足抗剪要求。4.4.2.2 验算是否按计算配置腹筋：应按计算配置腹筋。4.4.2.3 腹筋计算 初选四肢箍筋，选用，即，。a) 验算配筋率：满足要求。b) 计算：满足抗剪要求。4.4.3 抗扭计算横向水平刹车力T系通过大轮子传给轨顶、由轨顶再传给吊车梁的。力的方向为水平向，力的作用位置与竖向轮压相同，因此梁在横向水平刹车力作用下的内力计算与竖向一样，只需将T代替竖向计算中的Pmax，而自重等均布恒载则不予考虑。根据SL266-2001水电站厂房设计规范（4.2.4）公式，计算作用于吊车梁的扭矩标准值：式中：吊车轨道安装偏差，一般取；吊车横向水平刹车力T对截面弯曲中心的距离，；轨道顶至吊车梁顶面的距离，取(参考盛山电站)； 吊车竖向轮压动力系数，1.05；吊车最大竖向轮压标准值，；截面弯曲中心至截面顶面距离；吊车横向水平作用标准值（一个轮子），13.2；扭矩和剪力共同作用下的组合系数，；先求出截面弯曲中心至截面顶部的距离见图2.4-1。梁的最大扭矩（产生在近支座截面处，和求单跨梁支座最大剪力的方法相同。a) 验算截面尺寸：梁肋 ： 翼缘 ： 整个截面受扭塑性抵抗矩为： 截面尺寸满足要求。b) 验算是否需按计算确定抗剪扭钢筋应按计算确定抗剪扭钢筋。c) 抗弯纵筋计算：判别T形梁截面类型：属于第一类T形截面，按矩形截面计算，与前面计算配筋一致。d) 腹板抗剪扭钢筋计算1)T形截面的扭矩分配：梁肋：翼缘：2) 验算腹板的配筋是否按弯剪扭构件计算不能忽略V的影响。 可以忽略的影响，腹板应按弯剪构件计算。3）腹板抗剪箍筋计算选四肢箍筋，验算同前。4）腹板腰筋计算配置三排腰筋，故单根腰筋的配筋面积为：选配钢筋，满足要求。e) 翼缘抗扭钢筋计算受压翼缘按纯扭构件计算（不计V的影响）：1) 箍筋：可忽略扭矩的影响，按构造配箍筋。为与腹板箍筋协调统一，选双肢箍筋，2) 纵筋：满足要求,选用。4.5 正常使用极限状态验算4.5.1 裂缝宽度验算因该梁处于室内正常环境，环境类别为一类，根据SL 1912008水工混凝土结构设计规范中的表3.2.7可知， 最大裂缝宽度限值。在荷载效应标准组合下的最大裂缝宽度计算公式：式中：考虑构件受力特征和荷载长期作用的综合影响系数，受弯构件；最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区边缘的距离（mm）， ；钢筋直径（mm），；受拉区纵向钢筋截面面积，；有效受拉混凝土截面面积，；纵向受拉钢筋的有效配筋率，；按荷载标准值计算的构件纵向受拉钢筋应力；钢筋的弹性模量，；按荷载标准值计算的弯矩值：故满足裂缝宽度要求。4.5.2 挠度验算荷载效应标准组合作用下受弯构件的短期刚度：