赣州会昌县兴隆宾馆毕业设计.doc

赣州会昌县兴隆宾馆毕业设计摘要：本毕业设计题目是赣州会昌县兴隆宾馆设计，该办公楼的总建筑面积大约是3720平方米，共六层，建筑高度为23.4米。本建筑采用钢筋混凝土全现浇框架结构体系。基础采用柱下独立基础阶梯型现浇与联合基础现浇。 本设计内容包括建筑设计、结构手算和结构电算三部分。其中建筑设计主要根据建筑的重要性，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是框架结构。 手算部分计算书的主要内容有工程概况、构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载计算、框架横向侧移计算、框架在水平风载、竖向荷载作用下的内力计算分析和计算、内力组合、截面设计、楼梯设计及基础设计。其中计算水平地震力作用下时采用极限状态设计方法。在梁柱截面设计时要采用“强柱弱梁”原则。 电算时，先用PMCAD软件进行结构平面布置，检查平面数据，输入次梁楼板，输入荷载数据，形成PK文件，画结构平面图，然后使用PK进行框架计算；最后用SAT-8软件进行框架的空间结构计算，输出楼板配筋图、框架梁柱配筋图及基础配筋图。再用TSSD FOR ACAD2004进行楼梯配筋计算。 在设计过程中采用了手算和电算两种方式，对计算结果进行校核，及时发现设计中的错误以及与电算不同的部分，找出原因。1、工程概况该宾馆为六层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约为3700左右。采用普通砖，现浇钢筋混凝土楼板，各层层高均为3.9m, 室内外高差0.45m,建筑设计使用年限50年.2、设计资料2.1 气象资料：基本雪压0.35KN/,雪荷载准永久值分区，地面粗糙度类别为B类。全年为西北风，基本风压为0.5KN/。年最高温39.8，最低温度-8。相对温度75%。2.2 地质资料:建筑场地土层自下而上依次为杂填土层、粉质粘土层、粗砂层、细砂层、砾砂层,采用天然地基,持力层为粉质粘土,地基承载力特征值fak=195kpa,深度距地表2.5m，无地下水。2.3 场地地震烈度为度。 2.4 材料:梁板柱的混凝土均选用，梁柱主筋选HRB400，箍筋选用HPB235，板受力钢筋选用HRB335。3、结构平面布置3.1结构平面布置图根据建筑功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案。如图1.1。3.2框架柱截面尺寸确定 1、框架梁截面尺寸初估横向框架梁A-B、D-C跨：B-C跨lo=6.9m, h=（) lo =862575取h=600b=()h=300200mm 取b=300mm纵向框架梁A、B、C、D轴lo = 7.8m, h =（) lo = 975650mm 取h =700mmb=()h=400267mm,取b=300mm 横向次梁lo=6.9m h=()lo=862575mm 取h=600mmb=()h=325217mm 取b=300mm纵向连梁lo=7.8m h=()lo=975650mm 取h=750mmb=()h=375250mm 取b=250mm卫生间纵向次梁lo=3.9m h=()lo =487325mm 取h=400mmb=()h=200133mm 取b=200mm卫生间横向次梁lo=2.4m h=()lo=300200mm 取h=250mmb=()h =12583mm 取b=125mm2.框架柱截面尺寸初估按轴压比要求初估框架柱截面尺寸框架柱的受荷面积如图1.2所示，框架柱选用C30凝土，fc=14.3N/mm2，框架抗震等级为三级，轴压比MN=0.9。由轴压比初步估算框架柱截面尺寸时，按下式计算Ac=bchc柱轴向压力设计值N按下式估算，即N=GqSnd1d2式中各符号的物理意义须说明，以下计算有错误1）、轴与B轴相交中柱：N=Gqsn d1d2=1.2514(4.57.8)61.051.01.0=3870(KN)Ac=bchc=300699(mm2)因为bchc=600600=360000(mm2)，故取中柱截面尺寸为600mm600mm.2）7轴与A轴相交边柱：N=Gqsn d1d2=1.2514(3.457.8)61.051.01.0=2967(KN)Ac=bchc=20466(mm2)考虑到边柱承受偏心荷载值且跨度较大，帮取A轴边柱截面尺寸为600mm600mm.4)1轴与A轴相交柱：角柱虽然主承受面荷载较小，但由于角柱受双向偏向荷载作用，受力复杂，故截面尺寸取与A轴边柱相同，即600mm600mm故框架柱截面尺寸共有两种：A轴和B轴框架住约截面尺寸为600mm600mm，C轴框架柱的截面尺寸为600mm600mm对于多层来说，柱截面可按，确定校核该框架柱是否满足尺寸要求1）为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4。取二层较短柱高。Hn=3900=7.14=6.543)框架柱截面高度和宽度一般可取层高的h()3900=390260mm故所选框架柱截面尺寸均满足构造要求。4.楼板设计各层楼盖彩用现浇钢筋混凝土梁板结构，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板，大部分板厚取120mm，雨篷、卫生间和屋顶楼盖部分板取100mm4.1楼板荷载1.恒荷载（1）标准层楼面恒荷载（120mm）板面装修荷载1.10KN/结构层：120厚现浇钢砼板0.1225=3 KN/抹灰层：10厚混合砂浆0.0117=0.17 KN/合计 4.27取4.5 KN/（2）标准层楼面恒荷载（板厚100mm）板面装修荷载 1.10KN/结构层：100厚现浇钢砼板 0.1025=2.5 KN/抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117=0.17 KN/合计 3.77取4.0 KN/(3)雨篷恒荷载（板厚100mm）当板厚为100时，雨篷的恒荷载计算：40细石砼面层 1.00 KN/防水层 0.30 KN/找坡 0.50 KN/找平层 0.40 KN/100厚现浇钢筋砼板 0.125=2.5 KN/防水层 0.30 KN/板底粉刷 0.0120=0.20 KN/合计 5.7 KN/（4）卫生间荷载（板厚120mm）板面装修荷载 1.10 KN/找平层：15厚水泥砂浆 0.01520=0.30 KN/结构层：100厚现浇钢筋砼板 0.1225=3 KN/防水层： 0.30 KN/蹲位折算荷载 1.5 KN/抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117=0.17 KN/ . 合计 6.37取6.5 KN/2.活荷载不上人层面活荷载 0.5 KN/旅馆一般房间活荷载 2.0 KN/走廊、门厅、楼梯活荷载 2.5 KN/雨篷活荷载 0.5 KN/卫生间活荷载 2.0 KN/4.2楼板配筋计算为计算简便，板块的计算跨度近似取轴线之间的距离1.A区格板（图1.3）配筋计算l=3.9m, ly=6.9m, =0.57, =1.77按双向板计算（1）荷载设计值恒荷载设计值g=1.24.5=5.4( KN/)活荷载设计值q=1.42.0=2.8( KN/) g+=5.4+=6.8( KN/)=1.4( KN/)g+q=5.4+2.8=8.2( KN/)(2)内力计算 内力计算方法？l=3.9m ly=6.9m =0.57 =1.77单位板宽跨中弯距：m=(0.0378+0.20.0064)6.83.92+(0.0863+0.20.0223) 1.43.92=5.97(kN.m/m)my=(0.0064+0.20.0378)6.83.92+(0.0223+0.20.0863)1.43.92=2.29(kN.m/m)单位板宽支座弯矩m=m =-0.080568.23.92=-10.05(kN.m/m)my= my =-0.05718.23.92=-.12(kN.m/m)(3)截面设计故保护层厚度取20mm选用8钢筋作为受力主筋，则l短跨方向跨中截面有交高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）：ho1=h-c-=120-20-4=96(mm)ly方向跨中截高度ho2=h-c-=120-20-=88(mm)支座处ho均为96mm截面弯长期以来设计值不考虑折减计算配筋量时取内力臂系数s=0.95, As=M/0.95hofy.板筋选用HRB335，fy=300N/mm2A区格板配筋计算位置截面ho(mm)M(KN.m/m)As(mm)2选配钢筋实配钢筋跨中l方向965.972188180279ly方向882.29918200251支座A边支座（l向）96-10.053678120419A边支座（ly向）96-7.1226081503352.B区格板（图1.3）配筋计算（板厚120mm）(1) l=7.8m, ly=2.1m, 则=3.72故按单向板计算(2) 荷载组合设计值由可变荷载效应近代制的组合：g+q=1.24.0+1.42.5=8.3(KN/)由永久荷载效应控制的组合：g+q=1.354.0+1.40.72.5=7.85(KN/)故取由可变荷载效应控制的组合：g+q=8.3(KN/)（3）内力计算取1M板作为计算单元，按弹性理论计算，取B区格板的计算跨度为lo=2100mmB区格板的弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座弯短系数d-M=d(g+q)lo2(KN.m/m)3.66-2.62（4）截面设计板保护层厚度取20mm，选用6钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为：Ho=h-c-=120-20-=97(mm)混凝土采用C30。由fc=14.3n/mm2,板受力钢筋选用HRB335.fy=300N/mm2 B区格板的配筋计算截面跨中支座截面跨中支座M（KN.m/m)3.66-2.62As=162115ds=0.04320.0309选配钢筋81508150rs=0.5(1+0.9780.984实配钢筋1891893.C区格板（图1.3）配筋计算。（板厚120mm）l=3.9m,ly=4.5m, =0.869按双向板计算（1）荷载设计值恒载设计值：g=1.24.5=5.4(KN/)活载设计值：q=1.42.0=2.8(KN/) g+=5.4+=6.8(KN/)=5.4+=6.8(KN/)g+q=5.4+2.8=8.2(KN/)(2)内力计算：单位板宽跨中弯短：m=(0.0238+0.20.0159)6.83.92+(0.0489+0.20.0350) 1.43.92=3.98(KN/m)my=(0.0159+0.20.0238)6.83.92+(0.035+0.20.0489)1.43.92=3.09(KN/m)(3)截面设计m=m=-0.06138.23.92=7.65(KN.m)my= my=-0.05488.23.92=6.835(KN.m) . 十一板保护层厚取20mm，选用8钢筋作为受力主筋，则l短跨方向跨中截面有效高度为：ly方向跨中弯短截面有效高度为：支座处ho均为76mm截面处弯短设计值不考虑折减，取内力臂系数rs=0.95As=M/0.95hofy,板盘选用HPB235,fy=210n/mm2,配筋表C区格配筋计算位置截面ho(mm)M(KN.m/m)As(mm2)选配钢筋实配钢筋跨中l方向963.982088200251ly方向883.091768200251支座C边支座（l向）96-7.653998120419C边支座（ly向）96-6.8335681204195.框架计算简图及梁柱线刚度5.1框架梁柱的线刚度计算 须重新计算i左边梁=EI/l=E2.0=2.0mm E=1.565Ei中跨梁=EI/l=2.0=5.143Ei右边梁= i左边梁=1.407Ei余柱=EI/l=E =2.02.769E令标准层柱i柱=1.0则其余各柱的相对线刚度为： i底柱=EI/l=E =2.0=2.215Ei左边梁= i右边梁=0.565i中跨梁=1.857i底柱=0.85.2梁柱的跨度、高度及框架的计算简图梁跨度：AB、CD、6900mm BC, 2100mm框架柱高度：H底=3900+450+525=4875mm H余=3900mm图1.4框架计算简图6、荷载计算6.1恒荷载计算（1）梁自重 bh=30060025KN/m330010-3m(0.6m-0.12m)=3.6KN/m抹灰层：10层混合砂浆 0.27KN/m合计 3.87 KN/mbh=300700梁自重 25KN/m30.3m(0.7m-0.12m)=4.35KN/m抹灰层：10层混合砂浆 0.29KN/m合计 4.64 KN/mbh=200400梁自重25KN/m30.2m(0.47m-0.12m)=1.4KN/m抹灰层：10层混合砂浆 0.13KN/m合计 1.53 KN/m(2)柱自重bh=60060025KN/m30.6m0.6m=9KN/m抹灰层：10层水泥砂浆 0.41KN/m合计9.41 KN/m(3)外纵墙自重标准层:（3.9-1.5-0.7）m0.24m18KN/m3=7.34KN/m纵墙铝合金窗 0.95KN/m水刷石外墙面 0.75KN/m水泥粉刷内墙面 1.02KN/m合计 10.06KN/m底层:纵墙（4.875-1.5-0.7-0.4）m0.24m18KN/m3=9.83KN/m铝合金窗 0.95KN/m水刷石外墙面 0.75KN/m水泥粉刷内墙面 1.37KN/m合计 12.9KN/m(4）内墙自重标准层：纵、横、墙3.3m0.24m18KN/m3=14.26KN/m水泥粉刷内墙面 2.37KN/m合计 16.63KN/m底层：纵横墙（4.875-1.5-0.6-0.4）m0.4m18KN/m3=10.26KN/m水泥粉刷内墙面 1.71KN/m合计 11.97KN/m(5）卫生间隔墙自重标准层：内隔墙 3.6m0.12m18KN/m3=7.78KN/m水泥粉刷内墙面 2.59KN/m合计 10.37KN/m底层：内隔墙 (4.875-0.3-0.3)m0.12m18KN/m3=9.23KN/m水泥粉刷内墙面 3.08KN/m合计 10.31KN/m6.2.竖向荷载下框架受荷总图面板传荷载：（图1.5） 等效均布荷载按照支座固端弯矩等效的原则来确定三角形荷载q=p梯形荷载: q=(1-22+3)p轴线标准层的框架简图如图1.6所在AB跨作用三角形梯形和集中荷载。6.2.1楼面（1）qAE计算恒载：1）板C的面荷载为4.5 KN/（p6）AE段为梯形荷载 图中未标示C板的位置化为等效均布荷载为：(1-2d2+d3)p= 1-2（）2 +（）3 4.51.95=7.6(kN/m)因左右两边板C传递荷载，故C传递荷载为7.62=15.2(kN/m)2)梁自重及抹灰，梁（300mm600mm）总重3.87kN/m3）墙体荷载16.63kN/m4）合计35.0kN/m活载：20(1-2d2+d3)1.952=6.3 kN/m(2)qEB计算恒载：1）卫生间面荷载为6.51KN/，传递给EB段为三角形荷载等效转化为均布荷载为p=6.51.2=4.88 kN/m4.882=9.76 kN/m2)梁自重及抹灰 梁（300600） 3.87 kN/m3)墙体荷载 16.63 kN/m4)合计 30.26 kN/m活载有2.01.22=3 kN/m(3)qBC计算qBC部分只有梁自重及抹灰，即3.87 kN/m 由结构对称可知qAE=qDF qBE=qCF（4）FE 计算由图1.5可知，FD是由LL-1传递来的集中力，LL-1的计算图如图1.8所示。恒载 1）荷载计算梁自重及抹灰 1.53 kN/m梁上墙体荷载 10.37 kN/m板C传递荷载 4.51.95=5.48 kN/m板D传递荷载 (1-2d2+d3)6.51.2=6.3kN/m这里的=0.189合计 24.11 kN/m活载 板C传递 2.01.95=2.43 kN/m板D传递 (1-2d2+d3)2.01.2=2.07kN/m合计4.5kN/m6.2.2.屋面板传荷载（1）AB轴CD轴间框架梁恒载：6.89 KN/(1-2d2+d3)1.95m2=23.19 kN/m 这里的=0.84梁 3.87 kN/m 合计： 27.06 kN/m活载：(1-2d2+d3)0.51.952=1.68kN/m 这里的=0.282（2）BC轴无活载6.2.3.纵向柱集中荷载计算（1）A轴、D轴女儿墙自重：0.24m0.9m18kN/m3+(0.92m+0.24m) 0.5 KN/=4.91 kN/m天沟自重：25 kN/m30.6m+(0.2-0.08)m 0.08m+(0.6+0.2) (0.5 KN/+0.36 KN/)=2.13 kN/m顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载=(4.91+2.13) kN/m7.8m+4.64 kN/m(7.8-0.6)m+6.891.957.8KN=153.82KN顶层柱活载=板传活载=0.5 KN/1.95m8m=4.63KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=10.06KN/m(7.8m-0.6m)+4.64KN/m(7.8m-0.6m)+5.48KN/m7.8m=148.58KN标准层柱板传活载：2.43KN/m7.8m=18.95N基础顶面恒荷载：12.9KN/m(7.8m-0.6m)+4.64KN/m(7.8m-0.6m)=126.88KN（2）B轴、C轴顶层柱恒载=梁自重+板传荷=6.89 KN/1.05m7.8m+4.64KN(7.8m-0.6m)+ 6.891.957.8KN=155.34KN顶层柱活载=板传活载=4.63KN+0.5 KN/1.05m7.8=8.73KN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=4.64KN/m(7.8m-0.6m)+(1-2d2+d3)6.51.27.8+16.63KN/m(7.8m-0.6m)+4.5 KN/1.057.8m=241.12KN标准层柱活载=(1-2d2+d3)2.0 KN/1.2m7.8m+2.0 KN/1.05m7.8m=32.08KN基础顶面恒载=基础梁自重64kN/m(7.8m-0.6m)=33.41KN 二十框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图1.9所示。6.3风荷载计算为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:WK=2MsM2WO(hi+hj)B/2 B=7.8m 集中风荷载标准值离地高度z/mzzsWO(KN/)Hi/mHj/mWk/KN23.851.321.261.30.53.91.824.0319.951.251.20130.53.93.929.916.051.161.16130.53.93.926.6112.151.071.12130.53.93.923.708.251.001.06130.53.93.920.964.351.001.02130.54.353.921.336.4风荷载作用下的位移验算1.测移刚度D见表6.4.1和表6.4.22.风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的屋间侧可按下式计算：Uj=式中第j层总剪力；Dij第j层所有柱的坑侧刚度之和；Vj第j层的层间侧移表6.4.1横向底层D值的计算构件名称i=c=D=cic(KN/m)A轴柱=0.5650.22014424B轴柱=2.4230.54835928C轴柱=2.4230.54835928D轴柱=0.5650.22014424D=(14424+35928+35928+14424)KN/m=100704KN/M表6.4.2横向2-6层D值的计算构件名称i=c=D=cic(KN/m)A轴柱=0.710.44614976B轴柱=3.030.63821423C轴柱=3.030.63821423D轴柱=0.710.44614976D=(14976+21423+21423+14976)KN/m=72798KN/M第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高呼上的侧移值的顶点侧移值，各层楼板票高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和，顶点，侧移是所有各层层间侧移之和j层侧移 Mj=Uj顶点侧移 u=Uj框架在风荷载作用下侧移的计算表见表6.4.3.侧移验算层间侧移最大值：1/19511/550（满足要求）表6.4.3 风荷载作用下框架侧移计算层次Wj/KNVj/KN/(KN/m)Uj/mUj/h624.0324.031001040.00021/16386529.9053.931001040.00051/7289426.6180.541007040.00081/4875323.70104.241007040.00101/3900220.96125.21007040.00151/3197121.33146.53727980.00201/1951U=Uj=0.0057m侧移验算：层间侧移最大值：1/19511/550 （满足要求）7.内力计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况（1）恒载作用（2）活荷载作用于AB轴跨间（3）活荷载作用于BC轴跨间（4）活荷载作用于CD轴跨间（5）风荷载作用C从左向右，从右向左）7.1恒载作用下内力计算（1）梁的固端弯短计算标准层:MF AB=-MF DC=-152.08KNmMF BA=MF CD=-156.89KNmMF E=MF F=65.0KNmMF BC=-MF CB=-41.0KNm顶层:MF AB=-MF DC=-107.36KNmMF BA=MF CD=-107.36KNmMF AB跨中=MF CD跨中=53.68KNmMF BC=-MF CB=-26.99KNm（2）根据梁、柱相对线刚度算出各节点的弯短分配系数用弯矩分配法计算框架内力，传递系数为。各节点分配二次即可 （3）恒荷载作用下框架的剪力计算顶层:VAB=91.47KN VA柱=-31.22KNVBA=-(27.066.9-VAB)=-95.24KN VB柱=21.59KNVBC=3.872.1/2KN=4.06KN VCB=-VBC=-4.06KN第五层: VAB=116.41KN VBA=116.41KN- ）KN=-131.9KN VBC=4.06KN VCB=-4.06KNVA柱=-29.21KNVB柱=21.58KN第三层、第四层: VAB=116.21KN VBA=1116.21-( )=-132.1KN VBC=4.06KN VCB=-4.06KN VA柱=-29.31KNVB柱=21.49KN第二层: VAB=116.41KN VBA=116.41-( )=-131.9KN VBC=4.06KN VCB=-4.06KN VA柱=-41.36KN VB柱=23.32KN第一层: VAB=113.22KN VA柱=-10.00KNVBA=113.22KN-248.31KN=-135.09KN VB柱=21.58KNVBC=4.06KN VCB=-4.06KN（4）恒荷载作用下框架的轴力计算顶层：NA底=ND底= VAB+153.82+36.7=281.99KNNB底=NC底=VBC- VBA +153.82+36.7=281.99KN第五层:NA底=ND底=VAB+148.58+36.7+281.99KN=583.68KNNB底=NC底=VBC- VBA +241.12+36.7+291.34=705.12KN第四层: NA底=ND底=VAB+148.58+36.7+583.681=885.17KNNB底=NC底=VBC- VBA +241.12+36.7+705.12=1119.1KN第三层: NA底=VAB+148.58+36.7+885.17=1186.66KNNB底=NC底=VBC- VBA +241.12+36.7+1119.1=1533.08KN第二层: NA底=ND底=VAB+148.58+36.7+1186.66=1488.35KNNB底=NC底=VBC- VBA +241.12+36.7+1533.08=194.06KN第一层: NA底=ND底=VAB+148.58+45.9+1488.35=1795.05KNNB底=NC底=VBC- VBA +241.12+45.9+1947.06=2373.23KN（5）梁的跨内最大弯矩的求法顶层：AB：L=3.38mMma=VABL-91.66=91.473.38-91.66=62.94KNmBC：L=1.05mMma =VBCL-61.3=4.061.05-61.3=-59.17KNm第二层第五层：AB：L=m=3.26mMma =VABL-141.2=116.43.26-35.7-141.2=48.56KNmBC：L=1.05mMma =VBCL-70.5=4.061.05-70.5=-68.37KNm第一层：AB：L=3.17mMma =VABL-123.12=113.223.17-123.12=56.41KNmBC：L=1.05mMma =VBCL-81.34=4.061.05-81.34=-79.21KNm左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱右梁左梁下柱上柱右梁 0.6390.3610.1650.2920.5430.5430.2920.1650.3610.639-27.69107.36-107.426.99-26.99107.36-107.427.690-50.91-28.7613.2623.4743.64-43.64-23.47-13.2628.7650.91-24.446.63-14.3813.09-21.8221.8214.38-6.6324.4411.386.433.86.7212.49-11.38-6.43-63.9791.66-104.743.2861.30.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39-26.74152.08-156.941.1-41.1156.89-152.126.74-48.88-48.88-27.5714.8226.1726.1748.63-48.63-26.17-21.67-14.8227.5748.8848.88-25.46-24.447.41-13.7911.7413.09-24.3216.5716.579.351.7335.58-57.77-56.75141.27-154.240.9142.2670.990.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.2220.390.39-26.74152.08-156.941.1-41.1156.89-152.126.74-48.88-48.88-27.5714.8221.1726.1748.63-48.63-48.63-26.17-14.8227.5748.8848.88-24.44-24.447.41-13.7913.0913.09-24.3216.1716.179.121.532.72.75.01-57.15-57.15141.04155.3341.9141.9170.420.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39-26.74152.08-156.941.1-41.1156.89-152.126.74-48.88-48.88-27.5714.8226.1726.1748.63-48.6326.17-26.17-14.86-24.44-24.447.41-13.7913.09-24.3216.1716.179.121.532.72.72.75.01-57.15-57.15141.04-155.341.9141.9170.420.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39-26.74152.08-156.941.141.1156.89-152.126.74-48.88-48.88-27.5714.8226.1726.1748.63-48.63-48.6326.17-26.17-14.86-24.44-26.517.41-13.7913.0913.72-24.3216.9816.989.581.452.552.554.15-56.34-58.41141.5-154.441.8142.4470.160.4230.2390.3380.1340.2370.1890.440.440.1890.2370.1340.3380.2390.423-26.74152.08-156.941.141.1156.89-152.126.74-53.02-29.96-42.3615.5227.4421.8850.95-50.95-24.447.76-21.1813.09-25.48-25.487.063.995.644.57.966.3414.77-70.4-25.9123.12-158.148.4928.2281.34-1314.11-14.1113图7.1 恒荷载弯矩二次分配图恒荷载作用下的M图 恒荷载作用下的V图恒荷载作用下的N图7.2 活荷载作用下的内力计算（1）梁的固端弯短计算标准层：MFAB=-MFDC=27.31KN.M MFBA=-MFCD=-24.88KN.MMFBC=-MFCB=5.28KN.M顶层：MFAB=-MFDC=6.67KN.MMFBA=-MFCD=-6.67KN.MMFBC=-MFCB=1.44KN.M（2）根据刚度，各节点力矩二次分配，分配图见图7.5（3）活荷载作用下框架的剪力计算 顶层：VAB=5.80KN VBA =-5.80KN VBC =-VCB =0KN 标准层 ： VAB = =21.42KN VBA = -(6.734.5+3.02.1+4.5)+VAB = -19.66KN VBC = -VCB =0KN（4）活荷载作用下框架的轴力计算 顶层：NA = ND = VAB +4.63KN=10.43KN NB =ND= VAB +8.73KN=8.73KN 第五层：NA = ND = VAB +18.95+10.43=50.80KN NB= NC = VBC +32.08+8.73=40.81KN 第四层：NA = ND =