施工电梯接料平台施工方案.docx

目 录一、工程概况1二、编制依据.1三、主要材料1四、工艺流程.1五、施工方法.2附:钢管落地式接料平台计算书.3 外挑2.0米工字钢接料平台计算书14一、 工程概况：工程名称：绿地香颂花园工程地点：常州武进区聚湖路西路1658号建设单位：常州绿地香颂置业有限公司设计单位：江苏筑森建设设计有限公司监理单位：常州建工项目管理有限公司施工单位：上海绿地建设（集团）有限公司二、 编制依据建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010钢结构设计规范GB50017-2011建筑施工安全检查标JBJ59-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011绿地香颂花园工程相关施工设计图纸等。三、 主要材料1、16#工字钢; 16钢丝绳。2、钢管：外径48mm，壁厚3.0mm。3、扣件：应符合建设部钢管脚手架扣件标准JGJ5831-2006的要求。4、木方：50mm*100mm；15mm18mm九合胶板；14#铁丝、铁钉。四、 工艺流程1、钢管落地式接料平台场地平整、夯实定位放置立杆下垫脚板纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）连墙件铺平台版搭设正面和侧面安全防护栏杆并围档封闭安装安全门2、悬挑卸料平台水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆 (搁栅) 连墙件 铺平台板搭设防护栏杆安装安全门安装防护围栏五、 施工方法接料平台架体的混凝土基础已浇筑，施工电梯已安装。1、 钢管落地式接料平台定距定位。根据构造要求在施工电梯至主楼之间量出内、外立杆离墙距离（内立杆为0.30.5米；外立杆为1.52.0米），并做好标记；以施工电梯的纵向中轴线为基准点，分别向两边量出立杆的横向间距（基准点至两侧立杆分别为0.4米，1.92.1米）。垫板底座应准确地放在定位线上，势脚板必须铺放平整，不得悬空。选两根长4米左右的钢管作大横杆，横向按放在垫板底座上，再选1.9米左右的钢管作小横杆，按标记尺寸将大横杆、小横杆连接，用方木将这个架体垫至离垫板底座面积1020公分。按标记尺寸分别安装立杆，起步立杆长为4m和6m（将接头错开），以后均用6m杆。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内。第一层平台搭设：根据楼层结构阳台梁面高度计算好小横杆的高度；小横杆长1.9米用直角扣件扣紧立杆，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。该杆一端偏离电梯吊笼边不大于150mm，另一端距离结构外边缘约150mm。大横杆长度为4m，布置在小横杆上作搁栅，间距3040公分用直角扣件扣紧；为了大横杆形成一个整体，每跨增设一根小横杆挂在大横杆下，用直角扣件扣紧大横杆。大横杆上立铺50 mm100 mm的木方，间距为2530公分，并用14#铁丝绑扎在大横杆上，一端偏离电梯吊笼边不大于100mm，另一搁置在结构阳台梁面上。搁栅上铺设15 mm 18 mm模板，用铁钉钉牢。按照施工电梯位置图，在楼层浇筑时预埋施工电梯通道架体的拉接件，每层预埋三个，设置在不影响通道使用功能的两侧各一个拉接件，每个用两根钢管分别拉撑在一侧的内外立杆上，中间设置一个拉接件与内侧中间两根立杆拉接，采用双扣件防滑。2、悬挑式接料平台悬挑式接料平台的立杆间距与落地式接料平台的立杆间距相同，立杆直接支承在水平工字钢上，工字钢总长4.7米，外挑约1.95米，外端100 mm部位用16保险钢丝绳拉撑在上层结构阳台梁面预埋的“”型20圆钢上；工字钢在建筑物内2.7米，端部采用两个20圆钢“U”型预埋镙杆件，间距20公分并用长300mm宽80mm厚100 mm的钢板加双镙帽锚固。上部立杆与悬挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。悬挑式接料平台、连墙拉接等的搭设与落地式接料平台搭设相同。3、安全防护接料平台与升降电梯笼之间安装安全门，门锁设置在施工电梯一侧，接料平台的左右两侧、两门之间用钢管搭设安全防护栏杆（分别距接料平台0.4米、1.1米、1.8米左右），并用脚手片或九合板全部封闭。六、 检查验收接料平台架体搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对架体的质量进行检查验收，经检查验收后方可交付使用。钢管落地式接料平台计算书一、参数信息:1.架体参数架体搭设高度为 17.8 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.50米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.40米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件连接方式为钢管双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；同时施工层数:2 层；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；平台自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施:0.005；平台铺设层数:6层；每米架体钢管自重标准值(kN/m2):0.035；5.地基参数地基土类型:粉土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照二跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的平台自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；平台自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.105=0.168 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1681.52+0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1681.52-0.1170.981.52 =-0.296 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.296106)/4730=62.579 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 62.579 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为二跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1415004/(1002.06105113600)+0.9900.715004/(1002.06105113600) = 1.705 mm；大横杆的最大挠度 1.705 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；平台自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.158)+1.4 1.05 = 1.723 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0351.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.7231.05/3 = 0.603 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.609 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.609106/4730=128.712 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =128.712 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03510504/(3842.06105113600) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.05 = 1.261 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1260.61050(310502-410502/9 ) /(722.06105 113600) = 2.213 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.213 = 2.237 mm；小横杆的最大挠度为 2.237 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.52/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0351.05/2=0.019 kN；平台自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.019+0.236)+1.41.575=2.575 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、架体立杆荷载计算: 作用于架体的荷载包括静荷载、活荷载。静荷载标准值包括以下内容： 1、每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.035/1.8017.40 = 2.685；2、 平台自重标准值(kN/m2)；标准值为0.3 NG2= 0.371.5(1.05+0.3)/2 = 2.126 kN；3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；标准值为0.15 NG3 = 0.1571.5/2 = 0.788 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3 = 5.599 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.285 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11285/(0.188450)=133.391 N/mm2；立杆稳定性计算 = 133.391 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.044 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.510-4205103-(1.23.044+1.43.15)/(1.20.125)=61.965 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 61.965 /(1+0.00161.965)=58.35 m；H= 58.35 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为17.4m，小于H，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kN；Nl = 7.871 Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.871小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 架体地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =42.494 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.623 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=42.494 fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！外挑2.0米工字钢接料平台计算书 一、参数信息:1.脚手架参数架体搭设高度为 17.4 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.50米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.40米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件连接方式为钢管双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；同时施工层数:2 层；3.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；平台自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施(kN/m2):0.005；平台铺设层数:6 层；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.0米，建筑物内锚固段长度 2.7 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；5.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与梁夹角为(度):60；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结钢丝绳距离建筑物 1.8 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照二跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；平台自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.105=0.168 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1681.52+0.101.471.52 =0.361 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1681.52-0.1171.471.52 =-0.425 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.361106,0.425106)/4730=89.852 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 89.852 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1415004/(1002.06105113600)+0.9901.0515004/(1002.06105113600) = 2.454 mm；大横杆的最大挠度 2.454 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；平台自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.158)+1.4 1.575 = 2.458 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0351.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4581.05/3 = 0.86 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.866 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.866106/4730=183.099 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =183.099 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03510504/(3842.06105113600) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.575 = 1.786 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1785.61050(310502-410502/9 ) /(722.06105 113600) = 3.135 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.135 = 3.159 mm；小横杆的最大挠度为 3.159 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.52/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0351.05/2=0.019 kN；平台自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.019+0.236)+1.42.362=3.677 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于架体的荷载包括静荷载、活荷载。静荷载标准值包括以下内容： 1、每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.035/1.8020.00 = 3.086；2、平台自重标准值(kN/m2)；标准值为0.3 NG2= 0.3111.5(1.05+0.3)/2 = 3.341 kN；3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；标准值为0.15 NG3 = 0.15111.5/2 = 1.237 kN；4、吊挂的安全设施荷载(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.815 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 15.993 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 15993/(0.188450)=189.039 N/mm2；立杆稳定性计算 = 189.039 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kN；Nl = 6.686 Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.686小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受架体荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，架体排距为1500mm，内排架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受架体集中荷载 N=1.27.815 +1.44.725 = 15.993 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m； 悬挑架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑架支撑梁剪力图(kN) 悬挑架支撑梁变形图(mm) 悬挑架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 5.017 kN； R2 = 20.629 kN； R3 = 7.333 kN； R4 = 0.186 kN。 最大弯矩 Mmax= 3.192 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 3.192106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 21.559 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 21.559 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988 235 /( 2000160235) = 1.55由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.888。经过计算得到最大应力 = 3.192106 /( 0.888141000 )= 25.484 N