自吸式烧嘴梭式窑.doc

景德镇陶瓷学院2008届本科毕业设计 3.5m3自吸式烧嘴梭式窑设计摘要 本设计是通过大学四年的学习，在了解隧道窑、辊道窑、梭式窑的基础上设计的，在设计过程中，参考了众多关于梭式窑方面的学术论文，对所学知识进行学以致用。通过本次设计，我对梭式窑的设计过程有了更深刻的认识。本设计的主要思路是：联系产品的生产工艺要求；对梭式窑系统的安排；窑炉尺寸的确定；设定科学的烧成制度；通过物料平衡、热平衡的计算来确定窑墙的厚度；对钢架结构进行校核计算以及工程材料概算。加强对余热的利用，争取节能环保。关键词：梭式窑 结构 设计 液化石油气 镁质强化瓷Astract前言 3.5 m3自吸式烧嘴梭式窑是一种新型的高温间歇窑，该窑升温快、温差小、烧成温度升温速度可调范围宽、气氛可调、产品烧成质量高，是目前大多数工业陶瓷、特种陶瓷及耐火烧成首选热工设备之一。该窑采用先进的全纤维梭式窑，减轻窑炉负重，减少蓄热，减少对钢架的使用，达到烧成质量高，燃料消耗少，占地面积小，投资节省的目的，可取得良好的经济效益。该窑以燃烧热值高，污染少的液化石油气为燃料，可实现无匣明焰烧成，热利用率大大提高，同时自然冷却，不需要任何动力，有显著的节能效果和推广价值。 该窑设计力求从实际出发，结合镁质强化瓷的生产工艺要求，制定出科学合理的烧成制度，设计出一个性能稳定、节能、高效、环保、寿命长的全纤维梭式窑。该窑主要技术特征内空尺寸：1800 mm 1300 mm 1500 mm（不含火位）窑体尺寸：2490 mm 2200 mm 2485 mm窑车尺寸：18001300产品种类：高档瓷最高烧成温度：1300烧成方式：明焰裸烧烧成周期：10个小时耗气量：约150kg窑体结构：钢框架内衬耐火纤维窑内气氛：还原气氛燃料种类：液化石油气烧嘴类型：自吸式燃气烧嘴烧嘴数目：6对窑车数目：1热电偶：铂铑铂窑内贴多晶莫来石纤维，减轻重量、减少蓄热、升温快、提高能量利用率。 1、设计任务书及原始资料1.1 设计任务书院（系） 热能工程系 2008年1月10日专业热能与动力工程班级04热工学生姓名邓三峰指导教师童剑辉题目3.5 m3自吸式烧嘴梭式窑设计主要研究内容和设计技术参数：1、窑体有效容积：3.5 m32、烧成周期和温度：自定3、燃料：自定4、窑炉外壁平均温度：805、产品种类及尺寸和其他有关的设计参数、指标自定基本要求（含成果要求）：1、按要求独立完成设计计算、图纸设计，大胆创新2、查阅足够的文献资料，完成设计图纸的有关参数计算3、绘制窑炉设计图纸，包括：窑炉主体结构剖面三视图、窑车结构图、钢架结构图、管路设计图、异型砖、烧嘴图等4、设计图纸至少有一张用CAD（A3）绘制5、设计说明书书写规范、完整6、翻译至少1篇有关本专业的英（中）文文献工作进度计划：第14周：毕业实习，收集有关设计资料第5周：查阅、收集有关文献资料，初步确定设计方案第67周：完成设计计算第8周：修改并最后确定设计方案，构思设计草图第916周：绘图并将图纸上墨第17周：撰写、打印设计说明书第18周：整理材料，准备答辩1.2 原始资料产品名称：镁质强化瓷产品规格：198 mm 高111 mm坯体总线收缩率：14.33%入窑水份：2%产品合格率：98%膨胀系数：颗粒大小:2500Kg/，这里硼板密度，比热第3章 工作系统的确定梭式窑的工作系统包括排烟系统、燃烧系统以及窑车的附属设备，梭式窑的工作系统的好坏与窑的工作性能有很大的关系，只有确定一个好的工作系统才能保证窑炉的正常工作和运行。图31窑体结构示意图3.1 排烟系统 梭式窑的排烟系统包括火道、水平烟道、垂直烟道、排烟罩、烟囱等排烟装置组成。 该窑炉底的4块硼板与窑车之间都留有火道、火道均匀的分布在窑底上，可以使窑内水平截面上的温度均匀分布，同时，窑底水平烟道和后墙上的垂直烟道相通，烟气由火道从窑内水平烟道，经过垂直烟道及设置在窑顶上的排热罩，最后由烟囱排出。 在窑顶与排烟罩底部之间没有设有烟道闸板，闸板采用两块SIC耐火板在角钢内滑动的方式，可通过调节闸板开度的大小来调节窑内的压力制度，也可以通过调节闸板开度来改变排烟阻力。 改梭式窑采用烟囱抽力自然排烟，所以不设置排烟风机。3.2 燃烧系统 燃烧系统由供气管路，烧嘴等组成。供气管路上有减压阀、过滤器、调节阀、压力表、计量器等使气体燃料压力稳定，实现微调节。 该窑采用的烧嘴为自吸式煤气烧嘴，通过烧嘴的自然吸气来助烧。这种烧嘴能产生较大的喷出速度，气体喷出后会有一定的初速度，气体沿窑内的燃烧空间上升到窑顶，然后向下流动与制品发生充分的热交换后由排烟系统排出。 关于燃料系统，管路的检查是至关重要的，使用之前准备好毛刷，肥皂水。主管路接上空压机或氧气瓶（最好用氩气）。开启空压机，然后开启逐级阀门、稳压阀；一般稳压阀稳压前的压力测试到0.5-0.6Mpa，稳压后的测试压力在0.25MPa，原因是压力表量程较小。然后对每一个焊点、丝接点进行抹肥皂水，观察有无气泡出现，哪里有漏气点就要检修哪里，不能用的部件要及时更换。 烧嘴性能的经验检查，检查烧嘴是否堵塞？可逐个逐渐开启烧嘴的控制阀门及风阀，由小至大，听其噪声的大、小。如果噪声较大，说明正常，如果噪声较小而且没有力量感。一、说明烧嘴出气口已经堵塞，应拆下烧嘴找出堵塞物。二、是烧嘴质量有问题需立刻更换。 3.3 冷却系统 由于梭式窑属于间歇式窑炉，因而采用自然冷却方式冷却。3.4 附属设备 该窑的附属设备包括：测温装置、热电偶、测温孔、观火孔等。4、烧成制度的确定 烧成温度曲线制定的适当与否是保证制品质量的前提，因此，在确定烧成制度时需考虑如下因素：1）窑的结构、容量及装窑密度。2）坯体的厚度，形状以及组成坯体所用原料成分与性质。 3）坯体的入窑水份。4）明焰烧成还是隔焰烧成。 根据烧成制度影响因素及实际操作经验，确定如下烧成制度阶段温度范围气氛制度时间（h）速度一203001.12220二1.11555三1.052550四1.031830五0.951915六保温1.001020300：此阶段为排除坯体中的残留水分。应注意升温均匀，平稳，只开窑门旁的两个烧嘴，然后依次间隔点燃其它烧嘴。并要注意加强烟道的通风，防止烟气温度高，水蒸汽凝结在制品造成开裂。300500：此阶段为排除结晶水及石英晶体转化。将全部烧嘴点燃，待温度上升至500，上紧窑门，加快升温，达到完全脱水程度。8001050：此阶段为氧化阶段。氧化硫化铁，放出二氧化硫；分解碳酸盐，放出二氧化碳；消耗有机物。10501300：此阶段为还原阶段。开始还原的阶段在1040-1070，确定还原气氛的温度点的依据是，观察1040#测温锥。1300：保温阶段，确保坯体结构稳定，均匀。4.2 温度烧成曲线图5、窑体材料及其厚度的确定5.1 窑体材料的选择梭式窑根据窑体所用材质的不同，可分为两大类：一类是轻质隔砖制品和耐火制品组合构成；另一类是由不同材质的耐火纤维制品组合构成。不同材质的耐火纤维制品组合构成，而最高烧成温度为1300，要求如下：（1） 耐火、隔热；（2） 热稳定性好（周期性热冲击）；（3） 耐火材料耐高温，一定强度同时导热系数低，降能耗，保证烧成高温；（4） 隔热材料的蓄热小，散热小，要具有良好的保温性；（5） 核对稳定范围，以保证安全；（6） 材料轻，减少蓄热；（7） 气密性好，便于砌筑，钢板外壳。5.2 各层材料种类和厚度确定原则（1） 根据该段的温度和厚度来决定；（2） 为了砌筑的方便和外形的整齐，窑墙厚度变化不要太多；（3） 各层材料的厚度应为砖长或砖宽的整倍数，而窑墙的高度则应为砖厚的整倍数；尽量不砍砖；（4） 轻质高铝砖和轻质粘土砖的规格是：23011465mm。砌筑时还需要留灰缝24mm，在此选择留2mm的灰缝。5.3 材料的选择窑体：多晶莫来石纤维（内）、普通陶瓷纤维毡（外）窑门：砌体结构与窑体相同窑后墙: 多晶莫来石纤维（内）、轻质莫来石砖（外）窑车：由型钢焊接而成，重质莫来石砖支柱支撑形成支烟道，第一层铺有多晶莫来石纤维，比隔热砖矮一砖，下一层为普通陶瓷纤维毡，第三层为轻质莫来石砖。图51 全纤维窑墙结构示意图窑体外层使用普通陶瓷纤维毡: 窑体内层使用多晶莫来石纤维:由得:根据窑体材料厚度原则、经验公式，可确定各种材料的参数及厚度如下表:窑的部位材料 窑体多晶莫来石纤维0.21.0610080普通陶瓷纤维毡0.131.04240120窑后墙多晶莫来石纤维0.21.0610086轻质莫来石砖0.151.1800114 窑车多晶莫来石纤维0.21.0610050普通陶瓷纤维毡0.131.0424086轻质莫来石砖0.151.18001146、燃料燃烧计算6.1 燃烧采用液化石油气 查工业炉设计手册表324得南京第二石油化工厂炼制的液化石油气组分概略值如下：干成份95.294.71 查工业炉设计手册表328得低发热量91.25 低发热量86.02 求出0.01(95.2991.25+4.7186.02)=91000 查燃料燃烧附表5得20时按干气体计算的饱和水蒸气含量18.9 根据干湿成分换算公式得：2.35%(100-)=95.29%(100-2.35)/100=93.05%100%-4.6%表61 燃料湿成分组成表:干成份93.054.62.356.2 燃料所需空气量 在理想条件下，燃料完全燃烧时所需的最少空气量称理论空气消耗量。 理论空气量 实际空气量： 空气过剩系数对于气体燃料，其中空气过剩系数与制品种类、烧成方式、燃料种类等有关。根据前面气氛制度中空气过剩系数得出实际需求量：1.1 n23.13=25.44 Nm3/ Nm31.1 25.44 Nm3/ Nm31.05 1.0523.13=24.29 Nm3/ Nm31.03 1.0323.13=23.82 Nm3/ Nm31.0 23.13 Nm3/ Nm36.3 烟气生成量液化石油气单位理论燃料生成烟气量：空气中部分气体成分如下：气体燃料燃烧生成烟气中单一气体量：根据气氛制度,把各项数据代入公式可得:表62 空气消耗量和烟气生成量表阶段空气过剩系数实际空气消耗量()实际烟气生成量()一1.125.4428.15二1.125.4428.15三1.0524.2927.00四1.0323.8226.53五0.9521.9724.60六1.023.1325.846.4 实际燃烧温度 假设某温度后，通过计算烟气在设定温度下的平均比热容，代入上式进行验算，比较误差，重新设定烟气温度，并再一次验算，直至误差在允许范围之内，此时假设温度即为理论燃烧温度。 理论燃烧温度是指在绝热的条件下,燃料完全燃烧时达到的温度。 先用公式计算理论燃烧温度t 燃料在实际燃烧过程中所达到的温度为实际燃烧温度，可由高温系数求出。 首先求理论燃烧温度。 其中液化石油气比热，空气比热，液化石油气低发热量。 设t=1750 查硅酸盐工业热工基础附录四及陶瓷工业热工设备估得： 1750时烟气比热C=1.65KJ/ Nm3 室温20的液化石油气平均比热计算如下：气体C3H8C3H6H2OCP （KJ/ Nm3）2.12.01.5 用公式计算CF=2.193.05%+2.04.6%+1.52.35%=2.08 KJ/ Nm3 将以上数据代入公式，求得理论燃烧温度 t=(91000+23.131.320+2.0820)/(28.151.65)=1900 此时Va取最高温时 =1.0时的值。 求得t为1900，所以最初假设的1750的相对误差为 （19001750）100%/1900=7%5%，假设不合理。 继续假设t=2100，据燃料燃烧表5-2，此时烟气比热为C=1.72KJ/ Nm3 两次代入公式，得t=2060，与假设的2100相对误差为： （2100-2060）100%/2060=1.94%5%，假设合理。 取高温系数n=0.8，则实际燃烧温度为0.82060=1648，比烧成温度1300 高出348，认为合理，故空气不需预热。7、物料平衡计算 根据前面所述装窑方法，在窑车长度、宽度方向每层放88个制品，共10层。故每窑制品量有8810=640个。7.1每窑烧成制品质量Gm 单件制品质量为0.35Kg Gm=6400.35=224Kg7.2 每窑入窑干坯质量Ggp Ggp=Gm100/（100-酌减量） =224100/（100-1.91） =228Kg7.3 每窑入窑湿坯的质量Gsp Gsp=Ggp100/（100-w） =228100/(100-0.5) =229Kg7.4 每窑蒸发的自由水Gsp - Ggp=229-228=1 Kg7.5 硼板和支柱质量； 硼板数目个,支柱个数个 所以: 8、热平衡计算 梭式窑的传热是不稳态的，计算比较复杂。首先要确定热平衡计算基准，再计算在加热各阶段时，窑体，窑车以及制品等的积散热损失。8.1计算基准 基准温度：0 基准质量：每窑烧成产品质量224Kg8.2 确定热平衡计算范围 计算燃料消耗时，热平衡的计算范围为窑体、窑车、制品及窑具。8.3 热平衡方框 热收入热支出：坯体带入显热 ：烟气带走显热：硼板、支架带入显热：制品积热：燃料带入显热及化学热：硼板、支架积热：助燃空气带入显热：物化反应耗热 ：窑车积蓄与散失热 ：窑侧积蓄与散失热 ：窑顶积蓄与散失热 ：其他热损失 根据烧成工艺要求，分别对烧成各阶段进行热平衡计算，计算出每阶段每小时的燃料消耗量X，其中最大者即为每小时的最大燃料消耗量X 以下的热收入及热支出均以第一阶段（20300）来计算，其中，表示单位小时内的燃料燃烧量。坯体带入显热常温下坯体显热，坯体温度以室温计算Gsp=2291.120=5038硼板、支架带入的显热 常温下碳化硅的显热 常温下碳化硅质硼板的显热，21940.820 35104燃料带入显热 阶段热平衡计算， （） （91000+2.220） 91004助燃空气带入显热及化学热 23.13 23.131.320 601露入空气带入显热 由于该梭式窑体积只有，严密性好，故而漏入空气忽略不计。热支出计算烟气带走显热 该阶段制品平均温度为（20300）/2160考虑到实际传热过程中，烟气温度一般略高于制品温度，设烟气温度比制品高，该窑烧成时间（除冷却时间外）为小时，换热时间长，高出4较合理，则16030200，查硅酸盐工业热工基础附录四，得 （） （1.1） Q2=200=5630制品积热 在300时， 3Ggp=2281.01300=690853 硼板反应耗热4 Cb=0.91 Q4= Gb=1790.91300=48867物化反应耗热 第一阶段为坯体排出自由水阶段，物化反应耗热只包括自由水蒸发吸热及结构水脱水吸热、焙烧坯体物理化学反应耗热。自由水蒸发温度以时： （2490+1.53t） =2.53（2490+1.53250） =6750.375入窑制品所含自由水质量24900时，1自由水蒸发所需之热1.53水蒸汽平均比热t烟气水蒸汽温度8.5.5 窑侧、窑车、窑顶的散热损失8.5.5.1窑体及窑车温度分布的确定 梭式窑属于间歇窑，其导热过程属于不稳态导热，不稳态导热的计算比较复杂，通常才用有限差分法。有限差分法的基本原理是用函数在一些特定点的有限差别商来代替微商，建立与原微分方程相对应的差分方程，用一组线形方程来代替该微分方程，以便于求解。（1）不稳态导热的基本理论 利用有限差分法来的窑体各阶段的温度分布，就是在空间上沿窑体各部分材料的厚度方向把材料分割成网络单元，把窑体分成同样厚度的各层X，把时间也分割成许多间隔，把时间分成彼此相等间隔，用角码1、2、3、K、K+1表示，依次求得，2k时刻材料中各节点的温度值。 则某一层壁的温度就是相邻二层壁在上一个时间间隔时的算术平均数。即 已知壁外介质温度和介质与壁面之间的换热系数，表面温度为，可由下式求得： 当一种材料的取定后，第二种材料的就不能任意选定： 窑体外层，内层材料不同，交界面的温度求法也不一样，如图（3）所示，设交界面前处温度为，交界面后温度为，则再经过一个时间后交界处温度。图81 窑体及窑车温度分布的确定（2）全纤维窑体材料的蓄热计算 全纤维窑体内层为厚的多晶莫来石纤维，外层为厚的普通陶瓷纤维毡。已知多晶莫来石纤维，。普通陶瓷纤维毡，。多晶莫来石纤维的导温系数普通陶瓷纤维毡的导温系数如果把多晶莫来石纤维看成一层，则根据公式（1）根据公式（4）则普通陶瓷纤维毡的层数层内壁表面处温度上升速度为根据公式（2）、（3）、（5）分别计算不同时各层温度。 不同时各层温度（）时间多晶莫来石纤维普通陶瓷纤维毡空气小时00.080.0420.0840.121020202020202020.4780.16202020202030.94140.3246.82020202041.41200.4888.5733.420202051.88260.64138.5654.326.720.902062.35320.8193.1182.6337.622.362072.82380.96250.13115.652.524.362083.29441.12308.515169.9826.72093.76501.28367.7418988.8529.220104.23561.44427.51228.3109.131.920114.7621.6486.86268.3130.1234.7620125.17681.76547.05308151.5337.6320135.64741.92606.95349.3172.8140.4820146.11802.08667.2389.819543.4620156.58862.24727.5431216.646.3620167.05922.4787.69472.5238.649.320177.52982.56845513.1260.752.320187.991042.72905.9552.83282.755.220198.461102.88967.0259430458.0720208.931163.041027.38635.5326.036120219.41223.21087676.7348.36420229.871265.361147.71717.6370.36720231013001200.66759392.37020从上表可以看出，当温度达到最高温度1300时，窑外表面温度为70，这个温度对操作环境来说，是较低的，也满足了本课程设计的要求，因此选材及材料厚度是合理的。 其中各阶段的温度用内插法求出: 得：窑体各阶段的平均温度（）窑的部位温度段203003005005008008001050105013001300时间段h02.22.23.73.76.26.2889.99.910窑体多晶莫来石纤维63.566.76768.45950普通陶瓷纤维毡76158.7313344465595根据公式 分别求出各阶段窑体单位面积蓄热量: 表83 各阶段窑体单位面积蓄热量：窑体阶段2030002.2h3005002.23.75008003.76.280010506.281050130089.913009.910单位蓄热205091879190101311368117581计算窑车各阶段单位面积蓄热量的方法与计算窑体单位面积蓄热量完全相同，将其省略，将计算结果如下表。表82 各阶段窑车单位面积蓄热：窑车阶段2030002.2h3005002.23.75008003.76.280010506.281050130089.913009.910单位面积蓄热114621397711765962798726504表83 各阶段窑后墙单位面积蓄热：窑后墙阶段2030002.2h3005002.23.75008003.76.280010506.281050130089.913009.910单位面积蓄热6917877715941172911162551778.5.5.2 窑净蓄热量的计算窑体在各阶段的蓄热可以采用来计算，其中两侧窑墙内表面积：窑顶内表面积：窑门内表面积：窑尾墙内表面积：窑车平均面积：窑体内面积：第一阶段20300窑体净蓄热量为依据以上方法，分别计算出窑炉各部位，各阶段蓄热量表84 窑炉各部位，各阶段蓄热量 阶段 部位2030002.2h3005002.23.75008003.76.280010506.281050130089.913009.910窑体27798101057101090111441150491193391窑车268213270627530225272310015219窑后墙176382238140649440922964313201总计72257156144169269178060180365281811其它热损失 该项热损失要根据具体情况，对比现有类型的梭式窑加以确定，根据经验数据，现定位占总热收入的。第一阶段燃料消耗量计算 列热平衡方程式并求解如下：带入数据如下：（1-3%）（5038+35104+91042+601）=5630+69085+48867+6750+72257 =2.1 以上五个阶段的计算过程与第一阶段完全相同，所以省略计算过程，现列计算结果如下，以便更直观地看到在一个烧成周期中，燃料在各个阶段的消耗量。表阶段20303005002.23.75008003.76.280010506.281050130089.913009.910503882440155043212744251593277140351042742501432002011063210123571629104251375130660138330145315356699601320683436359287563010785145032367328940344856908521252922642525794228095535664367500267370253650722571561441692691780601803652818113%Q3%Q3%Q3%Q3%Q3%QX2.16.24.75.58.50.9t/h2.21.52.51.81.90.1烧一窑制品需液化石油气消耗量从上面的热平衡计算结果可看出： 每公斤瓷耗热量：从上面的热平衡表中可以看出：燃烧过程一二阶段中，窑具积散热占较大部分，在高温阶段，热损失中烟气带走的显热也占很大比例。但总的来说，在整个燃烧过程中，各种热所占比例还是合理的。从上表可知，由于采用了轻型耐火材料，窑体和窑车的蓄热量比传统梭式窑进一步降低。窑体和窑车的散热在间歇式窑炉中所占的比重很小，而烟气和窑具带走的显热占较大比重，所以今后在窑炉的设计中，应该加强对烟气余热的利用。、烟气阻力计算及烧嘴、烟囱设计9.1 烟气的阻力计算 该窑烟气阻力主要是烟道的几个拐角造成的局部阻力和烟气在烟道中的摩擦阻力。该窑由少量在窑内形成的微正压和窑尾烟囱的自然抽风联合排烟，烧嘴的动压头和烟囱的抽力足以使窑内的烟气排到窑外，而不需选用风机，因而这里省去烟气阻力的计算。窑内的压力可通过调节烟道闸板及窑尾配风口来实现。9.2 烧嘴的选用 选用自吸式烧嘴，通过烧嘴的自吸气来助燃，烧嘴安置在窑底部窑车侧面。图91吸入式烧嘴主要尺寸示意图为吸风口；至为混合管；至为扩张管。； 根据液化石油气的流量和质量确定烧嘴最佳的尺寸。喷枪出口尺寸确定： 混合管尺寸确定:因为液化石油气完全燃烧理论需要28，取空气过剩系数为1.05根据，求出又因为：求得吸风管尺寸确定：扩张管的确定：因为所以混合管长度确定：吸风管尺寸确定：扩张管尺寸确定：该种方式采用烧嘴垂直布置，排烟口在梭式窑内后窑墙上。火焰喷出后，在上升的过程中逐渐翻到窑内下面，进入窑车上的吸火孔、支烟道、排烟口。这种方式在气烧梭式窑大量使用。图92 烧嘴布置方式及排烟口位置示意图9.3 烟囱设计9.3.1烟道的截面积的计算 经过前面热平衡计算，可知本窑在第一阶段烟气生成的速度最大为：，取烟气的流速，考虑到烧成过程中的偶然情况，烟气生成量有时会更大，所以取存储系数为1.05， 则烟道的截面积： 因此烟道的直径可取200MM，烟囱的截面直径可取350MM。9.3.2烟囱高度的计算 烟囱主要用于将窑内的烟气排出窑外，小型的间歇式窑炉的烟囱高度可根据厂房的高度及环卫部门的要求确定。10、工程材料概算 钢架结构的选材主要是根据窑炉施工的经验数据和施工要求确定的，由前面的计算部分和图纸上的标注可得出所有材料有多少以及材料种类，这里只列汇总。 10.1窑体主材料总表：表101 窑体材料清单序号名称材料规格单位数量备注1槽钢A3m2槽钢A3m3槽钢A3m4铁皮5法兰个16钢轨A3147压板A3448方钢A3449螺栓、螺母、垫片各4410多晶莫来石纤维11普通陶瓷纤维毡12轻质莫来石砖13重质莫来石砖14紧固件套140定做15热电偶个1铂铑铂注：本表未包括损耗10.2窑车材料总表：表102 窑车材料清单序号名称材料规格单位数量备注1角铁钢架A3m2主托架A3m3托架A3m84托架A3m5支撑A3m6车轴45#钢根27车轮HT20-40个48轴套A3个49垫片A3个810重质莫来石砖莫来石质块11轻质莫来石砖莫来石质块12硼板重结晶碳化质块4013支柱重结晶碳化质个144注：本表未包括损耗10.3管路材料总表：表103 管路材料清单序号名称材料规格单位数量备注1液化气总管渡锌管m102液化气支管渡锌管m123液化气分管渡锌管m104中大三通个15弯头个16弯头个47截止阀个68截止阀个209活接头个610法兰个811压力表个212压力表个113配气箱个114过滤器个115减压器个1注：1、本表未包括损耗； 2、液化管道尺寸依据施工现场确定。参