黑眼圈煤矿井下供电设计 精品.doc

供 电 设 计 报 告黑 眼 泉 煤 矿一、安全措施1、停电：先检查该巷道中风流瓦斯浓度低于1%时进行停电操作，再用与电源相适应的验电笔验电。无电后进行导体对地放电，把开关 的闭锁装置打入零位并锁死，挂上“有人工作，不准送电，”警示牌，同时要接好接地线，设专人看管。 送电：作业完成后，取下接地线，只有执行这项工作人员，才有权取下此牌，同时检查该巷道瓦斯浓度超过1%时不准送电，通知通风区或瓦检员，采取有效安全技术措施，进行排瓦斯，等到该巷道瓦斯 浓度低于1%时，才可送电。不得用电话联系。2、风电、瓦斯电闭锁、局扇自动换机、防灭火、防护设施要求风电、瓦斯电闭锁、局扇自动换机：风机必须实现“两双、两自动”和“三专两闭锁”，局部自动换机灵活可靠，无误动作。防灭火：井下严禁使用灯泡取暖和使用电阻器，井下和井口房内不得从事电焊，气焊和喷灯焊接等工作，电气设备硐室，备有消防锹一把和0.2m3的灭火沙箱，灭火器都必须放置架子上。二、安装要求：一、对设备开关安装、电缆敷设、接线等的要求1、设备安装：对于平巷或上下山开关安装平稳，并固定上架，上齐设备牌，有接地极，接地线应符合要求，有整定和防爆卡。2、电缆敷设： 铁电缆钩均匀涂好防锈漆，水平巷道或倾斜井巷中悬挂的电缆应有适当驰度，电缆悬挂点的间距在水平巷道或倾斜30以下井巷不应超过3m。 电缆不应悬挂在压风管或水管上，不得遭受淋水或滴水，并严禁悬挂任何物体，如果在一侧，必须设在管子上方，并保持0.3m以上的距离，电缆同胶皮风筒等易燃物品应分挂在巷道的两侧，否则相互之间应保持0.3m以上距离。 巷道的电话和信号电缆应敷设在电力电缆的上方，并保持100mm的相互间距，井下电缆应有标志牌。 电缆穿过墙壁部分，应用穿墙套管，保护并严密封堵管口，电缆敷设地点的水平差应与规定电缆允许敷设水平差相适应。4、接线要求： 电缆与电气设备的连接，必须用与电气设备性能相符的接线盒。 电缆线芯必须使用齿形压线板卡爪或线鼻子与电气设备进行连接，橡套电缆的修补连接必须采用阻燃材料进行硫化热补或热补有同等效能的冷补，在地面热补或冷补后的橡套电缆，必须经浸水耐压试验合格后方可下井使用，在井下冷补的电缆必须定期升井试验。 接线后紧固件的紧固程度以抽拉电缆不窜动为合格，线嘴压紧应有余量线嘴与密封圈之间应加金属垫圈，压叠式线嘴压紧电缆后的压扁量不超过电缆直径的10%密封圈内径与电缆外径差应小于1mm，密封圈宽度应大于电缆外径的0.7倍，但必须大于10mm，厚度应大于电缆外径的0.3倍，但必须大于4mm(70mm的橡套电缆例外),密封圈无破损,不得割开使用,电缆与密封圈之间不得包扎其它物体. 低压隔爆开关引入铠装电缆时,密封圈应全部套在电缆铅皮上,电缆护套(铅皮)穿入进线嘴长度一般为5-15mm,如电缆粗穿不进时,可将穿入部分锉细(但护套与密封圈结合部位不得锉细)。 低压隔爆开关空间的接线嘴应用密封圈及厚度不小于2mm的钢垫板封堵压紧,螺旋线嘴用手拧紧为合格,压叠式线嘴用手晃动为合格. 接线螺栓和螺母的螺纹无损伤,无放电痕迹,接线零件齐全,有卡斥、弹簧垫、背帽等，接线整齐，无毛刺，卡爪不压绝缘胶皮或其它绝缘物，也不得压或接触屏蔽层。 隔爆开关的电源，负荷引入装置不得颠倒使用，导线连接牢固可靠，接头温度不得超过导线温度。三、设备完好标准：1、对电机设备、小型电器设备防爆完好要求 隔离面上对局部出现的直径不大于1mm，深度不大于2mm的砂眼，在40、25、15mm宽的隔爆面上，每1cm2不得超过5个，10mm宽的隔爆面上，不得超过2个。接合面不得有锈蚀及油漆，应涂防锈油或磷化处理。用螺栓固定的隔爆接合面，其紧固程度应以压平弹簧垫圈不松动为合格，观察窗孔胶封及透明良好，无破损、无裂纹。产生的机械伤痕，宽度与深度不大于0.5mm，其长度应保证剩余无伤隔爆面有效长度不小于规定长度的2/3。四、维护及保养管理要求：一、设备、开关、缆线检修、维护、保养管理措施1 电气设备的检查、维护、保养，必须由电气维修工进行，非电气维修工不得擅自打开电气设备进行修理。2 使用中的防爆电气设备的防爆性能检查，每月一次由包场电工检查。3 配电系统继电保护装置检查整定，每半年一次，负荷变化时应及时整定。4 主要电气设备绝缘电阻检查，每月一次。5 固定敷设电缆的绝缘和外部检查，每季一次，每周由专职电工检查外部和悬挂.6 移动式电气设备的橡套电缆绝缘检查，每月一次，每班由当班司机或专责电工检查，一次外皮有无破损。7 接地网电阻值测定，每季一次。8 新安装的电气设备绝缘电阻和接地电阻测定，必须在投入运行前测定。并达到规程标准。否则不准使用。9 不得损坏或伤设备外壳，电缆绝缘外套，保持设备开关外壳、电缆绝缘外壳清洁干净，执行“二、四、八”检修制度，维护、保养项目。10 严禁在设备运转中进行检修，必须切断电源、水源、风源、气源、油源并悬挂“正在检修，禁止启动”警示板。 一、采区变压器的选择（需用系数法）：采区变压器的选择包括计算变压器容量、选择型号及确定台数。根据煤矿电工手册公式（10-3-4） ，求变压器的计算容量为：1、 供井下520顺槽、740顺槽660V电气设备用电的变压器的选择： （1）负荷计算：520、740顺槽负荷由2台2*45的局部通风机、1台110KW无极绳绞车、1台7.5KW无极绳绞车控制箱、1台75KW多级泵、1台7.5KW潜水泵、1台7.5KW喷浆机、1台1.1KW搅拌罐、1台55KW乳化液泵、1台18.5KW电滚筒、1台11KW电滚筒、1台11.4KW调度绞车，两台4.0KVA综保。即：（2）需用系数计算：根据煤矿电工手册公式10-3-3进行计算式中Ps最大电动机的功率，KW；。 参加计算的所有用电设备（不包括备用）额定功率之和，KW；Kr需用系数经计算为0.53，取0.6 （3)1#移动变压器（供井下520、740顺槽660V电气设备）的选择：根据煤矿电工手册公式10-3-1对变压器容量进行计算 式中：S1：变压器的计算容量，KVA; PN：由变压器供电的用电设备的额定功率之和，KW；Kr、：由变压器供电的用电设备的需用系数和加权平均功率因数。查煤矿电工手册表2-2 取： =0.7；算得Kr=0.53，取0.6。根据以上计算，查煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附录六、矿用变压器技术特征表（19-1），选KBSG-630KVA/10/0.69的矿用隔爆移动变压器1台。2、 供井下740皮带顺槽1140V电气设备用电的变压器的选择：（1） 负荷计算740皮带顺槽负荷由1台2*90KW皮带电机、2台7.5KW张紧绞车、1台2*55KW皮带电机、1台7.5KW潜水泵、1台301KW掘进机。PN=2*90+2*55+7.5*3+321=613.5KW（2） 需用系数Kr的计算（3） 2#移动变压器（供740皮带顺槽1140V电气设备使用）的选择：根据以上计算，查煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附录六矿用变压器技术特征表（19-1），选KBSG-630KVA/10/1.2的矿用隔爆移动变压器1台。3、 供井底车场660V电气设备用电的变压器的选择： （1)负荷计算井底车场负荷由2台2*45KW局部通风机、2台2*11KW局部通风机、1台200KW排水泵、2台55KW扒渣机. (2)需用系数的计算：取0.73#移动变压器（供井底车场660V电气设备使用）的选择：根据以上计算，查煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附录六矿用变压器技术特征表（19-1），选KBSG-630/10KVA/10/0.69的矿用隔爆移动变压器1台。二、采区低压动力电缆的选择：1、电缆截面的选择：（1） 电缆正常工作负荷电流应等于或小于电缆允许持续电流（2） 正常运行时电缆网络的实际电压损失必须小于或等于网络所允许的电压损失。为了保证电动机的正常运行，其端电压不得低于额定电压的95，即：0.95Ue；电网供电系统电压允许在+10-5范围波动。（3） 离电源距离最远、容量最大的电动机起动时，应保证电动机的端电压不低于该设备所允许的最小起动电压。（4） 电缆的机械强度必须满足要求。Error! No bookmark name given.（5） 电缆末端的最小二相短路电流应大于馈电开关整定电流的1.5倍。（6） 信号、照明线根据所带负荷情况选用MYQ-32.5矿用移动轻型橡套软电缆。干线电缆中所通过的工作电流根据煤矿电工手册公式（10-5-3）计算：式中：Ig：采区干线实际工作电流，A；P：干线所负荷的计算功率，KW，根据煤矿电工手册公式（10-5-2）原式=：电动机加权平均功率因数查煤矿电工手册表2-2 取： Un：电网额定电压为0.66、1.14千伏；L1-1干线电缆的实际工作电流:选取截面为95 mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A186,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-660-395+125-700mL1-2干线电缆的实际工作电流:选取截面为95 mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A88A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-395+125-20mL1-4干线电缆的实际工作电流:选取截面为95 mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A57A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-395+125-1700mL1-5干线电缆的实际工作电流:选取截面为35mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为138A73A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-335+116-2mL1-12干线电缆的实际工作电流:选取截面为95mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A116A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-395+125-200mL1-14干线电缆的实际工作电流:选取截面为50mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为173A60A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-350+116-250mL1-21支线电缆的实际工作电流计算：I1-21=Ie=96A选取截面为35 mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为138A96A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-335+116-10mL1-22支线电缆的实际工作电流计算：I1-22=Ie=6.6A选取截面为4 mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为36A6.6A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-34+12.5-10mL1-24支线电缆的实际工作电流计算：I1-24=Ie=65.7A选取截面为25 mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为113A65.7A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-325+116-20mL1-25支线电缆的实际工作电流计算：I1-25=Ie=6.6A选取截面为4mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为36A6.6A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-34+12.5-20mL1-26支线电缆的实际工作电流计算：I1-26=Ie=6.6A选取截面为4 mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为36A6.6A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-34+12.5-30mL1-27支线电缆的实际工作电流计算：I1-27=Ie=1A选取截面为4mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为36A1A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-34+12.5-20mL1-29支线电缆的实际工作电流计算：I1-29=Ie=48A选取截面为16 mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为85A48A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-316+110-15mL1-30支线电缆的实际工作电流计算：I1-30=Ie=9.6A选取截面为4mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为36A9.6A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-34+12.5-20mL1-31支线电缆的实际工作电流计算：I1-31=Ie=9.9A选取截面为4mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为36A9.9A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-34+12.5-30mL1-33支线电缆的实际工作电流计算：I1-33=Ie=16A选取截面为16mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为85A16A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-316+110-15mL2-1干线电缆的实际工作电流:A选取截面为95mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A82A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-395+125-260mL2-2干线电缆的实际工作电流:A选取截面为95mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A194A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-395+125-1750mL2-15干线电缆的实际工作电流:A选取截面为95mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A140A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-395+125-703mL2-5支线电缆的实际工作电流计算：I2-5=Ie=91A选取截面为35mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为138A91A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-335+116-15mL2-6支线电缆的实际工作电流计算：I2-6=Ie=4A选取截面为4mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为36A4A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-34+12.5-30mL2-11支线电缆的实际工作电流计算：I2-12=Ie=56A选取截面为35m2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为138A56A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-335+116-15mL2-12支线电缆的实际工作电流计算：I2-12=Ie=4A选取截面为4mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为36A4A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-34+12.5-30mL2-13支线电缆的实际工作电流计算：I2-13=Ie=4A选取截面为4mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为36A4A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-34+12.5-30mL2-14支线电缆的实际工作电流计算：I2-14=Ie=163A选取截面为95mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A163A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-395+125-10mL3-1干线电缆的实际工作电流:选取截面为95mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A168A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-395+125-132mL3-2干线电缆的实际工作电流:选取截面为95mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A132A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-395+125-220mL3-3干线电缆的实际工作电流:选取截面为35mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为138A75A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-335+116-70mL3-8支线电缆的实际工作电流计算：I3-8=Ie=78A选取截面为35mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为138A78A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-335+116-10mL3-9支线电缆的实际工作电流计算：I3-9=Ie=78A选取截面为35mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为138A78A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-335+116-10mL3-10支线电缆的实际工作电流计算：I3-10=Ie=19A选取截面为35mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为138A19A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-335+116-10mL3-11支线电缆的实际工作电流计算：I3-11=Ie=19A选取截面为35mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为138A19A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-335+116-10mL3-14支线电缆的实际工作电流计算：I3-14=Ie=175A选取截面为95mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A175A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-395+116-20mL3-15支线电缆的实际工作电流计算：I3-15=Ie=175A选取截面为95mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为260A175A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-395+116-15mL 3-18支线电缆的实际工作电流计算：I 3-18=Ie=44A选取截面为35mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为138A67A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-335+118-70mL3-19支线电缆的实际工作电流计算：I 3-19=Ie=44A选取截面为35mm2的矿用橡套电缆，其长时允许负荷电流为138A67A,满足要求。选用矿用橡套电缆，其型号为：MY-335+116-70m三、按正常工作时的允许电压损失和启动时的电压校验电缆截面以供电距离最长，所供设备负荷容量最大的干线、支线电缆，校验移动变二次侧供电系统电压损失允许值。1、对1#变压器供电系统允许的电压损失的校验：计算1#移动变到机组电动机允许电压损失Uy值：式中：E2e变压器二次输出电压值，V；Ud机组电动机端子正常工作允许的最低电压值，V。即0.95Ue所以， 该供电系统的电压损失：式中：Ub变压器电压损失，V； Ug干线电缆电压损失，V； Uz支线电缆电压损失，V。计算变压器的电压损失Ub的值：查表得知KBSGZY-630/10/0.69移动变Rr=0.04；Xr=0.012，该移动变用电设备额定容量之和PN=492.5KW，=0.7 需用系数Kr=0.6，所以：所以变压器的有功功率为:所以变压器的无功功率为：计算支线电缆的电压损失，Uz值：式中：Pe机组电动机容量,200KW;Kf电动机负荷系数,0.8;L机组支线电缆长度,20M;D铜线电导率，42.5；Sz机组电动机支线电缆截面积机组电动机额定效率，0.91。计算干线电缆的电压损失Ug值：干线电缆的电压损失公式计算和支线电缆电压损失公式相同查，表得，电动机的负荷系数和机械效率同为0.8、0.91。所以63V校验合格；2、对2#变压器供电系统允许的电压损失的校验：计算2#移动变到机组电动机允许电压损失Uy值：该供电系统的电压损失：计算变压器的电压损失Ub的值：查表得知KBSGZY-630/10/1.2移动变Rr=0.04；Xr=0.015，该移动变用电设备额定容量之和PN=613.5KW，=0.7 需用系数Kr=0.6，所以：所以变压器的有功功率为:所以变压器的无功功率为：计算支线电缆的电压损失，Uz值：式中：Pe=301KW，Kf=0.8，L=10M，D=42.5，Sz=95mm，=0.91。计算干线电缆的电压损失Ug值：干线电缆的电压损失公式计算和支线电缆电压损失公式相同查，表得，电动机的负荷系数和机械效率同为0.8、0.91。所以117V校验合格；3、对3#变压器供电系统允许的电压损失的校验：计算3#移动变到机组电动机允许电压损失Uy值：该供电系统的电压损失：计算变压器的电压损失Ub的值：查表得知KBSGZY-630/10/0.69移动变Rr=0.04；Xr=0.012，该移动变用电设备额定容量之和PN=534KW，=0.7 需用系数Kr=0.6，所以：所以变压器的有功功率为:所以变压器的无功功率为：计算支线电缆的电压损失，Uz值：式中：Pe=301KW，Kf=0.8，L=10M，D=42.5，Sz=95mm，=0.91。计算干线电缆的电压损失Ug值：干线电缆的电压损失公式计算和支线电缆电压损失公式相同查，表得，电动机的负荷系数和机械效率同为0.8、0.91。所以四、电缆短路电流计算用查表法计算两相短路电流，根据公式：Lct=Kct.L式中：Lct电缆的换算长度，M。 L电缆的实际长度，M。 Kct换算系数，查煤矿井下供电指导，表2-55。660V和1140V电网的电缆，其标准截面内50mm2,127V电网的电缆，其标准截面为4mm2。 其它各点计算方法相同，具体值见附（表五）换算长度及两相短路电流值。五、保护装置的整定及灵敏度校验1、低压保护装置的整定及灵敏度校验：(1)1#（ KBZ-400）型真空馈电的整定：1#开关是1#（KBZ-400）真空馈电开关，采用的保护装置是电子保护，额定工作电流为400A。其短路保护整定电流计算值为：短路保护：Iop.sIQe +IRe=393.65A,故1#馈电开关短路整定电流为395A。式中：-整定电流值IQe通风机额定起动电流；IRe除通风机外其余负荷的额定电流。灵敏度校验： Kr=4.761.5 合格。1#开关的保过载护电流计算值为IzIe =78.73A,整定值为75A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(2)3#（KBZ-400）型真空馈电的整定：短路保护：Iop.sIQe +Ie=481.1+6.5=481.1A故3#馈电开关短路保护整定电流为485灵敏度校验： Kr=4.41.5 合格。3#开关的保过载护电流计算值为IzIe =96.22+6.56=102.78,整定为100A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(3)7#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定。短路保护： Iop.sIQe +Ie=328+6.56+6.56+1=342.12A故7#馈电开关短路保护整定电流为345灵敏度校验： 合格。7#开关的保过载护电流计算值为IzIe =65.6+6.56+6.56+1=79.72,整定为79A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(4)12#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定：短路保护：IQe +Ie=393.65A故12#馈电开关短路保护整定电流为395灵敏度校验：合格。12#开关的保过载护电流计算值为IzIe =78.73A,整定值为78A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(5)13#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定。 短路保护：IQe +Ie=393.65A故13#馈电开关短路保护整定电流为395灵敏度校验： 合格。13#开关的保过载护电流计算值为IzIe =78.73A,整定值为78A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(6)15#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定。 短路保护：IQe +Ie=240.56+9.62+9.62+16.8=276.6A故15#馈电开关短路保护整定电流为280灵敏度校验：合格。15#开馈电关的保过载护电流计算值为IzIe =48.11+9.62+9.62+16.18=83.53A,整定值为83A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(8)21#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定。 短路保护：IQe+Ie=455.8+3.79=459.59A故21#馈电开关短路保护整定电流为465灵敏度校验： 合格。21#开关的保过载护电流计算值为IzIe =91.16+3.79=94.95A,整定值为94A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(9)24#馈电开关（KBZ-400）保护装置的整定。 短路保护：IQe+Ie=278.55+3.79+3.79=286.1A故24#馈电开关短路保护整定电流为290灵敏度校验： 合格。24#开关的保过载护电流计算值为IzIe =55.71+3.79+3.79=63.29A,整定值为63A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(10)28#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定。 短路保护：IQe+Ie=812.87+0=812.87A故28#馈电开关短路保护整定电流为815因该设备供电距离太长，电压损失较大，无法满足所供线路最大一台电动机的起动电流和其它负荷电动机的额定电流之和的要求，但28#馈电开关作为29#真空开关的后备级保护，其短路整定电流选用1.5倍的额定电流，即起到后备级保护作用，又能在发生短路故障时，起到快速切断故障线路电源的作用。因此，28#馈电开关整定为：1.5Ie=1.5*263=394.5A，实际整定为400。灵敏度校验： Kr=1.61.5 合格。28#开关的保过载护电流计算值为IzIe =162.57A,整定值为162A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(11)30#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定。 短路保护：IQe+Ie=393.65+78.73+19.24+19.24=510.86A故30#馈电开关短路保护整定电流为515灵敏度校验： 合格。30#开关的保过载护电流计算值为IzIe=78.73+78.73+19.24+19.24=195.94A,整定值为195A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定(13)35#馈电开关（KBZ-400）保护装置的整定。 短路保护：IQe+Ie=874.79+0=874.79A故35#馈电开关短路保护整定电流为880灵敏度校验： 合格。35#开关的保过载护电流计算值为IzIe =174.95A,整定值为174A。(14)38#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定。 短路保护：IQe+Ie=218.69+43.73=262.42A故38#馈电开关短路保护整定电流为265灵敏度校验：合格。38#开关的保过载护电流计算值为IzIe =43.73+43.73=87.47A,整定值为87A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。 (15)39#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定。 短路保护：IQe+Ie=218.69+0=218.69A故39#馈电开关短路保护整定电流为220灵敏度校验： 合格。39#开关的保过载护电流计算值为IzIe =43.73,整定值为43A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(16)40#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定。 短路保护：IQe+Ie=218.69+0=218.69A故40#馈电开关短路保护整定电流为220灵敏度校验： 合格。40#开关的保过载护电流计算值为IzIe =43.73,整定值为43A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(6)41#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定。 短路保护：IQe +Ie=393.65A故41#馈电开关短路保护整定电流为395灵敏度校验：合格。41#开关的保过载护电流计算值为IzIe =78.73A,整定值为78A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(12)42#馈电开关（KBZ-200）保护装置的整定。 短路保护整定： 42#馈电系井底车场风机群的备用电源，因其供电距离长，电压损失较大，无法满足所供线路最大一台电动机的起动电流和其它负荷电动机的额定电流之和的要求，在井底中央变电所没有形成之前临时供电系统，在计算其短路保护整定电流时，不考虑该馈电所供风机群最大功率风机的起动电流，但做为后备级保护，其整定时选用2倍的额定电流，即：2Ie=2*（78.73+78.73+19.24+19.24）=390A，故42#馈电短路保护整定为395.灵敏度校验： Kr=1.61.5 合格。42#开关的保过载护电流计算值为IzIe =78.73+78.73+19.24+19.24=195.94A,整定值为190A。现场整定时，根据开关的实际电流整定档位，精确整定。(17)2#开关(QBZ-2*120)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=78.7A 整定值为70A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=629.6A灵敏度校验： Kr=2.61.5 合格。(18)4#开关(QBZ-200)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=96.2A 整定值为90A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=769.8A过负荷可靠系数校验： Kr=2.31.2 合格。(19)5#开关(SQ-120B)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=6.6A 整定值为6A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=52.5A过负荷可靠系数校验： Kr=16.61.2 合格。(20)8#开关(QBZ-200)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=65.6A 整定值为60A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=524.9A过负荷可靠系数校验： Kr=1.81.2 合格。(21)9#开关(QBZ-30)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=6.6A 整定值为6A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=52.5A过负荷可靠系数校验： Kr=9.11.2 合格。(22)10#开关(QBZ-30)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=6.6A 整定值为6A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=52.5A过负荷可靠系数校验： Kr=7.31.2 合格。(23)11#开关(QBZ-30)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=0.96A 整定值为0.9A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=7.7A过负荷可靠系数校验： Kr=49.71.2 合格。(24)14#开关(QBZ-2*120)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=78.7A 整定值为70A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=629.8A过负荷可靠系数校验： Kr=3.41.2 合格。(25)16#开关(QBZ-200)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=48.1A 整定值为40A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=384.9A过负荷可靠系数校验： Kr=5.71.2 合格。(26)17#开关(QBZ-30)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=14.8A 整定值为10A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=74.3A过负荷可靠系数校验： Kr=18.51.2 合格。(27)18#开关(QBZ-80N)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=9.9A 整定值为9A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=112A过负荷可靠系数校验： Kr=17.31.2 合格。(28)20#开关(QBZ-30)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=16.1A 整定值为10A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=80.9A过负荷可靠系数校验： Kr=13.91.2 合格。(29)22#开关(QBZ-200)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=91.2A 整定值为90A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=729.6A过负荷可靠系数校验： Kr=5.21.2 合格。(30)23#开关(QBZ-80N)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=3.8A 整定值为3A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=30.4A过负荷可靠系数校验： Kr=46.11.2 合格。(31)25#开关(QBZ-200)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=55.7A 整定值为50A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=445.7A过负荷可靠系数校验： Kr=1.61.2 合格。(32)26#开关(QBZ-80N)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=3.8A 整定值为3A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=30.3A过负荷可靠系数校验： Kr=18.51.2 合格。(33)27#开关(QBZ-30)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=3.8A 整定值为3A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=30.3A过负荷可靠系数校验： Kr=18.21.2 合格。(34)29#开关(QBZ-200)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=162.6A 整定值为160A因该设备供电距离太长，两项短路电流值太小，在系统设备正式形成之前，无法满足灵敏度校验系数的要求，故只对29#起动器做过载整定。(35)31#开关(QBZ-2*120)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=78.7A 整定值为70A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=629.8A过负荷可靠系数校验： Kr=7.51.2 合格。(36)32#开关(QBZ-2*120)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=78.7A 整定值为70A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=629.8A过负荷可靠系数校验： Kr=7.31.2 合格。(37)33#开关(QBZ-2*80)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=19.2A 整定为19短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=152A过负荷可靠系数校验： Kr=28.71.2 合格。(38)34#开关(QBZ-2*80)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=19.2A 整定值为19A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=153.9A过负荷可靠系数校验： Kr=25.61.2 合格。(39)36#开关(QBZ-200)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=174.9A 整定值为170A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=1399.7A过负荷可靠系数校验： Kr=3.11.2 合格。(40)37#开关(QBZ-200)的整定过负荷保护 Iop.o=Ie=174.9A 整定值为170A短路保护整定 Iop.s=8Iop.o=1399.7A过负荷可靠系数校验： Kr=3.01.2 合格。 六、电缆热稳定校验1、支线电缆根据供电系统图，负荷开关的过载整定电流均小于支线电缆的长期允许载流量，故均符合电缆热稳定的要求。2、干线电缆1#移动变电站所供负荷干线电缆的热稳定校验，以所供负荷干线线路最长、供电距离最远的干线电缆，即干线点短路时，校验电缆的热稳定性。即：电缆换算长度为1300m，查表得知，则：。电缆最小热稳定截面积计算，根据煤矿电工手册矿井供电（下）公式10-3-8计算，则最小热稳定截面S：公式：式中：电缆短路时热稳定要求的最小截面，mm； 三相最大稳态短路电流，A； 短路动作的假想时间，S； C热稳定系数。则：式中：S最小热稳定截面，mm； 16#馈电开关动作时间，取0.25秒； C电缆热稳定系数，取C93。因干线电缆的最小截面积为95mm（支线电缆最小截面积为4mm），远远大于电缆最小热稳定校验截面，故初选的干线（支线）电缆符合要求，选择合格。3、干线电缆2#移动变电站所供负荷干线电缆的热稳定校验，以所供负荷干线线路最长、供电距离最远的干线电缆，即干线点短路时，校验电缆的热稳定性。即：电缆换算长度为1308m，查表得知，则：。电缆最小热稳定截面积计算，根据煤矿电工手册矿井供电（下）公式10-3-8计算，则最小热稳定截面S：公式：式中：电缆短路时热稳定要求的最小截面，mm； 三相最大稳态短路电流，A； 短路动作的假想时间，S； C热稳定系数。则：式中：S最小热稳定截面，mm； 16#馈电开关动作时间，取0.25秒； C电缆热稳定系数，取C93。因干线电缆的最小截面积为95mm（支线电缆最小截面积为4mm），远远大于电缆最小热稳定校验截面，故初选的干线（支线）电缆符合要求，选择合格。4、干线电缆3#移动变电站所供负荷干线电缆的热稳定校验，以所供负荷干线线路最长、供电距离最远的干线电缆，即干线点短路时，校验电缆的热稳定性。即：电缆换算长度为133m，查表得知，则：。电缆最小热稳定截面积计算，根据煤矿电工手册矿井供电（下）公式10-3-8计算，则最小热稳定截面S：公式：式中：电缆短路时热稳定要求的最小截面，mm； 三相最大稳态短路电流，A； 短路动作的假想时间，S； C热稳定系数。则：式中：S最小热稳定截面，mm； 16#馈电开关动作时间，取0.25秒； C电缆热稳定系数，取C93。因干线电缆的最小截面积为95（支线电缆最小截面积为35），远远大于电缆最小热稳定校验截面，故初选的干线（支线）电缆符合要求，选择合格。 七、选高压电缆1、入井总电源电缆截面的选取，按移动变电站负荷容量选电缆截面： 则，供移动变电站的高压电缆的电流为： 己知35mm电缆，长期允许工作电流为138A109A，故选型号为ZR-YJV-22交联聚乙烯绝缘电缆335橡套软电缆913米，满足要求。 2、井底移动变电站电源电缆截面的选取： 己知35mm电缆，长期允许工作电流为138A36.37A，故选型号为ZR-YJV-22交联聚乙烯绝缘电缆335橡套软电缆836米，满足要求。 3、电压损失校验电缆截面：根据公式： 式中：电压损失百分数；额定电压，KV；P电缆输送的有功功率，MW；L电缆线路长度，Km；、电缆线路单位长度的电阻及电抗。a 、计算工作面上巷高压电缆的电压损失：己知：，查煤矿电工手册得,因为电缆的,故电缆的电抗值，可以忽略不计。则: =1.067% （允许电压损失）合格。b、计算工作面下巷高压电缆的电压损失：己知：，查煤矿电工手册得,因为电缆的，故电缆的电抗值，可以忽略不计。则: =0.37% （允许电压损失）合格。4、入井高压电缆热稳定性的校验：以供电距离最远的移动变二次侧端子处三相短路电流校验高压电缆的热