河南工程学院821114465.doc

目录第1章 ：设计任务书2第2章 ：工艺流程设计计算 第一节：格栅3 第二节：提升泵房4 第三节：沉砂池5 第四节：初沉池6 第五节：推流式曝气池8 第六节：辐流式二沉池17 第七节：消毒接触池19 第八节：污泥浓缩池20 第九节：污泥浓缩池21 第十节：脱水间21 第十一节：构建筑物和设备一览表21第3章 ：平面布置23第4章 ：高程布置及计算23第5章 ：实习心得与体会25第6章 ：参考文献26 第一章：设计任务书一、课程设计的内容和深度污水处理课程设计的目的在于加深理解所学专业知识，培养运用所学专业知识的能力，在设计、计算、绘图方面等得到锻炼。针对一座城市污水处理厂，要求对设计流程的主要污水处理构筑物的工艺尺寸进行设计计算，完成设计计算说明书和一个污水处理流程设计图。设计深度为初步设计的深度。二、课程设计任务书1、设计题目城市污水处理厂某处理流程工艺设计2、基本资料（1）污水量及水质污水处理水量及污水水质分别如下，不同同学按不同数据给出如下:处理水量：学号后两位20 +1000 m3/h=44160m3/hCOD： + 600=700mg/L;BOD： + 300=360mg/L;SS： + 100=140mg/L;(2)处理要求污水处理后应符合以下具体要求：BOD520 mg/L;SS20 mg/L(3)处理工艺流程根据所学知识自选流程，合理安排各处理环节，工艺完整，理论可行。（4）气象与水文资料风向：多年主导风向为东北风气温：最冷月平均为5；最热月平均为32.5；极端气温，最高为41.9，最低为-1。（5）厂区地形污水厂选址在64-66m之间，平均地面标高为64.5m。平均地面坡度为0.3%-0.5%，地势为西北高，东南低。厂区征地面积为东西长380m，南北长280m。3.设计内容 对工艺构筑物格栅、沉砂池等设计选型、计算； 主要处理设施（沉淀池、曝气池、二沉池等）的工艺计算；4.设计成果设计计算说明书一份（30页以内，包括计算书，内容详尽说明设计计算，高程计算，选型及其方法，可手写，可打印，内容科学性和完善性将影响评分）；工艺流程图，厂区平面图（以全厂为此唯一流程作图），高程图。第二章：工艺流程设计计算设计流量：平均流量Q =44160m3/d=1840 m3/h=0.511 m3/s总变化系数：Kz= (Qa平均流量，L/s) =1.36设计流量：工艺流程图1、 格栅格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物。一般情况下，分粗细两道格栅。格栅型号：链条式机械格栅1、格栅条数：栅条宽度s10.0mm 栅条间隙宽度d=21.0mm 栅前水深h0.6m,过栅流速v=0.9m/s =602、格栅建筑宽度b取b1.8m3、进水渠道渐宽部分的长度(l1)：设进水渠宽b11.0m 其渐宽部分展开角度20(进水渠道内的流速ub=0.55m/s )4、栅槽与出水渠道连接处的渐窄部份长度(l2)：5、通过格栅的水头损失(h2)：表4 阻力系数计算公式栅条断面形状公式说明锐边矩形形状系数=2.42迎水面为半圆形的矩形=1.83圆形=1.79迎水、背水面均为半圆形的矩形=1.67正方形收缩系数，一般采用0.64 设栅条断面为锐边矩形断面，k=3。则：6、栅后槽总高度：设栅前渠道超高h1=0.3m7、栅槽总长度(L):8、每日栅渣量W：设每日栅渣量为0.07m3/1000m3，取KZ1.36采用机械清渣。格栅简图见附图一二、提升泵房1、水泵选择设计水量60058m3/d，选择用4台潜污泵(3用1备)扬程/m流量/(m3/h)转速/(r/min)轴功率/kw叶轮直径/mm效率/%7.221210145029.930079.52、集水池a、 容积一台泵最大流量时6min的出流量设计，则集水池的有效容积 一台泵最大流量时6min的出流量设计，则集水池的有效容积b、面积 取有效水深，则面积c、集水池长度取10m，则宽度，取4.5m 集水池平面尺寸 保护水深为1.2m,实际水深为4.2md、泵位及安装潜水电泵直接置于集水池内，电泵检修采用移动吊架。一、 沉砂池 沉砂池的作用是从污水中去除砂子、煤渣等比重较大的颗粒，保证后续处理构筑物的正常运行。选型：平流式沉砂池设计参数： 设计流量，设计水力停留时间，水平流速1、长度：2、水流断面面积：3、池总宽度：有效水深4、沉砂斗容积：T2d，X60m3/106m35、每个沉砂斗的容积(V0)：设三座沉沙池每一分格有2格沉砂斗，则6、沉砂斗各部分尺寸：设贮砂斗底宽b10.5m；斗壁与水平面的倾角60，贮砂斗高h31.0m7、贮砂斗容积：(V1)8、沉砂室高度：(h3)设采用重力排砂，池底坡度i6，坡向砂斗，则9、池总高度：(H)10、核算最小流速 (符合要求)沉砂池简图见附图二二、 初沉池 初沉池的作用室对污水仲密度大的固体悬浮物进行沉淀分离。选型：平流式沉淀池设计参数：1、 池子总面积A，表面负荷取2、 沉淀部分有效水深h2 （沉淀时间取1.5h2.0h，该设计取t=1.8h)3、 沉淀部分有效容积V4、 池长L: (水平流速v一般不大于5mm/s,该设计取5mm/s）5、 池子总宽度B6、 池子个数，宽度取b5 m7、 校核长宽比 (符合要求)平流式沉淀池的长度一般为3050m，不宜大于60m（该设计为32.4m,符合要求；为了保证污水在池内分布均匀，池长与池宽的比不宜小于4，长度与有效水深比不宜小于8（该设计8,符合要求）8、 污泥部分所需总容积V已知进水SS浓度=140mg/L设初沉池效率设计60，则出水SS浓度mg/L设污泥含水率97，T=2d(水污染控制工程P49，T两次排泥时间间隔d，初沉池按2d考虑，r污泥容重，,含水率在95以上时，可取1000）9、 每格池污泥所需容积V10、污泥斗容积V1 11、 污泥斗以上梯形部分污泥容积V212、 污泥斗和梯形部分容积13、 沉淀池总高度H 取9m初沉池见附图三五、传统活性污泥法曝气池普通活性污泥曝气池一般呈廊道型，根据所需长度，可为单廊道、二廊道、三廊道以及四廊道和五廊道。为了避免短路，廊道长宽比一般不小于51，曝气池表面呈长方形。曝气池的计算及参数（一）、估算出溶解性（BOD5）： 初沉池出水BOD5由溶解性BOD5和悬浮性BOD5组成，其中只有溶解性BOD5与工艺计算有关，原污水的BOD5值()为360mg/L，经初次沉淀池处理，BOD5按降低25%考虑：1、进入曝气池的污水，其BOD5值（）为：=360（125）=270mg/L 2、计算去除率，对此，首先按下式计算处理水中非溶解性的BOD5值：BOD5=式中：处理水中悬浮固体的浓度，mg/L，该设计取值为20mg/L； 微生物自身氧化率，一般介于0.050.1之间，该设计取值0.05; 活性污泥在处理水中所占的比例，取值0.4；代入各值，得：BOD5=3、出水BOD5浓度， 4、去除率：（二）、曝气池的计算与各部位尺寸的确定1、拟定污泥负荷Ns取值为0.3kgBOD5/（kgMLSSd）计算公式为： 式中，为动力学参数，取值范围0.01680.0281。(该设计取0.218)kgBOD5/（kgMLSSd）计算结果确定，Ns值取0.3是适宜的。2、确定混合液的污泥浓度MLSS,mg/L（X）：根据已确定的Ns值，查相关的资料得SVI的值为120150mg/L（该设计取值120mg/L，计算确定混合液污泥浓度值X，对此r=1.0,污泥回流比3080该设计取R=50代入各值，得：污泥指数SVI取150，回流污泥浓度Xr为，校核：传统推流式曝气池X污泥浓度MLSS,mg/L，15002500mg/L（该设计符合要求）3、曝气池有效容积（V）用污泥负荷法计算，设计进水流量Q=44160m3/d，曝气池混合液污泥浓度X=2400mgMLSS/L。、曝气池总容积、曝气池设两座，每座有效容积、池深H取8m，则每组曝气池的面积为：、池宽B取12m,介于12之间，符合规定、池长L：，(符合设计书上要求)、设四廊道式曝气池，池长为L=90m设两廊道式曝气池，廊道长： 为了防止短路 （符合要求）、取超高为0.5m，则池的总高度为：8+0.5=8.5m4、复核容积负荷（Fv,）Fv大于0.4，小于0.9，符合室外排水设计规范 （GBJ141987，1997年版）的要求。5、剩余污泥量（）剩余污泥由生物污泥和非生物污泥组成。生物污泥由微生物的同化作用产生，并因微生物的内源呼吸而减少。非生物污泥由进水悬浮物中不可生化部分产生。活性污泥产生率系数Y=0.6。剩余生物污泥计算公式，式中，Kd为活性污泥自身氧化系数。Kd与水温有关，但水温为20时Kd（20）=0.06。根据室外排水设计规范（GBJ141987，1997年版）的有关规定，不同水温时应进行修正。本例中污水温度最低T=5，最高T=32.5。、活性污泥自身氧化系数Kd、出水BOD5浓度，: 剩余污泥量：污水温度最高时剩余污泥量，污水温度最低时剩余污泥量，剩余非生物污泥计算公式，式中 C0设计进水SS，m3/d，C0=140mg/L； b进水VSS中可生化部分比例，设b =0.7。 污水温度最低时剩余污泥量为=8165.0kg/d；污水温度最高时剩余污泥量为=6241.3kg/d。6、复核污泥龄（c），T=32.5时，c（32.5），T=5时，c（5），复核结果表明，无论何时，污泥龄都在允许范围内（35d）。7、复核出水（BOD5），根据生物动力学原理，当曝气池体积V，曝气池混合液污泥浓度X已知时，进水BOD5浓度S0与出水BOD5浓度Se之间的关系可用下式表示，上式演变成，复核结果表明，出水BOD5可以达到设计要求，且与设定值十分接近。8、进水水口设计。本次设计进水口、回流污泥入口和出水口采用自由出流矩形堰。如图5所示。图5 曝气池进水、出水堰示意图堰上水头一般为0.10.2m，池壁厚度0.30.5m，其水力学特征为自由出流宽顶堰。水力计算公式如下，或式中 - 14 -H堰上水头，m； q设计流量，m3/s； m流量系数，m=0.32； b堰宽，m； g重力加速度，9.8m/s2。考虑到水量变化的影响，曝气池进水口、 回流污泥入口和出水口设计流量应按最大是流量计算。对于进水口，进水管设计流速v=0.7m/s，进水管管径，对于回流污泥入口，污泥回流管设计流速v=0.6m/s，污泥回流管管径，对于出水口，出水管设计流速v=0.7m/s，出水管管径，9、设计需氧量平均时需氧量的计算：由公式 式中：混合液每日需氧量，； 去除BOD浓度， 氧化每千克BOD需氧千克数，一般取0.420.53(该设计取0.5) 污泥自身氧化需氧率，一般取0.1880.11(该设计取0.15）代入各值，得：最大时需氧量的计算根据原始数据 K=1.36代入各值，得：每日去除BOD的需氧量：去除每千克BOD的需氧量：最大时需氧量与平时时需氧量之比：根据室外排水设计规范（GBJ141987，1997年版）第6.7.2条，设计需氧量计算公式为，式中，为氨氮硝化需氧量，a、b、c为计算系数，a=1.47，b=4.6，c=1.42。水温较高时，污泥龄较长，在有机物氧化的同时，氨氮的硝化也在进行。设计需氧量应包括氧化有机物需氧量，污泥自身氧化需氧量和氨氮硝化需氧量。根据室外排水设计规范（GBJ141987，1997年版）第6.7.2条，T=23时，需氧量AOR（23）为，式中0.32为考虑硝化作用后的理论氨氮浓度。水温较低时（T=5），污泥龄较低，当X=2300mg/L时，不会发生氨氮的硝化，设计需氧量只包括氧化有机物需氧量，污泥自身氧化需氧量。设计需氧量为，10、标准需氧量SOR和用气量标准需氧量计算公式， 式中 Cs（20）20时氧在清水中饱和溶解度，Cs（20）=9.17mg/L； 氧总转移系数，=0.85；氧在污水中饱和溶解度修正系数，=0.95；因海拔高度不同而引起的压力系数，取=1；T设计污水温度，本次设计T=823；Csb（T）设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度，mg/L，设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度Csb（T）按下式计算， Cs（T）设计水温条件下氧在清水中饱和溶解度； pb空气扩散装置处的绝对压力Pa，pb=p+9.8103H； H空气扩散装置淹没深度，m； Qt气泡离开水面时含氧量，%，按下式计算， EA空气扩散装置氧转移效率，%，可由设备样本查得； C曝气池内平均溶解氧浓度，mg/L，取C=2mg/L。 微孔曝气头安装在距池底0.3m处，淹没深度7.7m，其绝对压力pb为， 微孔曝气头氧转移效率EA为20%，气泡离开水面时含氧量Qt， 当T=32.5时，Csb（32.5）为7.63mg/L，曝气池内平均溶解氧饱和度Csb， 此时标准需氧量SOR（32.5），用气量QF（8），当T=5时，Csb（5）为12.76mg/L，曝气池内平均溶解氧饱和度Csb， 此时标准需氧量SOR（5），用气量QF（8），11、曝气设备布置选用某微孔曝气器，其技术性能参数如下：氧转移效率 16%25%；阻力损失 3080mm；供气量 1.53m3/个；、曝气器均匀布置，每廊道布置12列，73排，两座曝气池共布置曝气器7008个。、每个曝气器服务面积m2/个；不同温度时的曝气量，m3/（h个）m3/（h个）以上复核结果表明，曝气器服务面积和供气量符合使用要求，也符合技术性能参数。曝气池简图见附图四6、 二次沉淀池 辐流式沉淀池一般为圆形或方形，水流沿池半径方向流动。池直径(或边长)660m，最大可达100m，池周水深1.53.0m，根据进出水方式的不同可分为两大类，即普通辐流式沉淀池和向心流辐流式沉淀池。 辐流式沉淀池构造要求:池子直径(或正方形的一边)与有效水深之比宜为612；池子直径不宜小于16m；池底坡度不宜小于0.05(当采用机械刮吸泥时，可不受此值限制)；缓冲层高度非机械排泥时宜为0.5m，机械排泥时缓冲层上缘宜高出刮泥板0.3m；进 出水装置有三种布置方式：a中心进水周边出水；b周边进水中心出水；c周边进水周边出水。在进水口的周围应没置整流板或挡流板，整流板的开孔面积为池断面积的1020。在出水堰前应设置浮渣挡板；排泥装置。辐流式沉淀池多采用机械排泥，也可附有气力提升或静水头排泥设施；a.当池径小于20m时，一般采用中心传动排泥设备，其驱动装置设在池中心的走道上；b.当池径大于20m时，一般采用周边传动排泥设备，其驱动装置设在桁架的外缘；c.排泥机械的旋转速度一般为13r/h，刮泥板的外缘线速度不宜大于3m/min。1. 设计污水量的计算该城市污水处理厂的最大设计流量（Qmax）2.设计计算（1）沉淀池部分水面面积（F）表面负荷取1.5m3/（m2h），设三座沉淀池n=3。（2）池子直径（D），取D=27m。（3）校核堰口负荷（）（4）校核固体负荷（G）（5）澄清区高度（）设沉淀池沉淀时间t=2h（6）污泥区高度（）设污泥停留时间2h（7）池边水深（h2）（8）污泥斗高h4设污泥斗底直径D2=1.0m，上口直径D1=2.0m，斗壁与水平夹角60。则h4=0.87m。（9）池总高H二次沉淀池拟采用单管吸泥机排泥，池底坡度取0.01，排泥设备中心立柱直径为1.5m。池边与中心落差h3=0.01（50-2.0）/2=0.24m超高h1=0.30m；故池总高H=h1+h2+h3+h4=0.30+3.433+0.24+0.87=4.85m。（10）流入槽设计采用环行平底槽，等距设布水孔，孔径50mm，并加100mm长短管。 流入槽。设流入槽宽B=0.8m，槽中流速取v=1.4m/s。槽中水深 布水孔数（n）布水孔平均流速式中 导流絮凝区平均停留时间，s，池周有效水深为24m时，取360720s； T污水的运动黏度，与水温有关； Gm导流絮凝区的平均虚度梯度，一般可取1030s-1。取t=650s, Gm=20 s-1，水温为20时，=1.0610-6m2/s，故布水孔数个 孔距（l） 校核（Gm） 式中 v1配水孔水流收缩断面的流速，m/s，v1=vn/，因设有短管，取=1； v2导流絮凝区平均向下流速，m/s，v2=Q/f； f导流絮凝区环形面积，m2。 设导流絮凝区的宽度与配水槽同宽，则 Gm在1030之间，合格。7、 消毒接触池4、复核池容有以上计算，接触池宽B=1.84=7.2m，长L=32.4m，池深h=2.5m。所以V1=7.232.42.5=583.2m3417m3接触池设出水溢流堰。5、加氯间、加氯量按每立方米投加5g计，则、加氯设备选用3台REGAL-2100型负压加氯机（2用1备），单台加氯量为12kg/h消毒接触池简图见附图六8、 污泥浓缩池初沉池污泥含水率大约95，设计参数：1、 浓缩池尺寸2、 浓缩后污泥体积3、采用周边驱动单臂旋转式刮泥机。污泥浓缩池简图见附图七9、 贮泥池1、 污泥量2、 贮泥池容积设计贮泥池周期1d，则贮泥池容积3、 贮泥池尺寸4、 搅拌设备为防止污泥在贮泥池终沉淀，贮泥池内设置搅拌设备。设置液下搅拌机1台，功率10kw。十、脱水间1、 压滤机2、加药量计算投加量 以干固体的0.4%计.十一、构建筑物和设备一览表：序号名称规格数量设计参数主要设备1格栅Lb =4.17m1.8m1座设计流量Qd=50000m3/d栅条间隙栅前水深过栅流速HG-1200回旋式机械格栅1套超声波水位计2套螺旋压榨机（300）1台螺纹输送机（300）1台钢闸门（2.0X1.7m）4扇手动启闭机（5t）4台2进水泵房L B =10m 4.5m1座设计流量Q=2502 m3/h单泵流量Q= 834.1m3/h设计扬程H=6mH2O选泵扬程H= 7.22mH2O1mH2O=9800 Pa螺旋泵（1500mm,N60kw）5台，4用1备钢闸门（2.0mX2.0m）5扇手动启闭机（5t）5台手动单梁悬挂式起重机（2t，Lk4m）1台3平流沉砂池LBH=12.5m3.1m2.57m1座设计流量Q2502 m3/h水平流速v= 0.25 m/s有效水深H1= 1 m停留时间T= 50 S砂水分离器（0.5m）2台4平流式初沉池LBH=32.4m5m8.6m8座设计流量Q= 2502 m3/h表面负荷q= 2.0m3/(m2h)停留时间T= 2.0 d全桥式刮吸泥机(桥长40m,线速度3m/min, N0.55X2kW) 2台撇渣斗4个5曝气池LBH =90m12m8m 2座BOD为360，经初沉池处理，降低25%罗茨鼓风机（TSO-150，Qa15.9m3/min, P19.6kPa,N11kw）3台消声器6个6辐流式二沉池DH=27m4.85m3座设计流量Q=2502 m3/h表面负荷q= 1.5m3/(m2h)固体负荷qs= 144192 kgSS/(m2d)停留时间T= 2 h池边水深H1=3.4 m全桥式刮吸泥机(桥长40m,线速度3m/min, N0.55X2kW) 2台撇渣斗4个出水堰板1520mX2.0m导流群板560mX0.6m7接触消毒池LBH=32.4m7.2m2m2座设计流量Q=2502m3/h停留时间T= 0.5 h有效水深H1=2 m注水泵（Q36 m3/h ）2台9加氯间LB=12m9m1座投氯量 300 kg/d氯库贮氯量按15d计负压加氯机(GEGAL-2100)3台电动单梁悬挂起重机(2.0t)1台10回流及剩余污泥泵房（合建式）LB=10m5m1座无堵塞潜水式回流污泥泵2台钢闸门(2.0X2.0m)2扇手动单梁悬挂式起重机(2t)1台套筒阀DN800mm, 1500mm 2个电动启闭机（1.0t）2台手动启闭机（5.0t）2台无堵塞潜水式剩余污泥泵3台第三章：平面布置（1）总平面布置原则该污水处理厂为新建工程，总平面布置包括：污水与污泥处理工艺构筑物及设施的总平面布置，各种管线、管道及渠道的平面布置，各种辅助建筑物与设施的平面布置。总图平面布置时应遵从以下几条原则。 处理构筑物与设施的布置应顺应流程、集中紧凑，以便于节约用地和运行管理。 工艺构筑物（或设施）与不同功能的辅助建筑物应按功能的差异，分别相对独立布置，并协调好与环境条件的关系（如地形走势、污水出口方向、风向、周围的重要或敏感建筑物等）。 构（建）之间的间距应满足交通、管道（渠）敷设、施工和运行管理等方面的要求。 管道（线）与渠道的平面布置，应与其高程布置相协调，应顺应污水处理厂各种介质输送的要求，尽量避免多次提升和迂回曲折，便于节能降耗和运行维护。 协调好辅建筑物，道路，绿化与处理构（建）筑物的关系，做到方便生产运行，保证安全畅道，美化厂区环境。总平面布置参见附图8（平面布置图）。第四章：高程布置及计算（1）高程布置原则 充分利用地形地势及城市排水系统，使污水经一次提升便能顺利自流通过污水处理构筑物，排出厂外。 协调好高程布置与平面布置的关系，做到既减少占地，又利于污水、污泥输送，并有利于减少工程投资和运行成本。 做好污水高程布置与污泥高程布置的配合，尽量同时减少两者的提升次数和高度。 协调好污水处理厂总体高程布置与单体竖向设计，既便于正常排放，又有利于检修排空。（2）高程布置结果由于该污水处理厂出水排入市政排水总干管后，经终点泵站提升才排入河流，故污水处理厂高程布置由自身因素决定。采用普通活性污泥法，辐流式二沉池、曝气池、初沉池占地面积较大，如果埋深设计过大，一方面不利于施工，也不利于土方平衡，故按尽量减少埋深。从降低土建工程投资考虑，出水口水面高程定为64.5m，则相应的构筑物和设施的高程可以从出水口逆流计算出其水头损失,从而算出来。总高程布置参见附图九高程图。（3）高程计算h1沿程水头损失 h1=il, i坡度 i=0.004h2局部水头损失 h2=h150% h3构筑物水头损失a、 巴氏计量槽 H=0.3m巴氏计量槽标高 -1.7000mb、 消毒池的相对标高排水口的相对标地面标高： 0.00m消毒池的水头损失： 0.30m消毒池相对地面标高： -1.4000m c、 沉淀池高程损失计算l=40mh1=il=0.00540=0.20mh2= h150%=0.10mh3=0.45mH2=h1+h2+h3=0.20+0.10+0.45=0.75m沉淀池相对地面标高 -0.6000md、 曝气池高程损失计算l=55mh1=il=0.00555=0.275mh2= h150%=0.1375mh3=0.60mH3=h1+h2+h3=0.275+0.1375+0.60=1.0125mA2/O反应池池相对地面标高 0.4625me、 平流式沉砂池高程损失计算l=12mh1= il=0.00512=0.06mh2= h150%=0.03mh3=0.3mH4=h1+h2+h3=0.06+0.03+0.30=0.39m平流式沉砂池相对地面标高 0.8525mf、 格栅高程损失计算h1= 0.30mh2= h150%=0.15mh3=0.30mH5=h1+h2+h3=0.30+0.15+0.30=0.75m细格栅相对地面标高 1.6025mg、 污水提升泵高程损失计算l=5mh1= il=0.0055=0.025mh2= h150%=0.0125mh3=0.20mH6=h1+h2+h3=0.025+0.0125+0.20=0.2375m污水提升泵相对地面标高 -4.1600m第5章 ：实习心得与体会 生产实习是学生大学学习很重要的实践环节。实习是每一个大学毕业生必的必修课，它不仅让我们学到了很多在课堂上根本就学不到的知识,还使我们开阔了视野，增长了见识，为我们以后更好把所学的知识运用到实际工作中打下坚实的基础。通过实习使我更深入地接触专业知识，进一步了解环境保护工作的实际，了解环境治理过程中存在的问题和理论和实际相冲突的难点问题，并通过撰写实习报告，使我学会综合应用所学知识，提高分析和解决专业问题的能力。 污水处理厂污水主要来源于城市污水收集的城市生活污水和部分工业废水，所有污水经过活性污泥法处理。该项目加氯间为密封式，加氯间安装有自控报警系统。该项目一期工程地面噪声源主要有格栅机、鼓风机、污泥脱水机和排放泵等。高噪声设备设有减振降噪部件，远离厂界。水下噪声源有污水潜水泵、曝气机等。该污水处理厂固体废弃物主要来自格栅沉渣和剩余污泥脱水后的泥饼。工艺流程：进水泵房机