高粘性污泥膨胀及其控制.doc

实际工程中的高粘性污泥膨胀及其控制活性污泥膨胀问题在实际污水处理工程中经常遇到。人们对其成因也作了相当多的研究。在早期的研究中人们对废水水质、运行条件和丝状菌过度生长之间的关系非常关注。对于水质的影响，大多数研究者认为常常水质及负荷的变化也会导致污泥膨胀。 笔者曾在山东某污水处理厂参与调试运行，对其调试运行过程中出现的污泥膨胀问题作了必要的分析，并提出了相应的控制对策1、工程概况该污水处理厂采用侧沟式一体化氧化沟工艺，其工艺流程如图1： 工程一期设计规模25000m3/d，分两组，每组12500m3/d。考虑到除磷的要求，在氧化沟前段置厌氧段。设计总停留时间16h，氧化沟有效容积8500m3，有效水深4.1m，沟宽10.5m。设计污泥浓度MLSS=4000mg/L，污泥负荷F/M=0.046kgBOD5/（kgMLVSS.d）。主要设备包括：曝气转盘ZP-9-1400，每组4台，功率37kW；7.5kW水下推动器每组3台，设置在主沟；2.2kW水下搅拌器1台于厌氧区。设计采用厌氧、好氧两区共壁合建，使整体结构紧凑，又有较好的能量分区。设计进出水水质如下：表1 设计进水水质项目BOD5（mg/L）CODcr（mg/L）SS （mg/L）NH4+-N（mg/L）TP （mg/L）设计进水180350250354出水值206020151.02、调试启动情况该厂自2003年3月12日开始调试运行。前期投加大量粪便污水，并投加活性污泥接种，效果较显著。到3月20日出现少量活性污泥絮体，一周后MLSS达1083mg/L，SV30增至10%，进水BOD5负荷在0.220.39之间。28日，由于进水水量由原先1/4、1/2流量增加至设计流量以及BOD5大幅变化，使得进水负荷高达1.02 kgBOD5/（kgMLSS.d），随后几天负荷也居高不下，31日SV30猛增至86%（当地工业废水未加控制进入）。观察污泥细碎、松散、蜂窝状小而少。镜检发现丝状菌丰度为d级，钟虫数量5001200个/ml，活动性差。侧沟出现云浪状污泥上浮，并随水流走，跑泥严重。经诊断为非丝状菌污泥膨胀。3、原因分析3.1、进水水质冲击负荷该污水处理厂实际进水水质与设计值有较大的偏差。由于当时设计考虑的是处理城市生活污水，而实际进水中工业废水占了相当大的比例，使进水水质相当复杂。表2为调试运行期间实际进水水质情况。表2 实际进水水质情况项目BOD5 （mg/L）CODcr（mg/L）SS（mg/L）NH4+-N（mg/L）TP（mg/L）范围40512008003884146107737.598.02.1311.23平均值602.81559.7380.451.27.02由上表可看出实际进水BOD5及CODcr的均值在设计值的3倍以上，这使得有机物消解去除显得尤为重要。而实际中，BOD5及CODcr变幅波动相当大，造成了极大的水质冲击负荷。图2为进水BOD5和CODcr变化情况。 在调试过程初期系统受到了极大的冲击负荷。下图为3月24日3月31日进水F/M及相应的SV30变化情况。从图5可以看出，在26日以前系统以中等负荷0.30.5kgBOD5/（kgMLSS.d）运行，SV30呈稳定增长趋势，27日增至20。28日，F/M猛增至1.02，SV30于29日攀升至80%以上（图7），SVI至573.3mL/g，并一直居高不下（图8），呈现严重的污泥膨胀。3.2、营养物已有研究表明【2】，进水中含有大量的溶解性有机物，使F/M太高，而进水中缺乏足够 的N、P等营养元素，或混合液中的DO不足时，细菌很快把大量有机物吸入体内，由于缺乏N、P或由于DO不足，又不能在体内进行正常的分解代谢，细菌就向体内分泌过量的多糖类物质，这些物质由于含有氢氧基而具有较强的亲水性，使活性污泥结合水高达400%，呈粘性的凝胶状，产生高粘性污泥膨胀。考察出现污泥膨胀的前一段时间污水营养比BOD5：N：P=663.7：62：4.56=100：9.34：0.69，可见污水中N不缺少，而P含量甚少。污水中缺少足够的P来合成微生物细胞，生长受到限制，进水中大量的BOD5物质难以转化从而生成多糖类物质引发高粘性膨胀。镜检发现，发生膨胀时期表壳虫500个/L，楯纤虫60个/L，钟虫180个/L，活动性一般（4月28日）。可见此时生物相中以游泳型纤毛虫为主，而固着型纤毛虫很少。尽管进水BOD5充足，但是由于缺少P而没有转化为细胞物质。3.3污泥浓度活性污泥中粘性物质的生成与积累受污泥浓度（MLSS）和BOD5负荷的控制。当BOD5负荷量一定时，在低MLSS浓度时生成的粘性物质多；而当MLSS一定时，在BOD5负荷高时产生的粘性物质多。即活性污泥产生和积累粘性物质而引发高粘性污泥膨胀的条件是：低MLSS浓度和高BOD5负荷。实际调试运行中正是由于培菌初期MLSS浓度低以及进水负荷高引发了高粘性污泥膨胀。下图为调试期间MLSS增长情况。5月20日开始排泥，排泥初期排泥量较小，后逐渐加大到200m3/d，23日MLSS降到2900mg/L。图7 MLSS浓度变化3.4、DO影响在系统运行过程中，曾对DO进行密切监控。由于进水BOD5浓度高，尤其是夜间进水CODcr可高达30005000mg/L，故使系统DO长期处于不稳定状态。DO控制测点选取位置见图7。1#处为最高点测点，DO在1.02.5之间变化，2#为最低点测点，DO大部分时间在0.5mg/L以下。另外在每个转盘的前后都布置DO测点，以控制每一曝气段的DO水平。一般认为低的DO浓度是引起污泥膨胀的主要原因之一，然而该系统在高负荷低DO条件下并未出现丝状菌膨胀（镜检发现丝状菌始终丰度始终在cd级之间）。也有研究表明【5】，低的DO浓度并不是引起丝状菌膨胀的充分和必要条件。该厂出现的污泥膨胀实系高负荷F/M冲击，营养物缺乏所致，而并非低DO浓度。另外由于氧化沟前段设置厌氧段，设计是为除磷而设。实际上起着厌氧选择器的作用。按厌氧选择器分析认为：绝大部分种类的丝状菌（球衣菌）都是绝对好氧的，在绝对厌氧条件下将受到抑制，而绝大部分的菌胶团细菌为兼性菌，在厌氧状态下将进行厌氧代谢，继续增殖，故而能有效的抑制丝状菌污泥膨胀，实际观察也证实了这一点。3.5、污泥耗氧速率SOUR检测污泥耗氧速率可以有效诊断污泥膨胀是否系中毒所致。污泥中毒可能是系统进水水质突然变化，某些物质如重金属、无机、有机物浓度远超过微生物所能承受的极限，活性污泥难以适应新的环境条件，其生长繁殖受到抑制，生物群体大量死亡，导致活性污泥活性降低，发生膨胀，影响出水水质。当侧沟出现大量云浪状污泥翻滚上浮时，曾对污泥耗氧速率进行检测，检测结果绘制成耗氧速率曲线图（见图8）。SOUR1、SOUR2分别为正常和发生膨胀时的污泥耗氧速率，膨胀后SOUR低于正常时的SOUR。然而分析污染源水质情况，工业废水中并未含有有毒重金属离子和有机物。实际上，微生物在代谢过程中受到了高浓度的有机废水的冲击。实践表明，进水BOD5负荷过高对微生物的新陈代谢有一定的抑制作用，这在一定程度上也增加了非丝状菌引起的污泥膨胀的严重性。图8 污泥耗氧速率比较3.6、设备情况污水处理厂最主要的设备是曝气设备。该厂选用的是奥贝尔氧化沟专利设备曝气转盘，其性能参数如下表-3：转碟直径m转碟比重t/m3单蝶最大供氧能力kgO2/ h最大动力效率kgO2/kW.h浸没深度mm经济浸没深度mm转碟转速rmp经济转速rmp14000.951.452.11230530500306050该厂采用曝气转盘进行运行调试时出现了以下异常的现象。最明显的是主沟污泥有点发黑，表面溶解氧有时高达4.0mg/l，而其充氧量单组42片转碟仅50kgO2/h，显然充氧量不够。其次是主沟内混合液沿深度方向污泥浓度相差较大。表面污泥浓度与约深3.5m污泥浓度差最高达600700mg/l，混合液混合程度不好。对于氧化沟这种特殊的活性污泥法而言，混合作用比充氧作用更为重要。而一旦混合不均匀，沟内污泥沉积较严重，污水与泥就不能很好的接触，不仅影响污水的处理效果，更为严重的是时间一长，还会因DO不足，使积泥出现更为严重的污泥膨胀问题。4、解决途径4.1、降低进水负荷进水负荷高是该厂发生污泥膨胀的直接原因。进水流量Q、进水BOD5浓度、及污泥浓度MLSS都对F/M产生影响。在调试初期，进水BOD5及MLSS不是人为能够直接控制的，工艺人员只能通过调节进水水量来调节进水的BOD5负荷。在调试初期，流量一度升至最大流量。发生膨胀后，流量则根据每天的F/M严格控制在1/52/5Q设之间，使系统负荷在中等负荷之间运行。在MLSS达到一定数量后再逐渐增大水量，并继续降低负荷至0.10.2之间。另外发现上午测得污泥沉降比往往高于下午SV30值，上午8：30取样所测CODcr值高于下午14：00所测CODcr值。可见夜间来水水质相当复杂，对系统造成很大的的冲击负荷。所以对夜间来水进行了严格控制。4.2、DO控制由于进水负荷高，使得氧化沟内DO难以提升。调试过程中，在控制进水负荷F/M，减少进水量的同时，时刻注意DO浓度的变化。增开曝气转盘，并辅以短时间的闷曝，间隙进水，使DO浓度有效控制在2.0mg/L左右。在发生膨胀前，氧化沟DO一度降低至1.0mg/L左右。镜检发现钟虫头部产生头顶气泡，且钟虫数量少，仅120个/L（4月29日）。但是通过减少进水量，降低进水负荷后，氧化沟内DO很快上升，最高点（图7中1位置）平均在2.53.5mg/L之间。最低点（图7中2位置）也在0.51.5mg/L之间。4.3、排泥控制在活性污泥培养初期产生了严重的污泥膨胀后，不宜直接采用排泥来降低SV30，因为此时MLSS浓度仅10001200mg/L。实际上在前期发生污泥膨胀后，即对系统进行了有效的F/M及DO控制，膨胀未继续恶化，侧沟云浪状污泥上浮也很快消失。但SV30一直居高不下，造成膨胀的隐患。这是由于已经膨胀了的污泥积累在氧化沟内，未得到有效的排除，所以一直影响着氧化沟内污泥的性能。一般污泥膨胀发生速度很快，只要23天，而膨胀污泥的恢复很缓慢，往往需要3倍泥龄以上的时间【4】。通过排泥，将氧化沟内积累的大量沉降性能极差污泥及时排走，实践证明这是一种有效降低SV30，改善污泥沉降性能的方法。图11和图12是排泥后（4月20日开始排泥）SV30和SVI的变化情况。可见，排泥后污泥的沉降性能以及污泥指数都得到了很大的改善。5、小结1、高粘性污泥膨胀的成因是：细菌不能分解代谢过量的有机物而分泌过量含大量亲水基团的多糖类物质，从而使泥水不能进行有效的分离。2、引起污泥高粘性膨胀的原因有许多方面，本文结合实际工程，从进水BOD5负荷、水质冲击负荷、营养物、DO、污泥耗氧速率等几方面，对高粘性污泥膨胀的成因进行了系统的分析。低MLSS浓度和高BOD5负荷条件容易引发活性污泥高粘性污泥膨胀。3、根据分析的膨胀原因，采取控制进水量降低进水负荷，控制曝气（DO）使氧化沟内DO充分，并适当排泥等措施，使污泥膨胀能得到很好的控制，污泥恢复正常。适合中国应用的再生回用水经验前言中国正在致力于开展一项有远大的开发计划以发展其污水处理的基础建设。结果不仅将增进公众健康和环境保护，同时还由于减轻了现有地表和地下水资源的污染而扩大了水资源。后者对于象中国这样人均水资源相对较低的国家来说尤为重要。扩建废水处理基础设施，也为中国提供了一个进一步利用水资源的机会-污水的回用。中国清楚地认识到了这一点，并抓住时机将水回用列入到正在进行的开发计划之中。与此同时，中国也在认真学习其他国家的经验，来实施该项计划。本文的目的是对中国进行水回用提出一些建议。这些建议都是根据美国和世界其他国家的广泛经验提出来的。本文不可能提供关于水回用的所有相关知识，在别的文献（美国EPA,1998）和这次会议的其他资料中都有许多经验需要我们学习。但是，这里提到的经验是中国决策者决定回用水计划实施和应用的关键。这些建议包括三个指导性的原则，如表1所示。文章后面将对这三个指导性原则进行一一论述。表1 水回用的指导性原则1 水回用是整个水管理系统的一个组成部分。2 需要用系统的方法来评价水回用的经济效益。3 有很多方法可以用来减小回用水对公众健康和环境造成的风险。指导性原则之一：水回用是整个水管理系统的一个组成部分任何水回用计划的主要目的之一是通过以回用水替代现有的使用水来扩大水资源。结果这些淡水资源被替代后就可另做它用。水回用就整个水资源来说得了两方面利益。其一，很简单，处理后的水连同其所含的污染物不再被排放，因此不污染现存的水资源（即于水质有益）。其二，处理后的水再回用减少了为了满足用水要求而必须从环境中取水的数量（即于水量有益）。 现有几种不同目的的回用水方式，包括：农田灌溉工业用水城市非饮用水（浇灌，冲厕，环境修复）非直接饮用性的回用 表2列举了每一种水回用的例子，表明了在发达国家如美国、新加坡每一种水回用的方式都得到广泛的应用。这些应用都是以水处理技术作为支持的。总之，采取可利用的水处理技术来支持每一种水回用的方式，使水超过或达到（就水质而言）非直接饮用的要求，而非饮用水的增加也就直接地增加了供水量（无论是如表2所列举的地表水供给还是地下水供给）。因此，合适的回用水处理技术的可行性使水回用不受限制。随着膜技术的发展这将变为现实。膜技术包括两个方面，其一是在二级处理后的膜处理技术，即应用微滤或超滤，再紧接着应用反渗透的技术（AWWA，1996）；其二是应用膜生物反应器（Gunder,2001;Stephenson,等，2000）。这些技术将在本次会议的其他论文中进行详细的讨论。当需求高质量的回用水时，应当使处理水平得到极大的提高。当处理方式和系统构造成为回用水总体布置考虑的一个因素时，废水的收集和分配系统的也是一个要着重考虑的因素。图1表示的是加利福尼亚州洛杉矶市的水回用系统的布置情况：回用的水来自洛杉矶、Glendale、Donald C.Tillman和西部流域水回用厂（WRPs）。洛杉矶、Glendale、Donald C.Tillman回用水厂处理系统由基本的初级处理、二级处理、过滤和高级消毒系统组成。他们利用收集系统收集原污水并进行处理，再利用双配水系统将经过处理的水分配到附近的地区进行使用。他们将处理过程中产生的固体废物返回到收集系统，然后运送到Hiperion污水处理厂（WWTP）对其进行充分的去除和处置。Hiperion污水处理厂位于洛杉矶市的工业区，同Terminal岛污水处理厂一样，收集到的污水多数是城市里产生的工业污水，也收集到了没有被上游的WRPs回收水厂处理的污水。洛杉矶、Glendale、Donald C.Tillman回用水厂（WRPs）位于生活区污水截留管的附近，这样就会使处理后的污水所含的工业废水较少。西部流域回用水厂与此不同，它收集的是Hiperion WWTP的二级出水，对其进行一系列的处理后，将水用于非限制性城镇浇灌用水，或注入地下水以防止海水入侵地下水含水层，或用于工业冷却用水。随着人们对回用水水质水量需求的提高，西部流域回用水厂长期以来不断地进行改造。上述的例子说明决定水回用系统布置的方面有许多，主要包括以下几个方面：1 废水收集系统布置在工业极少的服务区内。2 回用水厂厂址应选在接收的废水中少有或没有工业组分的地方。3 回用水厂厂址应选在靠近现在或将来应用回用水的地方，将双配水系统的配水距离 减至最小。废水收集系统和水分配系统的经济寿命很长，一般是100年或更长，因此许多年来原有的收集系统的布置和处理设施的位置在几十年内影响着水的回用。另一方面，每隔20年，处理设施需要进行革新。不但如此，为了提高处理水平，水厂也需要革新。因此，对回用水的计划影响最大的不是现有的处理方法，而是回用水厂的整体布置。现有的整体系统结构也能够被利用。城镇农业回用水系统要具备对污水和（或者）处理后水的收集和长距离运输的能力。农业回用低质的经处理的城镇污水，可将原来用于农业的淡水用于城镇生活使用。由于农业回用水系统所需的处理费用较低和（或）所产生的水资源价值弥补了输送设施的费用。非直接饮用回用水系统与此不同，既然回用水同原有的供水相混和，经过后续的处理设施的处理，是通过现有的饮用配水系统的分配可用于非直接饮用回用，那么输水系统和配水系统的费用将达到最小。但是，在非直接饮用回用水系统中，为了保护公众供水水源不受污染，就需要对回用水进行高度处理，这样处理费用将最高。 总的说来，回用水系统提高了现有的水资源水质和可利用的水量，因而增大了现有的水资源量。回用水系统由集水、处理和配水系统组成。由于集水和配水系统的使用期较长，所以选择合适的回用水系统时，集水和配水系统的布置比处理系统更重要。现在已有几个模式适合于特殊的应用。 指导性原则2：评估回用水经济效益需要系统方法通常情况下，人们希望在简单的基础上对回用水进行评估，即确定水回用的处理和配水费用后，同水的商业价格进行对比。如果回用水经过处理和分配的费用比现有的用水价格较低,那么水的回用是可行的和经济有效的。如果回用水处理和分配的费用比现有的水的商业价格高，那么水的回用是不经济的。然而，这样的经济估算忽略了回用水对现有供水系统的增大的作用。当然，必须把用于再生回用的投资与扩建供水系统所需增加的一般都超过平均水价或商业水价的费用进行比较，上述的这种简单的水再生回用经济计算方法将为回用水的应用确立机会。 图2简单的说明了一种应当被采用的估算回用水可行的方法。比如对社区现有的四个水源进行考虑，其中两个是区域井水供给，注明区域井水A和B；另两个是地表水源供给，注明地表水源A和B。每一种水源供水的费用包括从环境中取水的费用、贮水（原水或处理后的水的贮存）费用、处理费用和配水费用。取水步骤包括凿井（区域井水供给）和地表水的引入（地表水的供给）。贮水包括建造地表水的贮存池和处理后水的储存池。处理步骤包括对地下水要进行简单的消毒处理，或者建造地表水处理水厂。配水费用用于配水系统的建造、运行和维护方面。这四种水源的相对费用情况如图2所示。假定用水费用建立在费用平均的基础上，那么消费者的用水价格是这四种水源费用的平均价格，如图2所示。平均价格是相对费用的55%。如图2所示，回用水的价格是居民用水价格或用水率（即平均用水价格）的一小部分。原因是人们通常认为回用水不象饮用水那样有价值，对其使用需要某种动机。回用水的价格取决于其水质同饮用水的比较。然而，回用水的价格相当于饮用水的7080%也并不少见。但这种价格并不能反应出回用水的价值。总的说来，水的再生回用是增大供水系统的一种方法。当为了这个目的而使用回用水时，只要水再生回用的总费用少于自来水供水的总体费用（包括取水、贮存、处理和配水费用），采用回用水系统供水是可行的。所以，对于图2中的例子，供水总费用为100%时，回用水费用占40%。回用水除去增加供水外，还有一个潜在的作用是代替了现有的供水资源。在这种情形下，如果水回用费用比最昂贵的水源供水费用低，那么水的回用也就降低了成本，例如图2中地表水源B相对费用最大为75%，。因此，对回用水的使用进行评估时，仅仅考虑那些比用水价格少的情形，将要忽略回用水的真正经济效益。例如，假定使用回用水的费用同地表水源供水B费用相等，那么水的回用对社区来说是经济有效的。由于供水的增长，用水率有时不得不增长，或许达到相对费用的60%左右，此时回用水的费用占45%。最后，对水再生回用成本进行评估。通常情况下，合理的废水管理需要采用一些处理方式以保证废水的排入环境而不会使环境受到危害。这些成本同水的再生回用没有联系起来，自然没包括在水的再生回用的经济评估之中。而通常仅把废水的额外处理的费用，即超出了排入环境的要求的处理的费用，包括在回用水的经济分析之内。总的说来，水再生回用的经济评估需要包括以下几个方面：1 所有的供水费用进行评估，包括取水、贮水、处理和配水的费用。2 再生回用水费用同下一个最值得花费的扩建社区供水方案的总的供水费用相比 较。 3水的价格通常基于所有社区供水费用的平均价格，并不指最大的费用。4回用水的价格通常占用水价格的一小部分，有时没有提供足够的收益资助再生回用水系统。然而，即使回用水水价不为再生回用水系统提供资助，但是从供水系统整体背景来说水的再生回用也是有效益的。 4 通常水再生回用费用定为比排放环境所需的水处理的费用多出来费用。指导性原则3：采取可利用的方法以减轻水回用对公众健康和环境造成的风险人们对使用回用水的安全性很关心。废水中含有许多影响公众健康和环境的污染物质。去除废水中主要污染物是减轻其对公众健康和环境影响的主要措施，这样就需要对实施再生回用水计划所需的污水处理方法进行严格的规定。然而，必须认识到，几种方法对减轻回用水对公众健康和环境影响都是有效的，如表3所示。表3. 减轻回用水对公众健康和环境风险的方法- 水源控制（从服务区来的回用水少含或不含有工业废水）。- 使用双配水（或多级配水）系统。- 将回用水同潜在的暴露途径进行隔离。- 将低质水同高质水混和使用。- 处理。我们还要关注工业污水中有毒和其他污染物质潜在的危害，这些污染物有可能存在于原污水中，因此也就有可能存在于回用水中。去除这些污染物质是消除其威胁的一种方法。而另一种方法是控制水源，以减少污染物质进入回用水的机会。例如，作为回用水水源的服务区限定在主要是生活性污水区域，避免明显的工业排放物的影响。对那些已存在的工厂排放的废水，应该进行严格控制，使其排入要再生废水中的污染物质减到最少。这就需要成熟的处理技术来去除这些污染物质，处理结果能使回用水系统更加可靠和安全。将回用水和饮用水系统分开是消除对公众健康和环境威胁的另一种方法。在这种情形下，将回用水用于风险比较低的情况，例如用于工业生产过程用水、灌溉用水和卫生间冲洗用水。回用水配水系统的使用数量和范围，以及公众同回用水接触的隔离程度不仅决定这种回用系统的费用，而且还决定着对公众健康和环境的保护程度。然而，这种回用系统的费用和风险的减少程度同所选择的处理方式有关。还有一种消减风险的方法是将回用水与可能暴露的途径隔离开来。例如，应用回用水进行浇灌公共绿地时，使用滴灌系统灌溉比使用喷洒系统安全。同样，回用水用于浇灌直接食用的作物时，使用漫灌或滴灌灌溉比使用喷洒系统安全。原因是这种措施减少了回用水同作物中的粮食直接接触的机会。将低质水同高质水相混和，可以减少低质水源中的污染物质浓度，从而减少了低质水带来的危险。例如，如果回用水用于饮用目的时，在其进行分配之前可同高质的饮用水相混和。非直接饮用水回用方法一般是将回用水同原水源混和，混合后的水再进入水厂经过处理，然后通过配水系统供给用户。直接饮用水回用方式与此不同，回用水直接进入配水系统而没有进行混和。这样的回用水使用方式将导致一部分用户使用的是大量的回用水，而一部分使用的是少量的回用水，从而对健康形成不同的威胁。最后，利用成熟的和多重的处理技术可减少回用水对公众和环境的影响。但是由于处理技术不可能达到100%的去除和完全的可靠，可能会使一些污染物穿过处理系统出来，因此处理技术本身也存在着一定的风险。正因为如此，采用一种以上的去除相同污染物的处理技术去除污染物质，可以改善污染和处理过程的可靠性。上述这些消减回用水对公众健康和环境风险的方法便引出了多级屏障的概念。在回用水系统设计中，可以采用多种屏障方法来减少风险，也就是说，当一种屏障方式的有效性是暂时的话，那么就可以采用另一种屏障的方法保证回用系统的可靠性和效用。例如，我们可以选择适当的处理方法对水进行处理使其满足特别的用途，但是回用水系统收集的废水是来自于工厂很少的服务区，而使整个系统的可靠性得以提高。另外，如果由于某种原因