岩土工程勘察报告范例.doc

亿力未来城会所岩土工程勘察报告1、前言1.1工程概况我公司于2008年8月对亿力未来城会所进行了岩土工程勘察，于2008年9月提交了亿力未来城19#、2224#楼及会所岩土工程勘察报告（编号：KC-2008-229）。现江苏省亿力房地产有限责任公司根据设计部门要求，又委托我公司在会所处再布置2个80米深的钻孔，孔距50米左右。主要任务是查明会所处岩土层的类型、深度、分布、工程特性，提供地基的物理力学指标。1.2勘察依据勘察合同岩土工程勘察规范（GB50021-2001）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑抗震设计规范（GB50011-2001）建筑工程抗震设防分类标准(GB50223-2008)建筑工程地质钻探技术标准（JGJ87-92）土工试验方法标准（GB/T50123-1999）岩土工程勘察报告编制标准（CECS99:98）1.3勘察等级按岩土工程勘察规范（GB50021-2001），本工程的岩土工程勘察等级为乙级。1.4地基基础设计等级按建筑地基基础设计规范（GB50007-2002），本工程的地基基础设计等级为丙级。.5设防类别按建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008），本工程的抗震设防类别为丙类。1.6工作量外业工作于2008年9月2629日进行。本次勘察采用钻探取样与原位测试相结合的手段进行勘察。具体工作量情况见下表：主要工作量统计表 项 目单位数量备注钻探孔进尺取土样个2确定物理力学指标，了解地层的分布和变化，判别土的状态，对地基土进行液化判别米160件59含水率试验项59电烘法密度试验项59环刀法直接剪切试验项26快剪压缩试验项34快速法液、塑限试验项39联合测定法颗分项15筛分、比重计法 孔位见勘探点平面位置图。2、自然地理、地形地貌、设防烈度及区域地质简况2.1自然地理场地区位于里运河北侧，气候类型属湿润亚热带鲁淮气侯区，四季分明，春季冷暖多变，夏季炎热多雨，秋季凉爽湿润，冬季干旱少雨。年日照时数平均为2208.4小时，年平均气温14.6，最高气温40.8，最低气温-18.6，年平均霜期162天。年平均风速3.2-3.4m/s，多为偏南风和偏北风，最大风速为19.4m/s，瞬时最大风速为30m/s。多年平均降雨量为980mm，历年最大降雨量1684mm，历年最小降雨量460.6mm，年内降雨量分配不均，69月份占全年降雨量的70%，易涝易旱。年平均蒸发量1500mm，梅雨期20天，梅雨量平均200mm。2.2地形地貌拟建处原有建筑物均已拆除，地势较平坦。按江苏省地图集，拟建场地地貌属黄泛冲积平原。2.3设防烈度按建筑抗震设计规范（GB50011-2001），拟建区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g。设计地震分组为第一组。2.4区域地质简况场地区在大地构造上位于扬子准地台苏北坳陷区，长期以来处于沉降地位，全区无基岩出露，均为第四纪巨厚的中新生代地层覆盖。 对本区最有影响的主要构造线为NE走向的两条大断裂：郯庐断裂和淮阴-响水断裂。郯庐断裂为中新生代以来活动的深大断裂，该断裂北起山东郯城，经宿迁、泗洪至安徽庐江，长约450公里，宽约40公里，但由于其距工程场地相对较远，该断裂对本区的地震影响烈度一般不会超过7度。淮阴-响水断裂从市区西北部穿过。淮阴-响水断裂主要活动于几十百万年以前，晚近期没有明显的活动迹象，非全新世活动断裂。综合分析认为，场地稳定性较好。3.1钻探 .钻探设备 钻探配备GXY-1型钻机及配套泥浆泵等。 .取样一般性粘土采用普通取土器，软土、粉土采用薄壁取土器，砂土采用标准贯入器。每隔1.0 2.0米取样（或原位测试）一件（次），当土层稳定后取土间距适当放大。采样后立即标注、密封。3.2原位测试本次勘察采用的原位测试方法为标准贯入试验。标准贯入试验采用63.5kg自由落锤，落距76cm，钻杆采用42mm标准触探杆。3.3现场编录钻探野外记录由工程技术人员负责跟踪记录，准确记录钻进情况，并对土层土样进行描述。3.4土工试验本次勘察土工试验项目主要有：天然含水率、天然湿密度、颗粒分析、界限含水率、固结、剪切等。各土样的物理力学指标通过室内外土工试验或工程经验确定。其中，密度试验以环刀法为主；含水率试验采用烘干法；土粒比重采用经验值；颗粒分析试验采用筛分法与密度计法；流塑限试验采用联合测定法，液限、塑限分别为76g锥入土深度为10mm和2mm所对应的含水率；剪切试验采用直接快剪；固结试验为标准固结试验。各土样的物理力学指标见土工试验成果总表。物理力学指标确定后，对各类试验及计算指标进行了分层统计。统计前先舍弃部份不合理数据，然后得出各层土的平均值、变异系数、修正系数及标准值。从统计结果看，本报告分层比较合理，试验指标基本反映了地基土的实际性状。各土层的物理力学指标见地基土物理力学数理统计表。4、工程地质条件4.1土层分布钻探资料表明，拟建处土层分布相对比较简单。根据土层岩性、成因、时代、分布、埋藏条件，结合物理力学指标及静力触探指标，将自然地面以下80米深度内土层分为10个工程地质层，详见以下描述：1层：素填土（表层多为杂填土，以建筑、生活垃圾为主）（）。多以黄色、暗黄色粉土和粉质粘土为主。局部含植物根茎及腐植物。层厚0.71.5米。2层：粉土，夹粉质粘土（）。黄色、暗黄色或灰色，局部为灰黑色。粉土稍密中密状，摇震反应迅速，无光泽，干强度及韧性低；粉质粘土软塑状，无摇震反应，稍有光泽，干强度及韧性中等。局部含植物根茎及腐植物。层厚3.34.9米。3层：粉质粘土，夹粉土（）。黄色、灰色。粉质粘土呈软塑可塑状，无摇震反应，稍有光泽，干强度及韧性中等；粉土呈中密状，摇震反应迅速，无光泽，干强度及韧性低。层厚3.84.6米。4层：粘土（）。黄灰色、暗黄色。可塑状。无摇震反应，有光泽，干强度及韧性高。层厚1.21.3米。5层：粘土（）。根据强度分为两个亚层。5-1层：粘土。灰色、灰绿色。软塑状。无摇震反应，稍有光泽，干强度及韧性高。含腐植物，味臭。层厚7.711.5米。5-2层：粘土。暗灰色。可塑状。无摇震反应，稍有光泽，干强度及韧性高。层厚1.43.8米。6层：粘土，层底含砂（）。黄色，层顶多为黄灰色或灰黄色。硬塑状。无摇震反应，有光泽，干强度及韧性高。含铁锰结核，夹礓结石（层顶及层底含量较高）。层厚19.220.8米。7层：中砂，粘性大，局部为粗砂或粉、细砂（）。黄色、灰白色。密实状。成分以石英和长石为主。层理不明显，级配尚好。层厚8.88.9米。8层：含中、细砂粉质粘土或含粉质粘土中、细砂（层顶及层底以含中、细砂粉质粘土或粉质粘土为主，中部以含粉质粘土中、细砂为主，剖面图上均表示为含中砂粉质粘土（）。黄色、灰白色、青灰色。粘性土硬塑状。无摇震反应，稍有光泽，干强度及韧性中等。砂性土密实状。层厚12.812.9米。9层：细砂，局部粘性大（）。黄色、灰白色。密实状。成分以石英和长石为主。层理不明显，级配稍差。层厚13.914.1米。10层：粉质粘土（）。暗黄色、黄色。硬塑坚硬状。无摇震反应，稍有光泽，干强度及韧性中等。最大孔深80米未穿透该层。 以上各层土的详细分层界限请见工程地质剖面图1-1。4.2地下水4.2.1地下水水位及类型 勘探期间，拟建处地下水位一般位于标高9.7米左右（潜水位），初见水位为9.9米左右。地下水位不同季节有升降变化，一般雨季上升，旱季下降，根据地区经验，历史最高地下水位10.0米；最低地下水位8.5米。变化幅度约1.5米，近期内年最高水位接近历史最高水位，为10.0米。场地浅层地下水主要为第四系孔隙潜水，主要赋存于1层素填土、2层粉土及3层粉质粘土（夹粉土）中。浅层地下水主要受地表径流、大气降水的补给，以地面蒸发和侧向径流为主要排泄途径。深层地下水以承压水为主， 7层中砂及9层细砂为承压水含水层，承压水水位一般不超过潜水位。4.2.2地下水水质分析及腐蚀性评价鉴于我公司于2008年8月在对亿力未来城19#、2224#楼及会所的勘察过程中，曾取地下水样进行过水质分析，而场地及其附近又无明显的对地下水的污染源，所以本次勘察未进行地下水水质分析。根据亿力未来城19#、2224#楼及会所岩土工程勘察报告（编号：KC-2008-229）中的水质分析资料，综合分析评价：亿力未来城会所工程场地地下水对混凝土结构及混凝土结构中的钢筋无腐蚀性，对钢结构有弱腐蚀性。鉴于拟建场地地下水位较高，本次勘察未取土样进行腐蚀性试验，根据地区及工程经验，1层填土及2层粉土（地下水位以上）对混凝土结构、混凝土结构中的钢筋及钢结构均无腐蚀性。场地及其附近无明显的对地下水的污染源。4.3覆盖层厚度本次勘察最大孔深为80米，未能揭示剪切波速大于500m/s的坚硬土层或岩石，表明场地的覆盖层厚度大于80m。4.4 剪切波速鉴于我公司于2008年8月在对亿力未来城19#、2224#楼及会所的勘察过程中，曾进行过土层剪切波速测试，而本次勘察所揭示的场地土层分布及其性状与波速测试孔处又无明显差异。本工程20米范围内土层等效剪切波速可采用亿力未来城19#、2224#楼及会所的测试结果(143.3-155.2m/s）。5、工程地质条件评价5.1场地和地基的地震效应5.1.1液化判别根据建筑抗震设计规范GB50011-2001第4.3.2条，地面以下20米范围内的2层饱和粉土需进行液化判别。1、初判： （1）2层粉土因其地质年代为第四纪全新世（），按建筑抗震设计规范GB50011-2001第4.3.3条第一款，有液化可能。（2）根据颗粒分析资料，2层粉土粘粒含量不全大于（或等于）10，按建筑抗震设计规范GB50011-2001第4.3.3条第二款，有液化可能。2层粉土：液化土特征深度d0=6米，基础埋置深度db=2.0米，地下水深度dw取0.6米，上覆盖非液化土层厚度du=1.1米。经计算：du=1.1米d0+db-2=6+2-2=6米dw=0.6米d0+db-3=6+2-3=5米du+dw=1.1+0.6=1.7米1.5d0+2db-4.5=9+4-4.5=8.5米需考虑液化影响。2、复判：根据初判结果，2层粉土存在液化可能。根据建筑抗震设计规范（GB50011-2001）第4.3.4条及第4.3.5条，对G01及G02号钻孔的2层粉土进行液化计算，结果为：当判别深度分别为15米和20米时，2层饱和粉土均为液化土层，各勘探点的液化指数见下表：孔号判别深度液化指数G0115米2.3520米2.35G0215米3.8820米3.88注：具体计算见液化计算成果表根据各勘探点液化指数，按建筑抗震设计规范表4.3.5，地基的液化等级属轻微液化。5.1.2建筑场地类别的划分根据场地等效剪切波速（143.3m/s -155.2m/s）及覆盖层厚度（大于50米），按照建筑抗震设计规范（GB50011-2001）4.1.6条及表4.1.6划分建筑场地类别的方法，确定该建筑场地类别为类。5.1.3特征周期的确定根据场地类别和设计地震分组（第一组），按建筑抗震设计规范表5.1.4-2，特征周期为0.45s。5.1.4建筑抗震地段的划分根据场地的地质、地形、地貌，按建筑抗震设计规范（GB50011-2001），拟建场地位于对建筑抗震不利地段。5.2地基土评价综合分析本次勘察所得到的资料，对拟建处各层土评价如下：（1）1层素填土，成分复杂，均匀性差。（2）2层粉土稍密中密状，中低压缩性，强度相对较低，均匀性较差，为液化土层。（3）3层粉质粘土软塑可塑状，中压缩性，强度相对较低，均匀性较差。（4）4层粘土可塑状，中压缩性，均匀性尚好。（5）5-1层粘土软塑状，高压缩性，均匀性尚好。（6）5-2层粘土可塑状，中压缩性，均匀性稍差。（7）6层粘土硬塑状，中低压缩性，均匀性稍好。（8）7层中砂密实状，低压缩性，均匀性尚好。（9）8层含中砂粉质粘土硬塑状，中低压缩性，均匀性较差。（10）9层细砂密实状，低压缩性，均匀性较好。（11）10层粉质粘土硬塑坚硬状，低压缩性，均匀性较好。5.3不良地质作用及特殊性岩土5.3.1不良地质作用拟建区抗震设防烈度为7度，场地内的2层粉土为液化土层，属不良地质。场地区内无其它影响场地和地基稳定性的不良地质作用。5.3.2特殊性岩土场地内1层填土属特殊性岩土。5.4地基承载力的确定根据各层土的物理力学性质指标，结合标准贯入击数及地区经验，确定了除1层填土外各工程地质层的承载力特征值，见地基勘探试验成果采用表。6、结论 （1）根据建筑抗震设计规范（GB50011-2001），建筑场地位于对建筑抗震不利地段，类别为类，特征周期值为0.45s。 （2）拟建处2层粉土为液化土层，当判别深度分别为15米和20米时，各勘探点的液化指数均为ILE =2.353.88，地基的液化等级均为轻微液化。 （3）地基内除2粉土在地震力作用下可能会发生液化外，无其他可能诱发地质灾害的不良地质作用，地基稳定性尚好。 （4）拟建场地位于对建筑抗震不利地段，根据区域地质稳定性，场地稳定性及地基液化等级等综合评价，仍然适宜建筑。 （5）拟建场地地下水对混凝土结构及混凝土结构中的钢筋无腐蚀性，对钢结构有弱腐蚀性。1层填土及2层