汽轮机变工况特性.ppt

第3章汽轮机非设计工况的运行特性 任务研究汽轮机在偏离设计 off design 工况下各级流量与热力参数的相对变化关系 以及由此产生的反动度 内功率 效率和轴向推力等的改变 分析和估算这些变化对机组安全 经济运行产生的影响 研究方法在选定参考工况 如额定设计工况或最大工况 下 以喷嘴非设计工况的运行特性和小参数变化简化分析为基础 将汽轮机通流部分划分为调节级 中间级组和末级组三部分 分析 估算流量与热力参数相对于参考工况的相对变化 喷嘴非设计工况的运行特性初参数不变时的流量特性由压比求得彭台门系数 参考工况的流量 工况改变时 初 终参数都改变时的流量特性不同初参数时的最大流量关系 第三章汽轮机非设计工况的运行特性 一般地 滞止参数的焓值与非滞止参数的焓相差不大 因此 在非设计工况流量估算时 可略去滞止参数的影响 即 低温区可略去温度的影响 即一般地 流量网 流量锥描述了初 终参数改变时 相对于最大工况的流量相对变化 即由工况改变时的初参数求得临界流量相对于最大工况最大流量的相对变化 由终参数相对于最大工况的压比求得新工况下流量相对于最大工况最大流量的相对值 第三章汽轮机非设计工况的运行特性 3 1级与级组非设计工况下的特性 3 1 1级内流量与级前压力 温度的关系临界工况喷嘴或动叶在临界工况下 通过的流量仅与进口初参数有关 喷嘴临界动叶临界通过喷嘴的流量及流量平衡略去温度影响 得方程解为 这样 有 3 1级与级组非设计工况下的特性 亚临界工况喷嘴和动叶的设计工况与非设计工况均为亚临界 由假想流量建立起通过喷嘴的流量与级前后蒸汽参数的关系 假想流量实际流量设计工况与非设计工况的流量比 3 1级与级组非设计工况下的特性 假设比容变化较小 反动度基本不变 简化得亚临界与临界的混合工况对工况变化前亚临界 变化后为临界 或相反的混合工况 流量相对变化估算时 应分步进行 3 1 2级组非设计工况的流量特性结构与工况划分原则级组由流量相等集依次串联排列的若干级组成级组临界工况级组内只要有一列叶栅 喷嘴或动叶 达到临界时 则该级组为临界工况级组亚临界工况级组内的汽流速度均小于当地音速 stodola试验早在上世纪20年代初 stodola在转速为4000rpm 8 3 1级与级组非设计工况下的特性 级反动式机组上对非设计工况的流量与压力关系进行试验研究 通过改变初压和背压研究流量 功率的对应关系 其主要结论是 通流面积不变 高真空运行时 机组的流量近似正比于初压 电功率近似正比于初压 高真空运行时 中间级的级前压力比例于初压 高背压且初压不变时 流量与背压呈椭圆关系 反之 保持高背压 则流量与初压按双曲线关系变化 stodola试验结果的数学描述和Flugel公式高真空时 级组的流量比例于初压 即 基于前面分析 考虑温度变化的影响 则 3 1级与级组非设计工况下的特性 级组临界工况对级组中第一个达到临界的级 由单级流量特性知 流量的相对变化正比于级前的压力相对变化 即该级的前一级为亚临界 流量相对变化为求解得依次类推 得级组临界时工况中流量的相对变化关系级组亚临界工况级组亚临界时 由单级亚临界计算公式作递推计算 在各级初温相对变化相等假设下 得 3 1级与级组非设计工况下的特性 上世纪30年代初 Flugel在无穷级 亚临界 各级效率相同且不变 反动度为常数等假设下 理论上对上式作了证明 故称此上式为stodola Flugel公式 简称Flugel公式 由上式知 初压不变时 流量与背压为椭圆关系 背压不变时 流量与初压为双曲关系 Flugel公式的应用使用条件亚临界通流面积不变级组中各级流量相等蒸汽充满流道级组处于临界工况时 背压可略去不计 即流量比例于初压 3 1级与级组非设计工况下的特性 当背压很小时 略去背压的影响 由流量锥来分析 Flugel公式的推广应用有抽汽回热级组大量试验表明 Stodola实验的结论对抽汽回热 中间再热机组同样成立 即在所研究级组中含有抽汽级时 只要是非调整抽汽 抽汽量通常比例于主流流量 此时流量公式仍能使用 设对这2个级组建立Flugel计算式求解得即有 3 1级与级组非设计工况下的特性 通流部分面积按比例变化在通流部分面积按比例变化时 将流量公式折算为单位面积流量进行计算 例如 机组长期运行后通流部分产生均匀性结垢 通流面积减小 导致第一级前的蒸汽压力升高 如果蒸汽流量不变 结垢前后第一级前的蒸汽压力分别为 试求通流部分面积的变化率 设结垢前 后通流面积分别为 则工况改变前后的单位面积流量与初压的关系为 由此求得例 某汽轮机设计工况下蒸汽流量为132 6t h 调节级汽室压力为1 67MPa 当机组流量降为90t h时 试问此工况下调节级汽室的压力为多少 又压力级结垢后使通流面积减少5 则在90t h工况下 3 1级与级组非设计工况下的特性 调节级汽室压力是多少 解 排汽压力远小于调节级汽室压力 故用工况变化前 后的流量比等于压力比的计算公式 并略去温度变化的影响 有通流部分结垢后面积减少5 则级数增 减情况下流量和压力关系在工程实际应用中 因某种需要拆除某此级 此种情况下分析拆除前后一些级的压力 流量关系和分析一些级的强度等 针对这些综合应用问题 分析的原则是合理划分级组 从结构没有改变的级组 3 1级与级组非设计工况下的特性 开始分析 例如 某凝汽式汽轮机共有10级 第6级因故障被迫拆除 试问拆除第6级后若流量仍为设计值 则调节级汽室的压力变化多少 哪个级所受影响最大 解 将通流部分划分为3个级组 第I级组是调节级到第5级 第II级为第6级 第III级组为第7 10级 这样 第I III级组在第6级拆除前 后的结构没变 在第6级拆除后 第III级组前的压力没有变化 因为通过的流量和 3 1级与级组非设计工况下的特性 级组后压力没变 第I级的级后压力发生了变化 第6级拆除前 第I级组后压力为0 282MPa 第6级拆除后第I级组后的压力即为第III级组前的压力 即0 179MPa 由此得调节级后压力的变化显然 在拆除第6级后 对调节级汽室的影响较小 受影响最大者为第5级 因为即第5级的压差由0 144MPa上升到0 18559MPa 约增大28 9 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 改变汽轮机的运行功率 可采取的措施是改变蒸汽在叶栅通流部分的焓降和改变进汽量 这种改变进汽量和焓降的方式称为汽轮机的配汽 汽轮机的配汽主要有节流配汽 喷嘴配汽和旁通配汽三种方式 3 2 1节流配汽利用调节汽门的节流 等焓过程特点 由一个或多个调节汽门同时开启来改变汽轮机的进汽量和焓降 采用节流配汽的汽轮机 不设专门的调节级 调节汽门后的压力即为汽轮机的进口压力 在部分负荷运行时 阀后压力决定于流量比 进汽温度基本保持不变 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 在汽轮机背压保持不变时 节流后通流部分的有效焓降减小 相对内效率下降 为节流效率 为叶栅通流部分相对内效率 一般地 相对内效率基本不变 所以 节流配汽在部分负荷下相对内效率下降的主要原因是调节汽门的节流损失 并且随负荷下降而损失增大 3 2 2喷嘴配汽将汽轮机高压缸的第一级设为调节级 并将该级的喷嘴分成4组或更多组 每一喷嘴组由1个独立的调节汽门供汽 通常认为调节级后的压力相等 为减小喷嘴配汽调节级的漏汽量 调节级采用低反动度 约0 05 的冲动式 根据机组负荷和运行方式不同 各调门可顺序开启或同时开启 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 顺序开启时 可使调门的节流损失减小 同时开启时 退化为节流调节 喷嘴配汽时机组的运行特性 着重研究部分负荷工况下通过调节 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 级各喷嘴组的流量 调节级后状态点和调节级各喷嘴组前的进汽状态点 通常假设 调节级的反动度为零 级后压力比例于流量 各调节汽门顺序开启时没有重迭度 喷嘴配汽的重要特点是通过多个调节汽门的顺序开启 减小部分负荷下调节汽门的节流损失 调节级后的状态点模型 调节级作为孤立级 非调各级为1个级组 略去调节级后温度变化的影响 且认为背压远低于调节级后压力 由流量比例于压力关系得 调节级后压力与流量呈线性关系 调节级后状态点的焓值决定于对应各喷嘴组动叶出口焓 按总能量不变原则 混合焓取质量流量加权平均 同样地 调节级的效率也为喷嘴组质量流量加权平均 很明显 在机组部分负荷下 仅有1个调节汽门部分开启产生节流损失 故调节级的效率较高 此外 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 部分负荷下调节级的熵增小于节流调节 故循环效率影响较小 因此 喷嘴调节部分负荷下的效率要高于节流调节 喷嘴配汽的调节级压力 流量关系喷嘴配汽的调节级压力 流量关系是指调节级后及喷嘴组前的压力与调节级流量的对应关系 在略去调节级后温度变化影响时 调节级后压力与流量成线性正比关系 图中0 8线 0 8线作线 当喷嘴组前的压力高于对应流量下的时 该喷嘴组处于临界流动 反之为亚临界流动 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 第I调门顺序开启时 将第I喷嘴组与非调各级构成一个级组 在此过程中该级组中通流面积保持不变 可直接利用Flugel公式 因背压很低 则机组流量直接比例于第I喷嘴组前的压力 也即在第I调门顺序开启过程中 第I喷嘴组前的压力高于 处于临界工况 第II调门顺序开启时 因调节级后已有一定压力 在刚开启时第II调门的节流作用使第II喷嘴组前的压力低于 第II喷嘴组处于亚临界工况 通过该喷嘴组的流量与喷嘴组前的压力成椭圆曲线关系 随着第II调门开度的进一步增大 节流作用减弱 第II喷嘴组前的压力逼近并超过 第II喷嘴组由亚临界工况转为临界工况 通过第II喷嘴组的流量与该喷嘴组前的压力由椭圆关系转为线性关系 第III调门的顺序开启过程与第II调门类似 所不同的是因调节级后压力升高 第III喷嘴组由亚临界工况与临界工况的转折点推后 第IV调门主要用于加强负荷 低初参数及高背压工况 第IV调门 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 顺序开启时 因调节级后压力已经很高 故第IV喷嘴组在调门顺序开启中基本上处于亚临界工况 喷嘴调节各调节汽门顺序开启过程中 通过先开调门喷嘴组的流量将随调节级后压力上升而发生变化 当喷嘴组的压力高于时 该喷嘴组为临界工况 通过的蒸汽量不随调节级压力升高而变化 而当调节级后压力进一步升高时 增大 在高于全开调门喷嘴组前的压力时 该喷嘴组由临界工况转为亚临界工况 通过的流量将随调节级后压力升高而减小 喷嘴调节运行特性分析时着重分析 估算机组不同负荷或流量下调节级各喷嘴组的流量分配及各喷嘴组前的压力 紧紧抓住调节级后压力比例于流量 全开调门对应喷嘴组前的压力等于初参数 反动度为零的假设这三个关键点 以调节级后压力计算为切入点 以判定各喷嘴组临界与亚临界工况以及全开调门喷嘴组最大流量为 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 中介 以单级或单喷嘴非设计工况压力 流量特性计算为基本算法 求得全开及部分开启调门的流量分配和部分开启喷嘴组前的压力 例 某初参数为的凝汽式汽轮机 设有4个调节级喷嘴组 各喷嘴组的喷嘴数依次为8 6 4 4 设计工况下4个调节汽门完全开启 额定流量为 此时调节级后压力为10 0MPa 假定调门开启无重迭度 调节级反动度为零 且全开调门的级相对内效率为0 7 调门部分开启的级相对内效率为0 65 调门全开时对应喷嘴组前的压力为15 88MPa 试求机组流量为225t h时各调门的流量分配 部分开启调门前的压力 调节级的状态点 解 计算非设计工况调节级后压力 判定设计与非设计工况全开调门喷嘴组的工作状态 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 设计与非设计工况下调节级的压比分别为显然 设计工况下全开调门的喷嘴组处于亚临界 而非设计工况下全开调门喷嘴组处于临界工况 由设计工况的压比0 63 求得对应的流量比系数 由设计工况的实际流量求得对应初参数的临界流量 对应单个喷嘴的最大 临界 流量为305 5 22 13 8864t h 计算非设计工况的流量分配因各调节汽门顺序无重迭开启 且非设计工况下全开调门喷嘴组处于临界工况 则第I调门喷嘴组的临界流量111 091t h 小于225t h 表明第I调门全开 第II调门喷嘴组的临界流量83 318t h 第I II喷嘴组合计临界流量为194 409t h 仍小于225t h 表明第II调门全开 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 如果第III调门也全开 对应喷嘴组的临界流量55 5456t h 与第I II喷嘴组临界流量合计后大于225t h 说明此工况下第III调门应部分开启 通过该喷嘴组的流量为30 591t h 即该汽轮机在225t h工况下的流量分配是 第IV调门关闭 第I II调门全开 第III调门部分开启 各调门的流量分别是119 091 83 318 30 591 0t h 计算第III喷嘴组前的压力由 计算调节级出口状态点分别由全开及部分开启调门喷嘴组前 后的压力和初温 求得对应的理想焓降232KJ kg和105KJ kg 由相对内效率分别求得实际焓降162 4KJ kg和68 25KJ kg 在h s图上求得实际状态点分别为3271 6 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 和3365 8KJ kg按质量流量加权平均求得非设计工况下调节级出口状态点的焓为3284 4KJ kg 喷嘴配汽实际压力 流量关系调节级后温度变化的影响部分负荷时调节级膨胀加大 调节级后温度降低 蒸汽比容相对不计温度减小 在相同调节级压力下流量增大 主汽门节流压损随机组流量增大而增大机组流量增大后 主汽门的节流压降增大 使各调节汽门前的压力在机组负荷增大时下降 调节汽门开启有一定重迭度通过调门的蒸汽流量与调门开度之间呈非线性关系 特别在调门接近全开时 为保证汽轮机控制系统有良好的调节品质 力求使调门升程与流量成线性关系 为弥补先 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 调门接近全开时的非线性 后续调门提前开启 这样 调门开启有一定重迭度 调节级有一定反动度在机组负荷下降时 全开调门喷嘴组的理想焓降增大 反动度下降 反之则增大 表明随机组负荷下降 调节级反动度减小 使喷嘴后压力更接近于调节级动叶后压力 喷嘴配汽的主要特征喷嘴配汽在部分负荷下 仅有一个调门起着节流降压作用 尽管存在部分进汽损失 但效率仍高于节流配汽 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 但在部分负荷下 调节级后压力降低 全开调门对应喷嘴组的焓降增大 使调节级后温度下降较大 转子 叶轮等部件上有可能产生较大的热应力 不利于机组的运行安全 必须限制机组负荷的变化速率 3 2 3旁通配汽旁通配汽主要用于船舶和工业汽轮机 通过设置内部或外部旁通阀增大汽轮机的流量 增大汽轮机的功率输出或增大汽轮机的抽汽供热量 非设计工况的分析原则 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 是以旁通阀后的级组为计算起点 对调整抽汽供热汽轮机的非设计工况运行特性 也采用同样的分析思路 例 某背压式供热汽轮机 采用喷嘴 内旁通配汽 调节级设有5个喷嘴组 前4个调门用于正常工况 对应4个喷嘴组的喷嘴数为36只 第V调门用于加强工况 喷嘴组的喷嘴数为11只 在调节级后与第5级前设置一内旁通阀 加强工况时开启 汽轮机的初参数为 前4个调门全开时最大流量为155t h 调节级和第4级后的压力分别为 第4级后的温度为 供热压力为 试问当汽轮机进汽量为206t h时流经旁通阀的蒸汽流量 解 如果略去温度变化的影响 分析中将调节级后2 3 4级作为一个级组 旁通阀后作为一个级组 则在206t h工况下 求出第5级前的压力 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 由级组流量 压力关系求得 计算调节级后压力因设计工况下调节级为亚临界工况 加强工况进汽量增多后必然也为亚临界工况 由单级亚临界工况流量 压力关系计算调节级后的压力 因设计工况与加强工况调节级喷嘴数不同 应折算到单个喷嘴流量进行计算得 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 计算通过2 3 4级组的蒸汽流量由求得的加强工况下调节级后和第5级前压力 利用亚临界工况级组流量 压力关系求得加强工况下通过2 3 4级组的蒸汽流量为82t h 计算加强工况下通过旁通阀的流量旁通阀的流量 206 82 124t h 3 2 4滑压配汽调节汽门全开或保持某个开度不变 在机组负荷改变时 主蒸汽温度维持不变 主蒸汽压力跟随外界负荷变化要求而改变 滑压运行时 汽轮机的通流面积保持不变 故在非设计工况运行特性分析时 可将汽轮机整个通流部分作为一个级组 滑压运行时 部分负荷下进汽压力下降 并且排汽湿度降低 对 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 高压缸 部分负荷时容积流量加大 级相对内效率较喷嘴配汽有所提高 低压级湿度降低 湿汽损失减小 低压级的相对内效率有所提高 滑压运行时进汽参数降低 机组的有效焓降减小 循环热效率下降 滑压运行的优点是进汽的热状态较稳定 但机组快速响应外界负荷要求 一次调频 的能力较差 当机组采用变速给水泵时 机组负荷下降 主蒸汽压力时 给水压力降低 给水泵转速减小 从而使给水泵的驱动功率下降 可弥补部分负荷时循环效率减小产生的损失 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 3 2 5喷嘴 节流 滑压配汽的运行特性汽轮机配汽特性的比较着重讨论热经济性 安全性和响应外界负荷变化要求的能力 经济性机组部分负荷下 喷嘴配汽的调节级温度变化较大 对非调各级的相对内效率有一定影响 较节流 滑压配汽稍差 但喷嘴配由于至多有一个调门产生节流 尽管调节级效率随机组负荷下降而减小 但整机的理想焓降不变 绝对内效率较高 滑压配汽与节流配汽的主要差别在于汽轮机叶栅通道的进口温度不同 滑压配汽的进口温度高于节流配汽 故滑压配汽的叶栅通道理想焓降大于节流配汽 即三者中节流配汽的经济性最差 安全性安全性主要讨论不同配汽方式下汽轮机内部进汽温度变化的大小 因为过大的温度变化有可能产生超越材料承受能力的热应力 缩短机组的使用寿命 很明显 喷嘴配汽在机组部分下调节 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 级后温度变化较大 而节流 滑压配汽的进汽温度基本不变 尤其是滑压配汽 所以 喷嘴配汽适应外界负荷变化能力 换言之 负荷变化工况的安全性 逊于节流 滑压配汽 另外 节流 滑压配汽在机组低负荷时 低压级的温度较小 有利于机组安全 此外 喷嘴配汽在机组低负荷时 喷嘴的焓降很大 这样动叶所受汽流加大 如果调节汽门顺序开启 则在第I调门全开 第II即将开启时 调节级的焓降最大 亦即动叶所受的汽流力达到最大 负荷响应能力喷嘴 节流配汽是通过改变调门开度来改变汽轮机的进汽量和焓降实现机组功率控制的 由于调节汽门的动作速度很快 只要锅炉能提供足够的蒸汽 就能快速响应外界负荷增加的要求 滑压配汽是由锅炉改变燃料量和给水量达到控制主蒸汽压力的 从增加燃料量到主蒸汽压力改变滞后的时间很长 机组不能快速响应外界变化要求 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 小结由上分析可知 节流配汽尽管负荷适应性和响应能力较强 但经济性较差 故一般不采用 滑压配汽的负荷适应性较好 经济在采用变速给水泵后 接近于喷嘴配汽 有与喷嘴配汽竞争的实力 不同配汽方式的运行特性比较3 2 6混合配汽喷嘴配汽部分负荷时调节级后温度较低 动叶所受汽流力很大 为改善喷嘴配汽低负荷运行特性 通过第I II调门同步开启 即相当于低负荷处采用节流配汽 3 2功率调节的配汽方式及其运行特性 滑压配汽在采用汽动给水泵后 经济性大致与喷嘴配汽相当 而负荷适应性的优势 使之成为中间负荷配汽的优选方案 喷嘴配汽经济性方面独特优势 在机组满负荷附近喷嘴配汽是唯一的选择 对采用汽动给水泵的大型汽轮机 通常采用喷嘴 滑压 节流混合配汽方式 例如 浙江北仑发电厂 2机 法国ALSTHOM600MW 的运行方式是 0 50 时 1 2 3阀同步参与调节 定压节流 50 94 1 2 3阀全开滑压运行 94 100 时 4阀开启并参与调节 定压喷嘴调节 3 3非设计工况下焓降 反动度 轴向力的变化 3 3 1非设计工况下的焓降变化非设计工况下级的焓降变化分析 着重考察级压比的变化 因为焓降正比于压降 分析时灵活划分级组 充分利用非设计工况下级组流量比例于初压的特殊关系 在临界或低背压情况下 级组流量相对变化等于初压的相对改变 对级组所有满足流量比例于初压的级 由于级的压比没变 故焓降亦不变 在亚临界或高背压时 如凝汽式汽轮机的末级或末数级 流量与压力为双曲关系 流量的减少将使焓降变小 焓降改变的幅度取决于流量的改变量 级组前压力较级组后压力越大 焓降变小则越少 反之亦然 即前几级的焓降降低较缓 后几级则降低较大 由前分析可知 在机组负荷降低时 调节级的焓降增大 中间级基本不变 末级或末数级焓降减小 3 3非设计工况下焓降 反动度 轴向力的变化 3 3 2非设计工况下反动度的变化非设计工况下反动度的变化决定于级的焓降变化和反动度的本底值 在级焓降变化时 动叶汽流相对进口角发生变化 从而破坏了喷嘴 动叶的流量平衡 导致级反动度的变化 使之建立与新工况对应的新的流量平衡 分析以流量平衡为基础 工况变化前后的流量关系 在小变化假设下 以认为喷嘴 动叶出口处比容同比例变化 即 由此得 在级焓降减小时 则 由速度 得 动叶汽流相对速度是动叶焓降与进口相对速度有效分量的共同贡献 3 3非设计工况下焓降 反动度 轴向力的变化 如果反动度不变 就有 与流量平衡关系矛盾 即焓降变化时反动度必然改变 因为单调增函数 在级焓降减小时只有增大反动度 方可使上述关系与流量平衡关系一致 反之亦然 由于的增量随 的增大而增大 这样 级焓降变化幅度相同时 反动度本底值较小的级反动度变化较大才能满足流量平衡关系 而反动度本底值较大的级反动度变化较小即可满足流量平衡关系 即在非设计工况下 反动度较小的级反动度变化较明显 反动度较大的级反动度变化较小 由前非设计工况下的焓降分析已知 在机组负荷下降时 调节级的焓降增大 则反动度下降 中间级焓降基本不变 则反动度亦基本不变 末级或末数级 焓降减小 则反动度增大 但因反动度的本底值较大 反动度的变化不很明显 3 3非设计工况下焓降 反动度 轴向力的变化 反动度在非设计工况下的变化 可由面积比 喷嘴出口汽流角 速度系数 级假想速比等得到的平衡方程求得 对典型的冲动式汽轮机 理论分析的近似表达式为此式表明 在范围内 反动度的改变量是的单调增函数 即在可行的变化范围内为单调增 对于反动式汽轮机 动叶的进口角接近于90 此时无论级的焓降增加还是减小 均会使反动度增大 但改变量很小 通常可以认为不变 3 3 3非设计工况下轴向力的变化转子上的轴向推力是由动叶上的汽流力 压差力和叶轮及转子凸肩两侧的压差力组成 汽流力正比于流量 压差力决定于级前 后的压和压力反动度 故轴向推力是蒸汽流量 反动度 压力反动度 3 3非设计工况下焓降 反动度 轴向力的变化 级前后压差的函数 即 可以利用Flugel公式