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湖南农业大学课程论文学 院：工学院 班 级：土木工程二班姓 名: 文 干 学 号：200940664205课程论文题目：多层和高层框架结构设计课程名称：混凝土结构设计评阅成绩：成绩评定教师签名：日期： 年 月 日三、框架计算简图及梁柱线刚度1.确定框架计算简图（kJ-2）框架的计算单元如图1所示，取轴上的一榀框架计算。家丁框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定位-1.10m，二层楼面标高为4.20m，故底层柱高为5.30m,。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），均为4.20m。由此可绘出框架的计算简图，如图3所示。2.框架梁柱的线刚度计算对于中框架梁去I=2I0左边跨梁：i左边梁=EI/l=2.8107kN/m221/120.3m(0.6m)3/6.3m=4.81104kNm中跨梁：i中跨梁=EI/l=2.8107kN/m221/120.3m(0.6m)3/6m=5.05104kNm有变跨梁：i右边梁=EI/l=2.8107kN/m221/120.3m(0.6m)3/2.7m=1.13105kNm左底层柱（AC轴）：i左底柱=EI/l=2.8107kN/m21/12(0.6m)4/5.3m=5.73104kNm右底层柱（D轴）：i右底柱=EI/l=2.8107kN/m21/12(0.4m)4/5.3m=1.13104kNm左其余各层柱（AC轴）：i左余柱=EI/l=2.8107kN/m21/12(0.6m)4/4.2m=7.18104kNm右其余各层柱（D轴）：i右余柱=EI/l=2.8107kN/m21/12(0.4m)4/4.2m=1.41104kNm令i左余柱=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：i左边梁=4.76104kNm/7.19104kNm=0.67 i中跨梁=5.04104kNm/7.19104kNm=0.72i右边梁=1.12105kNm/7.19104kNm=1.57 i左底柱=5.69104kNm/7.19104kNm=0.79i右底柱=1.12104kNm/7.19104kNm=0.16 i右余柱=1.40104kNm/7.19104kNm=0.19框架梁柱的相对线刚度如图3所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。四、荷载计算1.恒载标准值计算（1）屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水 1.0kN/m2防水层（柔性）三毡四油铺小石子 0.4kN/m2找平层：15厚水泥砂浆 0.015m20kN/m3=0.31kN/m2找平层：15厚水泥砂浆 0.015m20kN/m3=0.30kN/m2找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3找平 0.04m14kN/m3=0.55kN/m2保温层：80厚矿渣水泥 0.08m14.5kN/m3=1.16kN/m2 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25kN/m3=3kN/m2抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17kN/m3=0.18kN/m2 合计： 6.87kN/m2（2）各层走廊楼面 10mm面层水磨石地面 20mm水泥砂浆打底 0.65kN/m2 素水泥浆结合层一道结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25kN/m3=3kN/m2抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17kN/m3=0.18kN/m2 合计： 3.83kN/m2（3）标准层楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1:3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥 1.16kN/m2水泥浆结合层一道结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25kN/m3=3kN/m2抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17kN/m3=0.18kN/m2 合计： 4.34kN/m2（4）梁自重bh=300mm600mm梁自重 25kN/m30.3m(0.6m-0.12m)=3.6kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.28kN/m 合计： 3.88kN/mbh=250mm500mm梁自重 25 kN/m30.25m(0.5m-0.12m)=2.38kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.22kN/m 合计： 2.60kN/m基础梁bh=250mm400mm 梁自重 25 kN/m30.25m0.4m=2.5kN/m（5）柱自重bh=600mm600mm柱自重 25 kN/m30.6m0.6m=9kN/m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.40kN/m合计： 9.40kN/mbh=400mm400mm柱自重 25 kN/m30.4m0.4m=4kN/m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m0.4m417kN/m3=0.31 kN/m合计： 4.31kN/m（6）外纵墙自重标准层： 纵墙 0.9m0.24m16.5 kN/m3=3.56kN/m铝合金窗 1.08 kN/m水刷石外墙面 0.76 kN/m水泥粉刷内墙面 0.55 kN/m合计： 5.95 kN/m底层：纵墙 （5.3m-2.7m-0.6m-0.4m）0.24m16.5 kN/m3=6.34kN/m 铝合金窗 1.09 kN/m水刷石外墙面 0.75 kN/m水泥粉刷内墙面 0.53 kN/m合计： 8.71 kN/m（7）内纵墙自重标准层：纵墙 3.6m0.24m16.5 kN/m3=14.25kN/m 水泥粉刷内墙面 2.59 kN/m合计： 16.84kN/m（8）内隔墙自重标准层：内隔墙 0.9m0.29m9.8 kN/m3=2.56kN/m 铝合金窗 1.07 kN/m水泥粉刷内墙面 0.65 kN/m合计： 4.28 kN/m底层：纵墙 （5.3m-2.7m-0.6m-0.4m）0.29m9.8kN/m3=4.55kN/m 铝合金窗 1.08 kN/m水刷石外墙面 1.15 kN/m合计： 6.78 kN/m（9）栏杆自重0.24m1.1m16.5 kN/m3+0.0525 kN/m30.24m=4.71 kN/m2.活荷载标准值计算（1）屋面和楼面活荷载标准值根据荷载规范查得：上人屋面：2.0 kN/m2楼面：阅览室2.0 kN/m2走 廊2.5 kN/m2 （2）雪荷载sk =1.00.3 kN/m=0.3 kN/m2 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值3.竖向荷载下框架受荷总图(1) AB轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载，为简化计算近似等效为均布荷载，荷载的传递示意图见图.恒载：6.89kN/m23m5/82=25.83 kN/m活载：2.0 kN/m23m5/82=7.4kN/m楼面板传荷载：恒载：4.33kN/m23m5/82=16.31 kN/m活载：2.0 kN/m23m5/82=7.4 kN/m梁自重：3.87kN/mAB轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+25.84kN/m=29.72 kN/m 活载=板传荷载 =7.4 kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+16.24 kN/m=20.11 kN/m 活载=板传荷载 =7.4 kN/m(2) BC轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：6.89kN/m23m5/8+1. 5 m(1-20.252+0.253)=22.12 kN/m活载：2.0kN/m23m5/8+1. 5 m(1-20.252+0.253)=6.42 kN/m楼面板传荷载：恒载：4.33kN/m23m5/8+1. 5 m(1-20.252+0.253)=13.91 kN/m活载：2.0kN/m23m5/8+1. 5 m(1-20.252+0.253)=6.42 kN/m梁自重：3.87kN/mBC轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+22.12 kN/m=25.89 kN/m活载=板传荷载 =6.42 kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+13.90kN/m=17.81 kN/m 活载=板传荷载 =6.42kN/m(3) CD轴间框架梁恒载：6.89kN/m21.5m5/82=12.92 kN/m活载：2.0 kN/m21.5m5/82=3.65 kN/m楼面板传荷载：恒载：3.82kN/m21.5m5/82=7.26 kN/m活载：2.5 kN/m21.5m5/82=4.69 kN/m梁自重：3.87kN/mCD轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+12.92 kN/m=16.79 kN/m活载=板传荷载 =3.75 kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+7.16kN/m=11.03 kN/m 活载=板传荷载 =4.69 kN/m(4)A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：女儿墙自重（做法：墙高1100mm,100mm的混凝土压顶）：0.24m1.1m16.5 kN/m3+25 kN/m30.1m0.24m+(1.2m2+0.24m)0.5 kN/m2=6.27 kN/m天沟自重（琉璃瓦+现浇天沟，图5）：琉璃瓦自重：1.05m1.1 kN/m2=1.16 kN/m现浇天沟自重：25 kN/m30.60m+(0.20m-0.08m) 0.08m+(0.6+0.2m) (0.5 kN/m2+0.36 kN/m2) =2.14 kN/m 合计： 3.30 kN/m顶层恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载 =（6.27 kN/m+3.29 kN/m）6m+3.87 kN/m(6m-0.6m)+12.92 kN/m6.3m=159.57kN顶层柱活载=板传活载 =3.75 kN/m6.3m=23.63 kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =5.93 kN/m(6m-0.6m)+ 3.87 kN/m(6m-0.6m)+8.12 kN/m6.3m =105.08 kN标准层活载=板传活载 =3.75 kN/m6.3m=23.63 kN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重 =8.71 kN/m(6m-0.6m)+2.5 kN/m(6m-0.6m)=60.53 kN(5)B轴柱纵向集中荷载的计算顶层恒载=梁自重+板传荷载 =3.87kN/m(6m-0.6m)+12.92 kN/m(6.3m+3m)+6.89 kN/m21.5m53m/(28)+6.89 kN/m21.5m0.896m/4+2.59 kN/m26m/4 =168.43 kN顶层柱活载=板传活载 =3.75kN/m(6.3m+3m)+2.0kN/m21.5m53m/(28)+2.0 kN/m21.5m0.896m/4=41.70 kN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载 =3.87 kN/m(6m-0.6m)+8.12 kN/m(6.3m+3m)+4.33 kN/m21.5m53m/(28) +4.33 kN/m21.5m0.896m/4+(2.59 kN/m +16.85 kN/m)6m/4=144.20 kN标准层活载=板传活载 =3.75kN/m(6.3m+3m)+2.0 kN/m21.5m53m/(28)+2.0 kN/m21.5m0.896m/4=41.70 kN基础顶面恒载=基础梁自重=2.5 kN/m(6m-0.6m)=13.50 kN(6)C轴柱纵向集中荷载的计算顶层恒载=梁自重+板传荷载 =3.87 kN/m(6m-0.6m)+12.92 kN/m3m+6.89 kN/m22.7m/20.896m +6.89 kN/m21.5m53m/(28)+6.89 kN/m21.5m0.896m/4+2.59 kN/m26m/4 =143.22kN顶层柱活载=板传活载 =3.75 kN/m3m+2.0 kN/m22.7m/20.896m+2.0 kN/m21.5m53m/(28)+2.0 kN/m21.5m0.896m/4=35.09kN标准层柱恒载=梁自重+隔墙自重+板传荷载 =(3.87kN/m+4.29kN/m)(6m-0.6m)+8.12kN/m3m+3.82kN/m22.7m/20.896m +4.33 kN/m21.5m53m/(28) +4.33 kN/m21.5m0.896m/4+(2.59 kN/m +16.85 kN/m)6m/4 =145.82kN标准层活载=板传活载 =3.75 kN/m3m+2.5 kN/m22.7m/20.896m+2.0 kN/m21.5m53m/(28)+2.0 kN/m21.5m0.896m/4=38.09 kN基础顶面恒载=底层内纵墙自重+基础梁自重 =6.65kN/m(6m-0.6m)+2.5 kN/m(6m-0.6m)=49.41kN(7)D轴柱纵向集中荷载的计算顶层恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载 =（6.27 kN/m+3.29 kN/m）6m+3.87 kN/m(6m-0.6m)+6.89 kN/m22.7m/20.896 m=133.45kN顶层柱活载=板传活载 =2.0 kN/m22.7m/2=14.42 kN标准层柱恒载=栏杆自重+梁自重+板传荷载 =4.66 kN/m(6m-0.4m)+ 3.87 kN/m(6m-0.4m)+3.82 kN/m22.7m/26m =78.37kN标准层活柱载=板传活载 =2.5 kN/m22.7m/20.896m=18.03kN基础顶面恒载=栏杆自重+基础梁自重 =4.66 kN/m(6m-0.4m)+2.5 kN/m6m=41.10 kN框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图6所示（图中数据均为标准值）。4.风荷载计算为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值： Wk=zsz0(hi+hj)B/2式中 0基本风压，0=0.4kN/m2 z风压高度变化系数，因建设地点位于某大城市郊区，所以地面粗糙程度为B类。 s风荷载体型系数根据建筑物体型查得s =1.3 z风振系数，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T1=0.08n（n是建筑层数）估算，大约为0.64s0.25s，应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响， z =1+ hi下层柱高hj上层柱高，对顶层为女儿墙的两倍B迎风面的宽度，B=0.6m。计算过程见表1离地高度 z/mzzs0/(kN/m2)hi/mhj/mWk/kN34.21.481.361.30.44.22.420.7230.01.421.311.30.44.24.224.3825.81.351.281.30.44.24.222.6421.61.281.221.30.44.24.220.4617.41.191.171.30.44.24.218.2513.21.091.131.30.44.24.216.149.01.001.071.30.44.24.214.024.81.001.021.30.44.84.214.32五风荷载作用下的位移验算1.侧移刚度见表2和表3. 表2 .横向28层D值的计算构件名称icD/(kN/m)A轴柱0.670.25112277B轴柱1.400.41120103C轴柱2.260.53125972D轴柱8.000.8007619D=12294 kN/m +19935 kN/m +26008 kN/m +7619 kN/m =65971 kN/m表3.横向底层D值的计算构件名称icD/(kN/m)A轴柱0.840.47211473B轴柱1.770.60214633C轴柱2.850.69116797D轴柱100.8754187D=11493 kN/m +14561 kN/m +16826 kN/m +4121 kN/m =47090 kN/m2.风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架层间侧移可按下式计算：式中 Vj 第j层的总剪力 Dij第j层所有柱的抗侧刚度之和 j第j层的层间位移第一层的层间位移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。层位移j=顶点侧移j=框架在风荷载作用下侧移的计算见表4.表4层次Wj/kNV j/kND/(kN/m)j/mj/h820.7220.72659710.00031/11250724.3845.10659710.00061/5250622.6467.74659710.00101/3390520.4688.20659710.00131/2607418.25106.45659710.00151/2154316.14122.59659710.00181/1863214.02136.62659710.00201/1678114.32150.94470900.00301/1432=j =0.0115m侧移验算：层间侧移最大值：1/14321/550（满足要求）六内力计算为了简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：（1） 恒载作用；（2） 活载作用于AB轴胯间；（3） 活载作用于BC轴胯间；（4） 活载作用于CD轴胯间；（5） 风荷载作用（从左向右，或从右向左）。对于（1）、（2）、（3）、（4）等4种情况，框架在竖向荷载作用下，采用叠代法计算。对于第（5）种情况，框架在水平荷载作用下，采用D值法计算。在内力分析前，还应计算节点各杆的弯矩分配系数以及在竖向荷载作用下各杆端的固端弯矩。1.恒荷载标准值作用下的内力计算由前述的刚度比可根据下式求得节点各杆端的弯矩分配系数，如图7所示。 ik=- 均布恒载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：M均载=- ql2 , M集中荷载=-Fe, M梁固端=M1+M2 根据上述公式计算的梁固端弯矩如图7所示。将固端弯矩及节点不平衡弯矩填入图7中节点的方框后，即可进行叠代计算，直至杆端弯矩趋于稳定，最后按下式求得各杆端弯矩，如图8所示。 Mik=Mgik+ Mik+( Mik+ Mki)式中 Mik杆端最后弯矩； Mgik各杆端固端弯矩； Mik叠代所得的杆端近端转角弯矩； Mki叠代所得的杆端远端转角弯矩。以上计算中，当已知框架M图求V图以及已知V图求N图时，可采用结构力学取脱离体的方法。如已知杆件（梁或柱）两端的弯矩（图9.a）。其剪力： Vlk=V0lk-(Mijk+Mjik)/l0 Vrk=V0rk-(Mijk+Mjik)/l0式中 V0lk，V0rk简支梁支座左端和右端的剪力标准值，当梁上无荷载时，V0lk = V0rk =0,剪力以使所取隔离体产生顺时针转动为正； Mijk，Mjik梁端弯矩标准值，以绕杆端顺时针为正，反之为负。 已知某节点上柱传来的轴力Nu和左、右传来的剪力Vl,Vr，其下柱的轴力（图9.b）: Nl=Nu-Vl+ Vr式中 Nu，Nl以压力为正，拉力为负。恒荷载标准值作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如图10、图11、图12所示。2.活荷载标准值作用下的内力计算活荷载标准值作用在AB轴间的弯矩图、剪力图、轴力图如图13、图14、图15所示。活荷载标准值作用在BC轴间的弯矩图、剪力图、轴力图如图16、图17、图18所示。活荷载标准值作用在CD轴间的弯矩图、剪力图、轴力图如图19、图20、图21所示，框架柱节点弯矩分配图如图22所示。3.风荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载（从左向右吹）作用下的内力用D值法（改进的反弯法）进行计算。其步骤为：（1） 求各柱反弯点处的剪力值（2） 求各柱反弯点高度（3） 求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩（4） 求各柱的轴力和梁剪力第i层第m柱所分配的剪力为：Vim=，Vi=Wi，Wi见表1。框架柱反弯点位置，y=y0+y1+y2+y3，计算结果如表58所示。 表5.A轴框架柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m84.20.670.2850000.2851.20 74.20.670.3850000.3851.62 64.20.670.4350000.4351.83 54.20.670.4850000.4852.04 44.20.670.4850000.4852.04 34.20.670.4850000.4852.04 24.20.670.53500-0.0150.520 2.18 15.30.840.650-0.002500.653.45 表6.B轴框架柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m84.21.40 0.370000.371.5574.21.40 0.420000.421.7664.21.40 0.450000.451.8954.21.40 0.470000.471.9744.21.40 0.470000.471.9734.21.40 0.50 0000.50 2.10 24.21.40 0.50 00-0.0060.492.0715.31.770.5730-0.001900.573.03表7.C轴框架柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m84.22.260.4130000.4131.73 74.22.260.4630000.4631.94 64.22.260.4630000.4631.94 54.22.260.5130000.5132.15 44.22.260.5130000.5132.15 34.22.260.5130000.5132.15 24.22.260.5130000.5132.15 15.32.580.550 0000.550 2.92 表8.D轴框架柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m84.280.450000.451.8974.280.50 0000.50 2.10 64.280.50 0000.50 2.10 54.280.50 0000.50 2.10 44.280.50 0000.50 2.10 34.280.50 0000.50 2.10 24.280.50 0000.50 2.10 15.3100.550000.552.92 框架各柱的杆端弯矩，梁端弯矩按下式计算，计算过程如表912所示。 Mc上=Vim(1-y)h Mc下=Vimyh中柱处的梁 Mb左j= Mb右j= 边柱处的梁 Mb总j=Mc下j+Mc上j 表9.风荷载作用下A轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层V i/kND /(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/DVim/kNyh/mMc上/(kNm)Mc下/(kNm)Mb总/(kNm820.7265971122770.1863.851.211.554.6211.56 745.10 65971122770.1868.391.6221.65 13.59 26.27 667.7465971122770.18612.60 1.8329.86 23.06 43.45 588.20 65971122770.18616.412.0435.45 33.48 58.50 4106.4565971122770.18619.80 2.0442.77 40.39 76.24 3122.5965971122770.18622.80 2.0449.25 46.51 89.64 2136.6165971122770.18625.412.1851.33 55.39 97.84 1150.9347090114730.24436.833.4568.14 127.06 123.53 表10.风荷载作用下B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层V i/kND /(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/DVim/kNyh/mMc上/(kNm)Mc下/(kNm)Mb左/(kNm)Mb右/(kNm)820.7265971201030.305 6.31 1.5516.73 9.79 8.18 8.55 745.10 65971201030.305 13.74 1.7633.53 24.19 21.19 22.13 667.7465971201030.305 20.64 1.8947.68 39.01 35.15 36.72 588.20 65971201030.305 26.88 1.9759.94 52.95 48.39 50.56 4106.4565971201030.305 32.44 1.9772.34 63.90 61.27 64.01 3122.5965971201030.305 37.36 2.10 78.45 78.45 69.62 72.73 2136.6165971201030.305 41.63 2.0788.67 86.17 81.73 85.39 1150.9347090146330.311 46.90 3.03106.46 142.11 94.21 98.43 表11.风荷载作用下C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层V i/kND /(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/DVim/kNyh/mMc上/(kNm)Mc下/(kNm)Mb左/(kNm)Mb右/(kNm)820.7265971259720.394 8.16 1.7320.15 14.11 9.85 10.29 745.10 65971259720.394 17.76 1.9440.13 34.45 26.53 27.71 667.7465971259720.394 26.67 1.9460.27 51.74 46.32 48.40 588.20 65971259720.394 34.72 2.1571.18 74.66 60.11 62.81 4106.4565971259720.394 41.91 2.1585.91 90.10 78.53 82.04 3122.5965971259720.394 48.26 2.1598.94 103.76 92.45 96.59 2136.6165971259720.394 53.78 2.15110.25 115.63 104.66 109.35 1150.9347090167970.357 53.84 2.92128.13 157.20 119.21 124.55 表12.风荷载作用下D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层V i/kND /(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/DVim/kNyh/mMc上/(kNm)Mc下/(kNm)Mb总/(kNm820.366597476190.115 2.39 1.695.53 4.52 5.53745.69 6597476190.115 5.21 2.10 10.94 10.94 15.46 667.146597476190.115 7.82 2.10 16.43 16.43 27.37 588.36 6597476190.115 10.19 2.10 21.39 21.39 37.82 4106.756597476190.115 12.36 2.10 25.82 25.82 47.21 3122.596597476190.115 14.16 2.10 29.73 29.73 55.55 2136.616597476190.115 15.74 2.10 33.13 33.13 62.86 1150.934709041860.087 13.362.9231.94 39.19 65.07 框架柱轴力与梁端剪力的计算结果见表13.表13 风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力层梁端剪力/kN柱轴力/kNAB跨VbABBC跨 VbBCCD跨 VbCDA轴 B轴C轴D轴NcAVbAB- VbBCNcBVbBC-VbCDNcCNcD83.63 3.07 5.86 -3.130.07 0.07-2.68 -2.795.8677.51 8.11 15.99 -10.67 -0.58 -0.51-7.45-10.36 21.85 612.48 13.64 28.06 -23.47 -1.36 -1.87 -14.36 -24.99 49.91 516.87 18.35 37.37 -40.21 -1.48 -3.36 -18.74 -43.78 87.18 421.73 23.84 47.47 -61.87 -1.36 -5.47 -24.31 -67.65 135.05 325.36 27.36 56.95 -87.69 -2.47 -7.69 -28.84 -96.47 191.40 228.49 31.78 63.78 -115.48 -3.68 -10.84 -32.25 -128.36 255.18 134.46 36.36 70.63 -150.25 -1.86 -12.36 -33.84 -162.81 325.41 注：轴力压力为+，拉力为-。七、内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。分别分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制界面处的（支座边缘处的