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幕墙结构计算基础 第一章概述 1 幕墙计算现状传统的计算原理手工计算各类计算软件发展迅速大型软件受青睐手工计算与软件联合 互补 应用规范 2 目前存在问题计算人员实际经验不足过渡依赖计算软件形式主义距离优化设计很远 3 今后发展趋势有限元软件功能细化计算人员更专业 计算规范与标准更详细 准确 第二章杆件计算 第一节 概述与计算对象 1 单根杆件 框架幕墙的立柱 横梁选用横梁型材的截面特性 选用型材材质 铝合金6063 T5 断面如图 型材强度设计值 85 500N mm2型材弹性模量 E 0 7 105N mm2X轴惯性矩 Ix 156 662cm4Y轴惯性矩 Iy 85 870cm4X轴抵抗矩 Wx1 30 412cm3X轴抵抗矩 Wx2 32 311cm3Y轴抵抗矩 Wy1 23 424cm3Y轴抵抗矩 Wy2 13 243cm3型材截面积 A 11 383cm2型材计算校核处壁厚 t 2 000mm型材截面面积矩 Ss 19 604cm3塑性发展系数 1 05 幕墙横梁的强度计算校核依据 Mx Wx My Wy fa 85 5 N mm2 幕墙横梁的抗剪强度计算校核依据 max 49 6N mm2幕墙横梁的刚度计算校核依据 Umax L 180横梁承受呈三角形分布线荷载作用 2 多根杆件组成的结构体系 框架窗 单元板 立柱 横梁 中挺 立柱公料材质 铝合金6063 T5 型材断面如图 型材强度设计值 85 500N mm2型材弹性模量 E 0 7 105N mm2X轴惯性矩 Ix 401 788cm4Y轴惯性矩 Iy 76 622cm4X轴抵抗矩 Wx1 55 325cm3X轴抵抗矩 Wx2 38 866cm3型材截面积 A 15 945cm2型材计算校核处壁厚 t 3 000mm型材截面面积矩 Sx 36 070cm3塑性发展系数 1 05 公立柱 母立柱 立柱母料材质 铝合金6063 T5 型材断面如图 型材强度设计值 85 500N mm2型材弹性模量 E 0 7 105N mm2X轴惯性矩 Ix 381 848cm4Y轴惯性矩 Iy 26 989cm4X轴抵抗矩 Wx1 52 397cm3X轴抵抗矩 Wx2 37 028cm3型材截面积 A 14 111cm2型材计算校核处壁厚 t 3 000mm型材截面面积矩 Sx 33 158cm3塑性发展系数 1 05 连续梁内力表 M 系数 qL 2 Q 系数 qL f 系数 qL 4 100EI 简支梁均布荷载作用内力公式 简支梁梯形荷载作用内力公式 简支梁三角形荷载作用内力公式 简支梁集中荷载作用内力公式 分段比1 4 桁架钢桁架 异型桁架 网架一般采用有限元分析软件计算 1 3D3S2 Sap20003 Ansys4 Staad 刚架 壳体 第二节 单根杆件计算框架式幕墙 立柱1 荷载 风荷载Wk z s zW0 gz 高度Z处的阵风系数 z 风压高度变化系数 s1 风压体型系数Wk 垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值 kN m2 W0 基本风压 kN m2 场地类别 建筑外轮廓 地区地域有关 2 截面特性外轮廓 整体 组合截面积A0 8311mm2X轴惯性矩IX 11897866mm4X轴抵抗矩WX 86583mm3X轴面积矩SX 91392mm3塑性发展系数 1 05型材壁厚t 2 5mm壁厚材质6063 T5 T6 3 支撑形式简支梁 铰接 固接 滑动铰 4 计算结果横梁1 荷载水平荷载 线性荷载输入 竖向荷载 集中力2 截面特性开口 闭口 3 支撑形式一般采用铰接 钢结构有时会采用固接 4 计算结果最大弯曲应力 最大剪应力 挠度mm 横梁抗弯强度校核校核依据 按 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102 2003第6 2 4条 83 195N mm2 fa 85 5N mm2横梁抗弯强度符合规范要求 横梁抗剪强度校核校核依据 按 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102 2003第6 2 5条1 竖直方向剪应力t 横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度 取t 5 0mm X 横梁承受的竖直荷载产生的剪应力 1 475N mm2 fav 49 6N mm22 水平方向剪应力t 横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度 取t 5 0mm Y 横梁承受的水平荷载产生的剪应力 4 366N mm2 fav 49 6N mm2横梁抗剪强度符合规范要求 第三节 多杆结构体系 1 框架体系 窗 1 荷载梯形荷载 三角形荷载 窗竖挺荷载 2 截面特性闭口型腔 锁五金件 3 窗型 4 支撑形式 5 计算结果 单元板框架计算1 荷载2 截面特性3 分格4 连接形式5 计算结果 幕墙框架图 单元式幕墙组成 单元式幕墙立柱计算载荷分布 按等位移原理 协同作用 q q1 q2 1 M M1 M2 2 f1 f2 3 Mx1 M Ix1 Ix1 Ix2 Mx2 M Ix2 Ix1 Ix2 内力分配系数立柱弯矩按公料 母料的抗弯刚度分配 分配系数计算如下 Ix Ix1 Ix2 401 788 381 848 783 636cm4公料弯矩分配系数 a1 Ix1 Ix 401 788 783 636 0 51母料弯矩分配系数 a2 Ix2 Ix 381 848 783 636 0 49立柱剪力及轴向力按公料 母料的抗剪刚度分配 分配系数计算如下 A A1 A2 15 945 14 111 30 056cm2公料剪 轴力分配系数 b1 A1 A 15 945 30 056 0 53母料剪 轴力分配系数 b2 A2 A 14 111 30 056 0 47 刚度分配系数 内力计算简支梁受力 连续梁受力 M q L 2 8 逐跨内力分析 立柱按多跨铰接连续静定梁进行设计计算 第1跨内力 RB1 5 536 3615 1 285 3615 2 2 0 285 3615 9945NP2 9945NM1 5 536 36152 1 285 3615 2 2 8 0 285 1 1 285 3615 2 2 285 3615 8931701N mm第2跨内力 RB2 5 536 3615 1 285 3615 2 2 9945 285 3615 9161NP3 9161NMA2 9945 285 5 536 2852 2 3059097N mmM2 5 536 36152 1 285 3615 2 2 8 9945 285 1 1 285 3615 2 2 285 3615 7523383N mm第3跨内力 RB3 5 536 3615 1 285 3615 2 2 9161 285 3615 9223NP4 9223NMA3 9161 285 5 536 2852 2 2835650N mmM3 5 536 36152 1 285 3615 2 2 8 9161 285 1 1 285 3615 2 2 285 3615 7634412N mm第4跨内力 RB4 5 536 3615 1 285 3615 2 2 9223 285 3615 9218NP5 9218NMA4 9223 285 5 536 2852 2 2853266N mmM4 5 536 36152 1 285 3615 2 2 8 9223 285 1 1 285 3615 2 2 285 3615 7625659N mm第5跨内力 RB5 5 536 3615 1 285 3615 2 2 9218 285 3615 9218NP6 9218NMA5 9218 285 5 536 2852 2 2851877N mmM5 5 536 36152 1 285 3615 2 2 8 9218 285 1 1 285 3615 2 2 285 3615 7626349N mm 广东全球通大厦 立柱的内力分析第1跨内力分析 RBi qLi 1 Ai Li 2 2 Pi Ai Li i 1 3 132 2850 1 850 2850 2 2 0 850 2850 4066NMi qLi2 1 Ai Li 2 2 8 i 1 3 132 28502 1 850 2850 2 2 8 2639402N mm第2跨内力分析 Pi RBi 1 i 2 4066NRBi qLi 1 Ai Li 2 2 Pi Ai Li i 2 3 132 2850 1 850 2850 2 2 4066 850 2850 2853NMi qLi2 1 Ai Li 2 2 8 Pi Ai 1 1 Ai Li 2 2 Ai Li i 2 3 132 28502 1 850 2850 2 2 8 4066 850 1 1 850 2850 2 2 850 2850 1065062N mmMA2 Pi Ai qAi2 2 i 2 4587535N mm第3跨内力分析 Pi RBi 1 i 3 2853NRBi qLi 1 Ai Li 2 2 Pi Ai Li i 3 3 132 2850 1 850 2850 2 2 2853 850 2850 3215NMi qLi2 1 Ai Li 2 2 8 Pi Ai 1 1 Ai Li 2 2 Ai Li i 3 3 132 28502 1 850 2850 2 2 8 2853 850 1 1 850 2850 2 2 850 2850 1534731N mmMA3 Pi Ai qAi2 2 i 3 3556485N mm 天津国贸投标计算 横梁计算幕墙横梁按三角形简支梁计算水平荷载 由于玻璃下面有垫块 因此自重荷载按集中受力模型考虑 水平荷载作用 竖向荷载作用 按照等挠度原则 进行荷载分配 对于三角形荷载简支梁 q1kB4 120EaI1y q2kB4 120EaI2yq1k q2k qkq1k qk I1y I1y I2y 2 986 3867360 3867360 5762240 1 199N mmq2k qk I2y I1y I2y 2 986 5762240 3867360 5762240 1 787N mm 设计值 M1w q1wB2 12M1E q1EB2 12 水平地震荷载 M1y M1w 0 5M1E q1B2 12 1 794 18402 12 506147 2N mm按横梁抗弯强度计算公式 应满足 M1x W1nx M1y W1ny fa 按 建筑幕墙 5 1 9 b 自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1 500 并且不应大于3mm B 500 1840 500 3 68mm取 df2 lim 3mmdfx P1kaB2 24EaIax 3 4 2 1361 6 150 18402 24 70000 529090 3 4 150 1840 2 2 313mm因为2 313mm 3mm 所以 单元横框自重方向挠度可以满足设计要求 平面内变形分析 建筑幕墙GB T21086 2007 框架式幕墙平面变形分析平面变形性能确定 主体结构的弹性层间位移角限值 取 1 550 由主体结构为钢筋混凝土框架结构 查 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102 2003条文说明中表4 1得 隐框玻璃幕墙板块平面内变形性能按 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102 2003第4 3 12条 3 3 1 550 1 1831 150 1 183 1 200该隐框玻璃幕墙的变形性能应为 级 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102 2003 单元板平面变形分析主体结构类型为多 高层钢结构结构 结构的层间位移角为 tan 1 1 300 层高 h 3600mm 地震控制层间位移限值为 lim h 3 1 100 0 57 3600 100 36 00mm如最大玻璃板块HxW 2100 x1200mm适应变形值为 s L 2100 100 21 0mm对隐框结构胶的延展性好 因此通过构造与结构胶完全能满足地震荷载及风载作用下的平面内变形 对明框预留边框距离a 21 2 10 5mm 上下 30mm 单元板块横梁竖向位移量计算 立柱材料的线膨胀系数最大单元板块高度L 方向尺寸温差 T 最大温差 实际伸缩调整系数LA 梁在柱间计算跨度 取 mm A 梁挠度限制 设计单元板块横梁竖向伸缩缝30mm 满足计算要求 单元板块平面内竖向位移设计 左右 15mm 立柱材料的线膨胀系数最大单元板块高度L 方向尺寸温差 T 最大温差 实际伸缩调整系数 单元板块平面立柱极限水平位移量计算 设计单元板块立柱水平伸缩缝15mm 满足计算要求 单元板块平面内水平位移设计 2 桁架 普通桁架1 荷载 线性荷载输入 2 截面特性方管 圆管 组合截面 上弦杆 下弦杆 腹杆 斜腹杆 3 桁架类型 铰接节点 刚接节点 焊接桁架铰接桁架混合型4 支撑形式 简支 滑动 固接 铰接支撑 耳板 销轴 拉杆 上弦杆 次桁架 采光顶桁架受力图 采光顶桁架计算模型图 5 计算结果 整体 杆件 强度挠度稳定性连接件 耳板 螺栓 铆钉 销轴 焊缝 三角形 对接 例题1 通过计算可知 钢结构体系最大位移 Fmax 115 6 1 4 82 6mm L 300 36000 300 120mm主结构钢架 300 299 管 max 89 2N mm2 215N mm2 180X12管 max 65 0N mm2 215N mm2 次结构桁架 195X12管 max 275 2N mm2 310N mm2 通过 方管160X80X10 max 304 5N mm2 310N mm2 通过 支座反力 桁架HJ01 与主体结构连接为铰接 Fx 416 6kNFy 345 9kNFz 417 2kN注意 埋件应根据受力不同区别设计 例题2钢管 203X8 max 46 5Mpa 215MpaOk 钢管 273X14 max 31 3Mpa 0 6X215 129 0MpaOk 钢管 500X16 max 17 5Mpa 0 6X215 129 0MpaOk 钢管 400X16 max 11 2Mpa 0 6X215 129 0MpaOk 最大挠度fmax 32 5 1 4 23 2mmfmax 2L 23 2 2X6000 1 500 1 300 OK 3 刚架1 荷载 全球通南北飞翼幕墙结构 2 截面特性种类 管材 槽钢 工字 钢板 材料 钢 不锈钢 铝合金 3 刚架类型焊接连接 螺栓组4 支撑形式 铰接支座 刚接支座 5 计算结果 整体 杆件 强度挠度稳定性 杆件整体 局部 本工程有2种材料 316不锈钢铝合金6063 T5设计验算结果表 强度和整体稳定为 应力 设计强度 3D3S有限元分析软件计算结果 4 壳体异型结构张拉膜结构 第三章板面计算 1 玻璃计算1 荷载类型2 玻璃构成 夹胶 中空 双曲 3 物理特性4 支撑形式 边铰接 点支撑 5 计算结果 大面 小面 局部 强度挠度 玻璃挠度校核 不考虑大挠度效应时玻璃应力分布 第一主应力 考虑大挠度效应时玻璃应力分布 第一主应力 2 铝板计算1 荷载类型2 铝板构造3 物理特性4 支撑形式 边铰接 边固接 5 计算结果 大面 局部 强度挠度稳定性 3 石材计算1 荷载类型2 构造形式 复杂 简单 造型 3 物理特性4 支撑形式 点支撑 边支撑 背拴 T型挂件 铝合金挂件 背槽式 通槽挂5 计算结果 大面 小面 局部 强度挠度 例题 水平方向荷载组合风荷载 水平地震荷载风荷载和水平地震作用组合标准值计算 W 风荷载作用效应分项系数 取 W 1 0按 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102 2003第5 4 3条规定 E 地震荷载作用效应分项系数 取 E 0 5按 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102 2003第5 4 3条规定qK W WK E qEK 1 0 1 0 0 5 0 68 1 34KN m2风荷载和水平地震作用组合设计值计算q W W E qE 1 0 1 4 0 5 0 884 1 842KN m2 板块计算 1 立面石材采用 30mm厚花岗石 板块1490X740mm 板块计算模型详见下图 2 计算结果与校核 本计算采用Ansys板单元shell63 计算结果详见下列图表 经计算 在水平荷载作用下 石材板块内力与挠度如下 最大挠度 fmax 0 3mm 最大拉应力 max 2 3N mm2 8 0N mm2 2 15 3 72N mm2 通过 金属与石材幕墙工程技术规范JGJ133 金属与石材幕墙工程技术规范JGJ133 第四章埋件计算 1 预埋件 平板埋件 1 荷载 拉压力 剪力 弯矩 2 埋件构造 钢筋 钢板 锚板 3 主体混凝土性能参数4 计算结果承载力极值 法向拉力设计值N 4 3kN弯矩设计值M 1 329kN m剪力设计值V 63 9kN受力直锚筋的层数n 2层每层直锚筋的根数 直径为 2 12直锚筋的间距b1 100mm沿剪力方向最外层锚筋中心线之间的距离z 100mm 常用埋件计算例题 锚板厚度t 10mm锚板宽度B 300mm锚板高度H 180mm锚板的弯曲变形折减系数 b混凝土强度等级 C30fc 14 3N mm 筋的抗拉强度设计值fy 300N mm 锚筋的总截面面积As验算当有剪力 法向拉力和弯矩共同作用时 应按混凝土规范式10 9 1 2及式10 9 1 2两个公式计算 并取其中的较大值 As V r v fy N 0 8 b fy M 1 3 r b fy zAs N 0 8 b fy M 0 4 r b fy z 锚筋的受剪承载力系数 v按混凝土规范式10 9 1 5计算 v 4 0 0 08 d fc fy 0 5 4 0 0 08 12 14 3 300 0 5 0 66锚板的弯曲变形折减系数 b按混凝土规范式10 9 1 6计算 b 0 6 0 25 t d 0 6 0 25 10 12 0 81当锚筋层数n 2时 锚筋层数影响系数 r 1 00锚筋的总截面面积As 2 2 12 2 2 452mm As1 V r v fy N 0 8 b fy M 1 3 r b fy zAs1 63944 1 00 0 66 300 4274 0 8 0 81 300 1329292 1 3 1 00 0 81 300 100 321 22 42 385mm As 452mm As2 N 0 8 b fy M 0 4 r b fy zAs2 4274 0 8 0 81 300 1329292 0 4 1 00 0 81 300 100 22 137 159mm As 452mm 锚筋间距和锚筋至构件边缘的距离按混凝土规范第10 9 6条 对受剪预埋件 其锚筋的间距b b1不应大于300mm 且b1不应小于6d和70mm 锚筋至构件边缘的距离c1 不应小于6d和70mm b c不应小于3d和45mm 即 b b1 300mm b c 45mm b1 c1 72mm锚板的构造要求锚板的厚度宜大于锚筋直径的0 6倍 受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b 8 锚板的厚度t 10mm Max 0 6d b 8 Max 7 2 6 3 7 2mm锚筋中心至锚板边缘的距离t1 Max 2d 20 24mm锚板最小宽度Bmin 1 50 2 24mm 98mm B 300mm 满足要求 锚板最小高度Hmin 1 100 2 24mm 148mm H 180mm 满足要求 当锚筋直径不大于20mm时 宜采用压力埋弧焊 HRB335级 HRB440级钢筋采用手工焊时 焊缝高度不宜小于0 6d 7mm 钢结构埋件计算举例 钢结构天幕采光顶埋件计算预埋件EM01计算受力节点见下图 在楼板处为铰接支座 槽式埋件 1 荷载 拉压力 剪力 弯矩 2 埋件构造 分类 钢板槽 锚筋 3 主体混凝土性能参数4 计算结果承载力极值 ParticularqualityfeaturesassociatedwithHALFENcast inchannelsare highbearingloadsupto32kNor108kN msmalledgedistancesofminimum5cmeasytoadjustassemblywithoutnoiseanddirtofficiallyapprovedforstaticanddynamicloadsahighdegreeofcorrosionprotectionavailablebothinstainlesssteelandhot dipgalvanized 2 后置埋件 平板埋件 1 荷载 拉压力 剪力 弯矩 2 埋件构造 锚栓 钢板 化学锚固机械锚固3 主体混凝土性能参数4 计算结果承载力极值 化学锚栓选型 慧鱼化学锚栓设计参数 膨胀螺栓螺栓材料常用材料 Q215 Q235 25和45号钢 对于重要的或特殊用途的螺纹联接件 可选用15Cr 20Cr 40Cr 15MnVB 30CrMrSi等机械性能较高的合金钢 复杂后置埋件通过钢板焊接组合形成 焊缝计算 焊缝验算 1 计算说明由于角钢的翼缘的侧向刚度较低 一般不考虑其承受剪力 故全部剪力由腹板上的一条长110mm的焊缝承担 弯矩和拉力则由全部焊缝来承担 2 焊缝有效截面的几何参数hf 焊缝高度 取hf 8mmtmin 被焊接的两块钢板中 厚度最小的钢板厚度 取tmin 8mmhfmax 允许焊缝最大高度hfmax 1 2tmin 1 2 8 9 6mmtmax 被焊接的两块钢板中 厚度最大的钢板厚度 取tmax 8mmhfmin 允许焊缝最小高度hfmin 1 5tmax 0 5 1 5 8 0 5 4 2mmhfmin 4 2mm hf 8mm hfmax 9 6mmL1 竖向焊缝有效长度L1 110 10 100mmA1 竖向焊缝计算截面面积A1 0 7hf L1 0 7 8 100 560mm2整个焊缝的总截面特性面积A 1680mm惯性矩I 2268800mm4抵抗矩W 32448mm3 3 焊缝强度验算 由弯矩和拉力产生的垂直于焊缝长度方向的应力 18 9N mm2 ffw 160N mm2 1 由弯矩和拉力产生的垂直于焊缝长度方向的竖向焊缝应力 1 18 9N mm2 1 由剪力产生的竖向焊缝剪应力 1 V3 2A1 4 627 103 2 560 4 13N mm2 正面角焊缝的强度设计值提高系数 取 1 22 16N mm2 ffw 160N mm2焊缝满足设计要求 第五章连接件计算 1 上墙件 框架式幕墙上墙件材料 钢板螺栓调节件连接壁厚 荷载计算 1 M12螺栓承受的剪力V1 M12螺栓承受的竖直方向剪力V1 N 4 627KN 见第四章第二节 V2 M12螺栓承受的水平方向剪力V2 2V 2 6 751 13 5KN 见第四章第二节 V M12螺栓承受的剪力V 14 271KN 2 焊缝承受的荷载V3 焊缝承受的竖直方向剪力V3 V1 4 627KNM 焊缝受到的弯矩作用M V3 d1 4 627 0 08 0 37KN mN 焊缝承受的拉力N V2 13 5KN 3 M12螺栓验算n 螺栓个数 n 2nV 每个螺栓剪切面数A0 M12螺栓有效面积 取A0 84 3mm2NVb M12螺栓的抗剪能力NVb n nV A0 fV 2 2 84 3 245 82614N V 14271NM12不锈钢螺栓满足设计要求 立柱局部抗压承载力d M12螺栓孔径 取d 12mm t 穿过立柱的总壁厚 t 2t 2 2 5 5mmn 螺栓个数 n 2NCb 立柱局部承压能力NCb n d t fab 2 12 5 120 0 14400N V 14271N立柱局部承压能力满足设计要求 单元板上墙件材料 钢板 铝板螺栓调整螺栓连接壁厚 N1 连接处水平总力 N Nl q1 Hsjcg 5 536 3900 21590 400kN mN2 连接处自重总值设计值 N N2 3089 0NN 连接处总合力 N N N12 N22 0 5 21590 4002 3089 0002 0 5 22810 257ND2 连接不锈钢螺栓 A2 70 直径 12 000mmD0 连接螺栓有效直径 10 360mmNvb 不锈钢螺栓的承载能力 Nv 连接处剪切面数 1Nvb Nv 3 14 D02 fv 4 1 3 14 10 3602 245 4 20642 000NNum1 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数 Num1 N Nvb 22810 257 20642 000 1 105个设计有4个 公 母料上各有2个独立受力的螺栓 受力可以满足要求 不锈钢螺栓验算 Ncbl 立梃型材 6063 T5 壁抗承压能力 N D2 连接螺栓直径 12 000mmNv 连接处剪切面数 4t 立梃局部壁厚 5 000mm 螺栓处局部加厚 6 0mm 铝合金卡块 11 0mm 如图中标注 Ncbl D2 fce t Num1 12 000 120 11 000 4 000 63360 0N63360 000N 22810 257N铝立柱局部承压强度可以满足 Ncbg 铝合金挂码型材 Q235 壁抗承压能力 N Lct2 连接处铝合金挂码壁厚 12 000mmNcbg D2 fce Lct2 Num1 12 000 120 12 000 4 000 69120 000N69120 000N 22810 257N铝合金挂码局部承压强度可以满足 铝合金连接件验算 2 耳板1 荷载2 截面尺寸3 销轴形式4 焊缝尺寸5 计算结果 3 五金件1 荷载2 截面尺寸3 销轴形式4 焊缝尺寸5 计算结果 门 窗五金锁点计算传动计算 1 幕墙承受荷载计算风荷载标准值的计算方法参考天津国际贸易中心项目风洞实验报告 按最大风压值 wk 4 1KPa 4100Pa 校核锁点时的玻璃面密度取G 0 014X25 6 0 358kPa 开启窗锁点计算基本参数 1 分格尺寸 1500mm 700mm 1 风荷载作用 qwk 风荷载线分布最大荷载标准值 N mm2 wk 风荷载标准值 MPa qwk wk 0 004100N mm2 2 水平地震作用 qEAk 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 MPa E 动力放大系数 取5 0 max 水平地震影响系数最大值 取0 12 Gk 幕墙构件的重力荷载标准值 N 含面板和框架 A 幕墙平面面积 mm2 qEAk E maxGk A 5 3 4 JGJ102 2003 5 0 12 0 000358 0 00021MPaqEk 水平地震作用线荷载集度标准值 N mm B 开启扇分格宽度 mm qE 水平地震作用线荷载集度设计值 N mm qE 1 3qEk 1 3 0 00021 0 00028N mm2 3 幕墙受荷载集度组合 用于强度计算时 采用Sw 0 5SE设计值组合 5 4 1 JGJ102 2003 q 1 4qkw 0 5qE 1 4 0 0041 0 5 0 00028 5 88kN m2N 5 88 0 7 1 5 6 17kN 2 窗扇受力计算作用锁点剪力许用值为 V 1200N 窗扇为上悬开启 六点锁设计 在闭合状态时 锁点受力如下 其中 计算荷载方程 QX1 1 2X0 5 4 5X1 2 1 5 V3V3 6170 1 2X0 5 4 5X1 2 1 5 2276N