QTZ80塔吊施工方案.doc

白鹭香溪二期ZJ5710（QTZ80）塔吊专项方案目 录一 工程概况2 二 编制依据2三 塔吊的选择与布置2四 塔吊基础计算及基础施工2 五 塔吊装拆方法16 六 安全操作规程21 七 维修与保养22 附图：1、塔吊基础施工图 2、塔吊现场布置图 3、塔吊位置详图一、工程概况1、本工程为白鹭香溪翠湖苑二期工程 ，位于嵊州市雅致村。建设单位为嵊州金昌房地产开发有限公司，设计单位为中国美术学院风景建筑设计研究院，监理单位为浙江华诚工程管理有限公司，施工单位为浙江宏嘉建设工程有限公司。施工单位承包全部土建安装工程，总工期为550日历天。本工程多层为框架三层、高层为框剪十六层、十八层、二十五层不等，总建筑面积为68000。建筑耐久性50年，建筑耐火等级二级。室内标高0.000相当于黄海标高19.019.8M,多层建筑总高度为9.75M米,高层为52.55M、56.15M、79.55M。二、编制依据塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑安全检查标准（JGJ59-99）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑施工手册第四版浙江山川有色勘察研究院有限公司提供的地质勘察报告浙江省建设机械有限公司提供的ZJ5710（QTZ80）塔式起重机使用说明书本工程施工图纸本工程施工组织设计 三、塔吊的选择及布置本工程建筑高度52.55M、56.15M、79.55M。根据本工程的特点，决定选用ZJ5710（QTZ80）塔式起重机三台，塔吊位置详见平面布置图。四、塔吊基础计算及基础施工8#边塔吊：一. 参数信息塔吊型号：ZJ5710， 塔吊自重(包括压重)G: 510.060 kN，最大起重荷载Q: 60.000 kN， 塔吊起升高度H: 57.000 m，塔身宽度B: 1.600 m， 桩顶面水平力 H0: 15.000 kN，混凝土的弹性模量Ec：28000.000 N/mm2，地基土水平抗力系数m：24.500 MN/m4，混凝土强度: C25， 桩直径d: 1.000 m， 保护层厚度: 100.000 mm，桩钢筋级别: HRB335， 桩钢筋直径: 14.00 mm，额定起重力矩：600kNm， 基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：浙江嵊州， 基本风压0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数z：0.93 。二. 塔吊对基础中心作用力的计算1. 塔吊自重(包括压重)：G = 510.060 kN2. 塔吊最大起重荷载：Q = 60.000 kN作用于塔吊的竖向力设计值： F = 1.2510.060 + 1.260.000 = 684.072 kN1、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处浙江嵊州，基本风压为0=0.40kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=0.93；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.6+22.8+(41.62+2.82)0.5)0.12/(1.62.8)=0.392；因为是角钢/方钢，体型系数s=2.215；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.2150.930.4=0.577kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.5770.3921.657570.5=588.396kNm；MkmaxMeMPhc600588.3963011218.4kNm；三. 桩身最大弯矩计算计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条，并参考桩基础的设计方法与施工技术。 (1) 计算桩的水平变形系数 (1/m):=(mb0/(EI)1/5其中 m地基土水平抗力系数，m=24.500 MN/m4； b0桩的计算宽度，b0= 0.9(1.51.000+0.5)= 1.800 m； E抗弯弹性模量，E=28000.000 N/mm2； I截面惯性矩，I=1.0004 /64= 0.049 m4；经计算得到桩的水平变形系数: = (24.5001061.800/(28000.0001060.049)1/5 = 0.503 (2) 计算 CI=aMo/Ho CI = 0.5031705.760/15.000 = 57.160 (3) 由 CI 查表得：C = 1.003, h- = az = 0.176 (4) 计算 Mmax: Mmax= CMo = 1.0031705.760 = 1711.372kNm (5) 计算最大弯矩深度 :z= h-/= 0.176/0.503 = 0.351 m ；四.桩配筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.3.8条。沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算：(1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算：=1+1/(1400ei/h0)(l0/h)212式中 l0桩的计算长度，l0 = 8.000 m； h截面高度，h = 1.000 m ； e0轴向压力对截面重心的偏心矩，e0=2.502 m； ea附加偏心矩，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的最大值，ea=0.033 m； ei=e0+ea=2.502+0.033=2.535 m; h0截面有效高度，h0 = 1.000 - 100.00010-3 = 0.900 m； 1偏心受压构件的截面曲率修正系数：1=0.5fcA/N=0.511.900 0.785106/(684.072103)= 6.831 由于 1大于1，1 = 1 ； A构件的截面面积，A=d2 /4 = 0.785 m2； 2构件长细比对截面曲率的影响系数，l0/h小于15，2=1.0； l0/h=10/1.6=8.0015，2=1.0；经计算偏心增大系数 = 1.016 ；(2) 偏心受压构件应符合下例规定：N 1fcA（1-sin(2)/(2)）+（-t）fyAsNei（21 fcAr sin3（）/3 +fyAsrs（sin + sin t）/ 式中 As全部纵向钢筋的截面面积； r圆形截面的半径，取 r=0.500 m； rs纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 rs=0.093 m； 对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2的比值，取 = 0.484； t - 纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当=0.4840.625，t=1.25-2=1.25-20.484=0.28；由以上公式解得：As= 49178.010 mm2。构造配筋：As=d2/40.2%=3.1410002/40.2%=1571mm2建议配筋值：HRB335钢筋，32014。实际配筋值49248mm2。五.桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2条，桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R单桩的竖向承载力设计值； Qsk单桩总极限侧阻力标准值； Qpk单桩总极限端阻力标准值； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=3.142m； Ap桩端面积,Ap=0.785m2； 0桩基重要性系数，取1.1； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 6.00 20.00 825.00 粘性土 2 10.00 25.00 965.00 粉土或砂土 由于桩的入土深度为8.00m,所以桩端是在第2层土层。最大压力验算:R=3.14(6.0020.00+2.0025.00)/1.65+965.000.785/1.65=7.83102kN0N=1.1684.072= 752.48kNR=783.018kN竖向极限承载力满足要求!7#楼边塔吊：一. 参数信息塔吊型号：ZJ5710， 塔吊自重(包括压重)G: 530.060 kN，最大起重荷载Q: 60.000 kN， 塔吊起升高度H: 60.000 m，塔身宽度B: 1.600 m， 桩顶面水平力 H0: 15.000 kN，混凝土的弹性模量Ec：28000.000 N/mm2，地基土水平抗力系数m：24.500 MN/m4，混凝土强度: C25， 桩直径d: 1.000 m， 保护层厚度: 100.000 mm，桩钢筋级别: HRB335， 桩钢筋直径: 14.00 mm，塔吊倾覆力矩M: 1363.46kNm； 二. 塔吊对基础中心作用力的计算1. 塔吊自重(包括压重)：G = 530.060 kN2. 塔吊最大起重荷载：Q = 60.000 kN作用于塔吊的竖向力设计值： F = 1.2530.060 + 1.260.000 = 708.072 kN风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax1363.46kNm；三. 桩身最大弯矩计算计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条，并参考桩基础的设计方法与施工技术。 (1) 计算桩的水平变形系数 (1/m):=(mb0/(EI)1/5其中 m地基土水平抗力系数，m=24.500 MN/m4； b0桩的计算宽度，b0= 0.9(1.51.000+0.5)= 1.800 m； E抗弯弹性模量，E=28000.000 N/mm2； I截面惯性矩，I=1.0004 /64= 0.049 m4；经计算得到桩的水平变形系数: = (24.5001061.800/(28000.0001060.049)1/5 = 0.503 (2) 计算 CI=aMo/Ho CI = 0.5031908.844/15.000 = 63.965 (3) 由 CI 查表得：C = 1.003, h- = az = 0.169 (4) 计算 Mmax: Mmax= CMo = 1.0031908.844 = 1914.723kNm (5) 计算最大弯矩深度 :z= h-/= 0.169/0.503 = 0.337 m ；四.桩配筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.3.8条。沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算：(1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算：=1+1/(1400ei/h0)(l0/h)212式中 l0桩的计算长度，l0 = 8.000 m； h截面高度，h = 1.000 m ； e0轴向压力对截面重心的偏心矩，e0=2.704 m； ea附加偏心矩，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的最大值，ea=0.033 m； ei=e0+ea=2.704+0.033=2.737 m; h0截面有效高度，h0 = 1.000 - 100.00010-3 = 0.900 m； 1偏心受压构件的截面曲率修正系数：1=0.5fcA/N=0.511.900 0.785106/(708.072103)= 6.600 由于 1大于1，1 = 1 ； A构件的截面面积，A=d2 /4 = 0.785 m2； 2构件长细比对截面曲率的影响系数，l0/h小于15，2=1.0； l0/h=10/1.6=8.0015，2=1.0；经计算偏心增大系数 = 1.015 ；(2) 偏心受压构件应符合下例规定：N 1fcA（1-sin(2)/(2)）+（-t）fyAsNei（21 fcAr sin3（）/3 +fyAsrs（sin + sin t）/ 式中 As全部纵向钢筋的截面面积； r圆形截面的半径，取 r=0.500 m； rs纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 rs=0.093 m； 对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2的比值，取 = 0.485； t - 纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当=0.4850.625，t=1.25-2=1.25-20.485=0.28；由以上公式解得：As= 62333.116 mm2。构造配筋：As=d2/40.2%=3.1410002/40.2%=1571mm2建议配筋值：HRB335钢筋，40614。实际配筋值62483.4mm2。五.桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2条，桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R单桩的竖向承载力设计值； Qsk单桩总极限侧阻力标准值； Qpk单桩总极限端阻力标准值； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=3.142m； Ap桩端面积,Ap=0.785m2； 0桩基重要性系数，取1.1； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 6.00 20.00 825.00 粘性土 2 10.00 25.00 965.00 粉土或砂土 由于桩的入土深度为8.00m,所以桩端是在第2层土层。最大压力验算: R=3.14(6.0020.00+2.0025.00)/1.65+965.000.785/1.65=7.83102kN0N=1.1708.072= 778.88kNR=783.018kN竖向极限承载力满足要求!5#楼边塔吊： 塔吊型号：ZJ5710， 塔吊自重(包括压重)G: 710.060 kN，最大起重荷载Q: 60.000 kN， 塔吊起升高度H: 87.000 m，塔身宽度B: 1.600 m， 桩顶面水平力 H0: 15.000 kN，混凝土的弹性模量Ec：28000.000 N/mm2，地基土水平抗力系数m：24.500 MN/m4，混凝土强度: C25， 桩直径d: 1.200 m， 保护层厚度: 100.000 mm，桩钢筋级别: HRB335， 桩钢筋直径: 25.00 mm，额定起重力矩：600kNm， 基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：浙江嵊州， 基本风压0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数z：1.19 。二. 塔吊对基础中心作用力的计算1. 塔吊自重(包括压重)：G = 710.060 kN2. 塔吊最大起重荷载：Q = 60.000 kN作用于塔吊的竖向力设计值： F = 1.2710.060 + 1.260.000 = 924.072 kN1、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处浙江嵊州，基本风压为0=0.40kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=1.19；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.6+22.8+(41.62+2.82)0.5)0.12/(1.62.8)=0.392；因为是角钢/方钢，体型系数s=2.215；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.2151.190.4=0.738kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.7380.3921.687870.5=1753.971kNm；MkmaxMeMPhc6001753.9713012383.97kNm；三. 桩身最大弯矩计算计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条，并参考桩基础的设计方法与施工技术。 (1) 计算桩的水平变形系数 (1/m):=(mb0/(EI)1/5其中 m地基土水平抗力系数，m=24.500 MN/m4； b0桩的计算宽度，b0= 0.9(1.200+1)= 1.980 m； E抗弯弹性模量，E=28000.000 N/mm2； I截面惯性矩，I=1.2004 /64= 0.102 m4；经计算得到桩的水平变形系数: = (24.5001061.980/(28000.0001060.102)1/5 = 0.443 (2) 计算 CI=aMo/Ho CI = 0.4433337.558/15.000 = 98.522 (3) 由 CI 查表得：C = 1.002, h- = az = 0.134 (4) 计算 Mmax: Mmax= CMo = 1.0023337.558 = 3344.272kNm (5) 计算最大弯矩深度 :z= h-/= 0.134/0.443 = 0.302 m ；四.桩配筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.3.8条。沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算：(1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算：=1+1/(1400ei/h0)(l0/h)212式中 l0桩的计算长度，l0 = 8.000 m； h截面高度，h = 1.200 m ； e0轴向压力对截面重心的偏心矩，e0=3.619 m； ea附加偏心矩，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的最大值，ea=0.040 m； ei=e0+ea=3.619+0.040=3.659 m; h0截面有效高度，h0 = 1.200 - 100.00010-3 = 1.100 m； 1偏心受压构件的截面曲率修正系数：1=0.5fcA/N=0.511.900 1.131106/(924.072103)= 7.282 由于 1大于1，1 = 1 ； A构件的截面面积，A=d2 /4 = 1.131 m2； 2构件长细比对截面曲率的影响系数，l0/h小于15，2=1.0； l0/h=10/1.6=6.6715，2=1.0；经计算偏心增大系数 = 1.010 ；(2) 偏心受压构件应符合下例规定：N 1fcA（1-sin(2)/(2)）+（-t）fyAsNei（21 fcAr sin3（）/3 +fyAsrs（sin + sin t）/ 式中 As全部纵向钢筋的截面面积； r圆形截面的半径，取 r=0.600 m； rs纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 rs=0.088 m； 对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2的比值，取 = 0.487； t - 纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当=0.4870.625，t=1.25-2=1.25-20.487=0.28；由以上公式解得：As= 115730.978 mm2。构造配筋：As=d2/40.2%=3.1412002/40.2%=2262mm2建议配筋值：HRB335钢筋，23625。实际配筋值115852.4mm2。五.桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2条，桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R单桩的竖向承载力设计值； Qsk单桩总极限侧阻力标准值； Qpk单桩总极限端阻力标准值； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=3.770m； Ap桩端面积,Ap=1.131m2； 0桩基重要性系数，取1.1； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 6.00 20.00 825.00 粘性土 2 10.00 25.00 965.00 粉土或砂土 由于桩的入土深度为8.00m,所以桩端是在第2层土层。最大压力验算: R=3.77(6.0020.00+2.0025.00)/1.65+965.001.131/1.65=1.05103kN0N=1.1924.072= 1016.48kNR=1049.863kN竖向极限承载力满足要求!（二）基础工程根据本工程地基特点，对ZJ5710基础载荷进行了计算，本工程塔吊基础几何尺寸为500050001500mm，基础采用C30混凝土，内配双层钢筋网片20200,竖向拉接筋14450。基础配筋及详细尺寸详见塔吊基础施工图。1.钢筋工程1.1钢筋原材料1.1.1本基础钢筋采用级钢。1.1.2所用钢筋应有出厂质量证明书或试验报告单，每捆钢筋均应有标志，表面不得有裂纹油污及铁锈等；1.1.3进场的钢筋应按炉（批）号及不同规格分批检验，按现行国家有关标准的规定抽取试样作力学性能试验，合格后方可使用；该批钢筋1.1.4钢筋在加工过程中，如发现脆断或力学性能显著不正常等现象，尚应根据现行国家标准对进行化学成分检验；1.2钢筋加工：根据图纸及规范的要求下料，钢筋加工的形状、尺寸必须符合图纸设计要求，钢筋的表面应洁净、无损伤，搭接长度及弯钩要符合规范要求。1.3钢筋绑扎：钢筋绑扎时按设计要求留足保护层,箍筋绑扎前，要先在主筋上按设计要求的间距划线，以保证钢筋位置的准确。2.混凝土工程混凝土采用商品混凝土在施工前对混凝土施工机械：泵车、罐车、振捣器认真检修、测试，施工过程中及时保养，保证混凝土施工的连续性。2.1混凝土运输为保证混凝土浇筑的连续性，采用2台混凝土搅拌运输车进行运输，为防止混凝土在运输过程中发生离析、灰浆流失、坍落度变化等现象，应尽量缩短运输时间，保证在最短的时间内将混凝土从搅拌地点运至浇筑地点。2.2混凝土浇筑混凝土施工前，要检查钢筋、预埋件（等）的中心线、边线、对角线、位置、长度、规格、数量、标高等，无误后方可进行混凝土的浇筑。浇筑时必须由一端向另一端连续进行，严禁留施工缝，并随浇捣进度将混凝土表面抹平压光，待混凝土达到终凝时加以覆盖并浇水养护。2.3混凝土振捣采用机械振捣，为达到振捣密实，振捣棒的操作要做到全面、均匀，振捣时要“快插入慢”提出，并将振捣棒上下略有抽动，以使上下振捣均匀。每点振捣时间以2030s为宜，但主要应视混凝土表面不在显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准。分层浇筑的混凝土，振捣棒要插入下层混凝土50mm左右，以消除两层之间的接缝。振捣时，不要振动模板，不要碰撞钢筋、铁件等。五、塔吊搭拆方法1.塔吊技术性能ZJ5710塔式起重机技术性能表额定起重力矩tm80起升高度m倍率独立式附着式=240.5121.5（140）=440.560最大起重量t6工作幅度m最小幅度2.5最大幅度57/55/52/50/45起升机构倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3电机功率kW24/24/5.4回转机构回转速度r/min0.6电机功率kW22.2牵引机构牵引速度m/min40/20电机功率kW3.3/2.2顶升机构顶升速度m/min0.6电机功率kW5.5工作压力MPa202塔吊的安装起重设备:20吨汽车起重机。3安装顺序：基础及底架塔身套架司机室塔帽吊臂与拉杆平衡臂与拉索安全装置（避雷设施）4安装注意事项：4.1必须保证塔机的安装精度a）底架装在基础上，四个主弦杆处的高差值与其间距之比必须小于1/500。b）塔身的安装偏斜量与其高度之比必须小于1/1000。c）整机安装好后总的偏斜量与相应的高度之比必须小于1/500。4.2吊臂组装时应注意二、五节臂不能互换。4.3塔吊各部件所用的螺栓才质不同，决不可乱用，必须注意。4.4塔吊各部件安装时严禁只插螺栓不戴帽，或戴而不紧的现象。4.5在某些机构安装后就应进行试运转；如顶升机构、回转机构，在没有装平衡臂及吊臂前就可通电运转。4.6塔吊的安装应在5级风以下进行，顶升过程中的风速不得超过4级。4.7塔吊应在套架下端露出三节-一个基础节和二个标准节时，就要装上斜撑，并调整使斜撑全部受拉，使拉力基本上均匀。4.8塔吊的使用高度超过27米时，必须在规定的范围内进行附着。4.9变幅机构在空运转或轻载运转期间，可将变幅机构钢丝绳调紧一点，当小车在两端时，变幅机构钢丝绳的中间挠度在200mm左右，使用一段时间后，应进行收紧，使中间挠度不得大于300mm。4.10在安装过程中因上下都有工作人员，任何人都得戴上安全帽才能进入施工现场。工作人员不得往下扔东西。4.11整机安装完后，对各运转部件进行检查，排除障碍物或干涉物后以慢速试运转。4.12塔吊安装时，严禁在没有安装吊臂时将平衡重全部安上，没有安装吊臂之前只能挂二吨平衡重，以免塔吊安装时倾翻。5顶升过程及操作5.1检查塔机安装的各项内容进行完毕和正确无误.5.2进行起升,回转,变幅等各项动作试运转.5.3在顶升作业前,须将用于接高的全部标准节,用起升机构到塔机顶升时吊臂所处正下方位所能吊到的位置,并吊一个标准节挂在引进小车的平台梁上.再用吊钩组吊一个标准节.并使标准节位于约12.85米幅度处,此时节,塔机上部重量重心通过油缸的上铰点,以保持顶升重量平衡,顶升时的滚轮摩擦力最小.5.4检查顶升液压系统;检查油箱中的油面(观察油标)是否符合要求.如果顶升液压系统长时间(超过6个月)末使用的,必须检查油液是否变质(颜色是变得深暗,混浊等)或被污染,否则须换油.检查液压油牌号是否正确,一般可选用203#机械油,气温低时可使用10#机械油.检查电动机转向是否正确(应与液压泵的规定转向一致).安全阀的调定压力为16MPa,一旦调整就绪不得擅自改变(操作时严禁转动安全阀的调整螺钉).顶升开始前,液压系统空车试运转,再操纵手动换向阀,使油缸伸缩数次,并排除系统内的空气, 转动正常后,方可进行顶升作业.5.5开始顶升时，先将横梁耳轴放入倒数第二个标准节上边的支撑槽中，拆去下转台与标准节间的连接螺栓。检查顶升过程中所有（顶升前必须将上下一步转台用销轴固定好。相对运动件是否有干涉，如有应排除，查看滚轮间隙是否正确后就可顶升作业。5.6顶升套架1.15米左右，接着伸出支撑轴，在缩回油缸活塞杆，使套架支撑在前述标准节的上边支撑块上。5.7缩回油缸活塞杆到第一个标准节侧面的下边支撑块处，并将横梁两端耳轴放入支撑块槽中。稍顶升一点套架，缩回支撑销，接着进行第二次顶升约1.2米，由人工通过引进平台和小车拉入待架标准节，并缓慢缩回油缸活塞杆，使待加节对正落下，再与下面塔身标准节固紧，每次顶升时，必须注意套架滚轮不得顶出头，以免翻倒。5.8锁活塞杆准备进行下一个顶升作业循环。5.9顶升过程中，若下转台与标准节或新加标准节与塔身未紧固连接螺栓，严禁回转或空车转动，在大风（4级以上）时，必须停止作业。5.10在顶升接高三个标准节后，必须装下部底架处四根斜撑杆，并均匀拉紧，再进行顶升作业。5.11当塔机顶升接高达到规定的高度后，应将下转台与标准节连接固紧。6塔机拆卸6.1塔机在拆除工地之前，必须对塔机各部位环节进行检修。液压站内的液压油是否变质，使用周期是否超出半年，总之在拆塔机时一定要更换液压油。检查各齿轮泵，液压阀，是否被堵塞或卡孔等现象。如有异常马上排除。起重绳变幅绳是否需要更换。检查其他各环节，凡是能妨碍拆塔的每一环节，都应精细的排除后方可往下进行。6.2调节套架8套齿轮，按升塔时的调节方法，精心调节好使之8套滚轮所处的位置都相同。6.3将塔机调整到拆塔的正确方位，将上下转台用销轴固定好。6.4一些转动或滑轴的零部件，需要润滑时要加润滑脂，或其他润滑油。6.5开动起重机构吊起重物约350kg，开动变幅小车移到距塔身中心12.85米。6.6开动液压站，先空载伸缩数次，检查运动情况，并同时排除油缸内的空气，无误后松动标准节与下转台连接螺栓，开始顶升。6.7顶升前，将变幅小滑车勾住标准节水平斜腹杆，并同时松开第一节与转台及第二标准节间连接螺栓。6.8开始顶升，当标准节与下转台，标准节离开距离约2030mm，然后抽出连接螺栓，即用人力推出标准节，然后开始降落，这样循环动作即可拆塔。6.9液压顶升和上部拆卸作业时，必须严格遵守安全操作规程，应特别注意：塔机上部顶升部分必须保持平衡。顶升或拆卸时遇到卡阻和其他异常现象，必须停机检查，故障未排除，不得继续顶升或拆卸。每次顶升之前，顶升横梁两端的耳轴必须可靠落入标准节上支撑块的槽内，方可进行顶升，防止塔机倾覆。液压装置拆除时，必须保持个元件和整个系统不受污染，高低压油管不得接错。顶升或拆卸完毕后，应收回油缸活塞杆，耳轴搁置在支撑块的槽内，此时油缸和横梁均不受力。顶升或拆卸完后，液压装置加罩防雨。7电气安装与使用：7.1塔机电气安装：电气安装应在塔身要安装完时进行。参照原理图。送电之前应对电气系统进行检查，符合要求后方可通电。所有线路连接必须正确无误，该固定的电缆应有可靠固定，防止塔机在运行时损伤电缆。再通电之前，对电气系统进行绝缘检查。主回路控制回路对地绝缘，电阻不小于0。主电缆进入司机室前穿入电缆保护圈后再进入司机室。并留适当长度，保证塔机大左右一圈半的旋转时不至于损伤电缆，且保证爬升时不损伤电缆。将司机室所有操作机构放置在安全位置，主开关放置在断电位置，最后连接好地面电源。7.2通电调试：将地面电源开关合上，送电到司机室，检查三相电源，应三相平衡，且电压应为38010%。松开高度限位器，幅度限位器，配合机械安装，穿好起升小车的钢丝绳。8.主要故障及排除方法8.1起升吊钩重生停止不稳而下滑。原因有：制动轮或制动瓦表面有油。液力推杆制动器的盛油器里是否有油或油量较少。制动过于频繁，温度上升，磨擦系数下降。制动器弹簧调整不当。排除方法：除去表面油污。按液力推杆制动器的说明书规定加油，调整弹簧间隙。适当的减少制动次数。起重量应在额定载荷范围内。8.2减速器温度过高，超过使用温度。原因有：检查减速器是否有油过多或过少等。用油的标号是否正确。减速器各轴承间隙是否过小。9吊车负荷试验六、安全操作规程1.塔机操作人员必须经过严格培训，了解塔机的构造、性能、使用范围，熟悉塔机的保养和使用过程。还必须严格执行本机的操作规程。2.严禁超载在作业，司机必须按照本塔机技术性能表和起重特性曲线图的规定作业。3.塔机不得拉吊钩到最大幅度以外去吊重物，即在最大幅度内吊钩也不得斜拉吊重，必须是吊钩垂直起吊。4.在有正反转的机构中，要反向时必须使电机停止，惯性力消失后才能开动反向开关运转。严禁突然开动正反转开关。5.严格操作顺序，如有快慢档位机构必须是从慢到快，停止时应由快到慢依次进行，每过度到下个档位时间约2-4秒。6.司机在进行正式作业之前，必须对各项安全装置的可靠性进行检查，停止不允许在安全装置不可靠或失灵状态下勉强作业。7.塔机上的所有安全保护装置，必须经常检查保养，不得任意搬动和拆卸。8.司机应对塔机的电流、电压进行检查，在不满足电流、电压的情况下严禁作业。9.对塔机的各运转部件要经常检查，如螺栓有无松动，卷筒排绳的好坏，钢丝绳头的压紧情况，各润滑部位是否缺油等，若有问题应得到相应的处理后才进行作业。10.塔机应设专门人员与司机联系或指挥吊装工作。11.夜间作业，现场必须备有充分的照明设施。12.塔机应避开高压电线安装。吊臂、吊钩与一般动力线或照明线有干涉时应采取安全措施后才作业。13.塔机应避开高压电线安装。吊臂、吊钩与一般动力线或照明线