同步器锁止条件分析.doc

同步器锁止问题分析 在这里分同步器设计和换挡操纵机构两方面分析一下：(一)、同步器设计同步器的容量对同步器同步时间起很大作用，容量增大，换挡力、换档时间均会缩小。增加锥面尺寸、数量及锥面与同步器锁环间的磨擦系数等都会增大同步器锥面的磨擦扭矩。对于批量定型生产的同步器锥面尺寸由于空间有限，不能改变。但对于摩擦系数改变起来就相对容易。改变同步环材料，及齿轮润滑油对改变锥面磨擦副的磨擦系数作用明显，摩擦系数在变速器的使用过程中的稳定性是影响变速器操作性能的另一重要因素，一般要求用于制作同步环的材料在粘度较小和粘度较大的润滑油中能够保证摩擦系数的稳定性。制作同步环的材料有铜基合金材料锰黄铜和铝黄铜此种材料广泛应用于我厂S5系列变速箱中，经汽研试验证明铝黄铜的摩擦性能略优于锰黄铜，525Q7即采用铝黄铜。另外采用钢环喷钼的方法制作的同步环在提高摩擦系数及增加同步环强度方面有较突出的优点，在中重型卡车的变速箱中应用广泛。其它材料如树脂、碳纤维等摩擦性能优良的新材料相继得到应用。在匹配南汽的变速箱中，我厂在不改变同步器尺寸的情况下，采用喷钼同步环，经整车试驾后，厂方对整车的换挡性能表示满意。除同步器的容量和材料的摩擦性能外，同步器的锁止条件和同步器的设计形式是关键因素，下面以同步器的锁止条件为主线，分析例举到几种同步器形式，通过分析其性能特点给出各型同步器的设计特点。同步器的设中锁止，锁止条件的确立须适当，定量描述锁止条件的参数为阻力比： = Tc:同步器锥面的摩擦力矩Ti:同步环节圆上的拨环力矩必须满足条件1，选取过大，虽然可保证在同步器未同步前，同步器齿套决不会推开同步环与锥体接合，但对于锁环式同步器势必要选择较大的锁止角这会使同步解除力与时间的乘积增大、同步器的啮合力增大、使同步器的操纵性能变坏。相反选取过小（接近1）会使同步器性能变差，易产生挂档冲击。 锥面摩擦力矩:T=*F 拨环力矩: T=R*F* F : 同步齿套上的操纵力r:同步锥体的有效半径，r=（D-D）/(D-D) :齿套锁止角斜面与同步环锁止角斜面的摩擦系数:锥体与同步环之间的摩擦系数，铜基材料的同步环与钢质锥体在齿轮油润滑下取=0.080.11：锥体锥面角，为防止同步环自锁在锥体上，选取时应使tan,当=0.11时6.28实际应用时常取=6.5、7、8等。:同步环锁止角:同步环节圆半径由以上可得锥体锥面角与同步环锁止角之间的关系式为：tan 由上式可得当时，式右端分母，分子所以由此可见取=0会使同步环锁止角的取值趋于安全，式简化为： tan 由上式可得当 时，。 因此取下限值时确定的锁止角更为安全。举例说明:某锁环式同步器铜基同步环节圆半径:=50.3625锥面大端直径D=91, 小端直径 D=88.5代入式得：r=44.8779 锥体锥面角=7锥体与同步环之间的摩擦系数=0.08将以上参数代入式 可得： 119.3488 ，考虑ui=0.08 110.2009 此同步环实际锁止角取114由此可见要保证锁止条件的成立，有以下几项措施：要尽量控制摩擦系数靠近上限值；将锥体锥面角改为6.5；再来看一下式可看出比值 ，同步环锁止角由此可得还可以在保证同步环刚度的前题下适当降低的值来满足此同步器的锁止条件。由可知相对于锁环式同步器，锁销式同步器可使的值更小，这就是锁销式同步器可采用更小的锁止角的原因。举例说明:某锁销式同步器锥面大端直径D=197, 小端直径 D=193.3, 代入式得：r=97.5779拨环力作用节圆半径为=76.5 锥体锥面角=7锥体与同步环之间的摩擦系数=0.08将以上参数代入式 可得： 100.1205此同步器实际的锁止角取=90由此可见要保证锁止条件的成立，以上三种措施同样适用于锁销式同步器。通过以上两例分析锁止角理论计算值要较实际采用值要大一些，这主要是由于以下两种原因造成的： 取锥体与同步环之间的摩擦系数=0.08，一般计算时取=0.1，这时计算值与实际取值会满足锁条件。 忽略了齿套锁止角斜面与同步环锁止角斜面的摩擦系数的影响，实际上不可能做到=0。再举一多锥同步进行分析：对于连接式双锥同步器，其锥面摩擦力矩来源于两个锥面（内锥面、外锥面）：T=（+）*F 设B=+ 由式得: tan 由式仍可看出当时，由此可见取=0会使同步环锁止角的取值趋于安全。因此简化为：tan 举例说明:某连接式双锥同步器同步环节圆半径=60锥体锥面角=8外锥面大端直径D=105，小端直径 D=103代入式得：r=52.0016内锥面大端直径D=97，小端直径 D=95.15代入式得： r=48.03898将r、r、代入式得：B=1.198035将B代入式得： 79.70352此双锥同步器锁止角的取值为110，由计算上可知双锥同步器可取用更小的锁止角，适当地减小