HRM2800热平衡计算120t.doc

HRM2800原料立磨热平衡计算一、 计算原始数据1、 原料立磨设计产量G：120t/h2、 原料立磨主电机功率P：1250 KW3、 原料立磨主电机效率Y1：0.92 4、 原料立磨传动效率Y2：0.85、 原料立磨粉磨效率Y3：0.56、 原料综合水分W1 %：8 %7、 入磨热风温度T1：2208、 入磨物料平均温度T s 1：259、 出磨热风温度T 2：9010、 出磨物料温度T s 2：8011、 出磨物料水分W2 %：0.5%12、 磨机漏风率K1（占入磨热风量）：10%13、 入磨热风平均比热C1：0.347kcal/Nm314、 磨机漏风平均比热C2：0.3 kcal /Nm315、 磨机漏风平均温度T 3：2516、 原料平均比热CC：0.223 kcal /17、 水蒸气由0至90平均比热CS：0.45 kcal /18、 出磨热风平均比热C3：0.34 kcal /Nm319、 磨机散热系数：16.3kcal/m220、 磨机表面积F：150 m2二、 热平衡计算热平衡计算以0、1小时为基准，磨机进出口截面为计算界限。1、 热收入A、入磨热风带入的热量：Q1=L C1T1=L0.347220=76.34L(kcal/h)设入磨热风量为L，Nm3/h。B、粉磨产生的热量：Q2=860PY1Y2（1-Y3）=86012500.920.8(1-0.5)=395600(kcal/h)C、磨机漏风带入的热量：Q3= K1L C2T3=10%L0.325=0.75L(kcal/h)D、原料带入的热量：Q4= GTS1CC(W1W2)/(100W1) =120000250.223(80.5)/(1008)=913565.22(kcal/h)2、 热支出A、水分蒸发消耗热量：Q5= G(W1W2)/(100W1)595 CST2-TS1=120000(80.5)（100-8）5950.4590-25=5972282.61(kcal/h)蒸发水份体积：120000(80.5)/（100-8） 0.805=12152.31Nm3/hB、出磨热风带走热量：（不包括水蒸气）Q6= L(1K1) C3T2=L（110%）0.3490=33.66L(kcal /h)C、生料带走热量：Q7= G(100-W2)/100CCW2/（100- W2）（TS2- TS1）=120000(100-0.5)/1000.2230.5/（100- 0.5）（80- 25）=1497441(kcal/h)D、磨机散热损失：Q8=FT2=16.315090=220050(kcal/h)3、 热平衡：热收入=热支出Q1 Q2 Q3 Q4 =Q5 Q6 Q7 Q876.34L3956000.75L913565.22=5972282.6133.66L1497441220050入磨热风量L=146917.07(Nm3/h)出磨风量L=（1+10%）146917.07+12152.31=173761.09(Nm3/h)L-仅为烘干物料时的出磨风量故，此时出磨的工况风量为：90；231044.96(m3/h)三、 风量平衡决定风机风量应考虑以下几点：1、为带走磨机生产的生料所需要的最小风量（本台设备出磨最小风量120000000g/h800g/N m3150000(Nm3/h）。注：800g/ N m3为经验值。2、烘干原料所需要的最小风量（本台设备经热平衡计算，出磨最小风量146917.07Nm3/h，不足风量采用循环风和部分热风：设循环风温：50；循环风量：l Nm3/h则：循环风量+部分热风量=150000-146917.07=3082.93 Nm3/h故该部分热平衡：l0.34550=(3082.93-l) 0.347220l=2512.62Nm3/h则：热风量=3082.93-l=570.31 Nm3/h故入磨总热风量=146917.07+570.31 =147487.38Nm3/h循环风量：l= 2512.62Nm3/h故出磨总风量：(147487.38+2512.62+12152.31)110%=178367.54Nm3/h3、考虑磨机后面系统漏风故