酒店雨蓬计算书.doc

临沂颐高上海街三期工程玻璃雨篷设计计算书设计： 校对： 审核： 批准： 二一三年十一月十二日目录1 计算引用的规范、标准及资料11.1 幕墙及采光顶相关设计规范：11.2 建筑设计规范：11.3 玻璃规范：11.4 钢材规范：21.5 胶类及密封材料规范：21.6 相关物理性能等级测试方法：31.7 建筑结构静力计算手册(第二版)31.8 土建图纸：32 基本参数32.1 雨篷所在地区32.2 地面粗糙度分类等级33 雨篷荷载计算33.1 雨篷的荷载作用说明33.2 风荷载标准值计算43.3 风荷载设计值计算53.4 雪荷载标准值计算63.5 雪荷载设计值计算63.6 雨篷面活荷载设计值63.7 雨篷构件恒荷载设计值63.8 选取计算荷载组合64 雨篷杆件计算74.1 结构的受力分析74.2 选用材料的截面特性84.3 梁的抗弯强度计算84.4 拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算94.5 梁的挠度计算95 雨篷焊缝计算105.1 受力分析105.2 焊缝校核计算：106 玻璃的选用与校核106.1 玻璃板块荷载组合计算116.2 玻璃板块荷载分配计算126.3 玻璃的强度计算126.4 玻璃最大挠度校核137 雨篷埋件计算(土建预埋)147.1 校核处埋件受力分析147.2 锚筋的总截面面积计算147.3 锚筋长度计算：158 附录 常用材料的力学及其它物理性能16临沂颐高上海街三期工程玻璃雨篷设计计算书 钢结构雨篷设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙及采光顶相关设计规范：铝合金结构设计规范 GB50429-2007玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-2003建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2009建筑幕墙 GB/T21086-2007建筑玻璃采光顶 JG/T231-2007建筑用玻璃与金属护栏 JG/T342-2012 建筑幕墙工程技术规范 DGJ08-56-20121.2 建筑设计规范：地震震级的规定 GB/T17740-1999钢结构设计规范 GB50017-2003高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3-2010高处作业吊蓝 GB19155-2003工程抗震术语标准 JGJ/T97-2011混凝土结构后锚固技术规程 JGJ145-2004混凝土结构加固设计规范 GB50367-2006混凝土结构设计规范 GB50010-2010混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓 JG160-2004建筑防火封堵应用技术规程 CECS154：2003建筑钢结构焊接技术规程 JGJ81-2002建筑工程抗震设防分类标准 GB50223-2008建筑结构荷载规范 GB50009-2012建筑结构可靠度设计统一标准 GB50068-2001建筑抗震设计规范 GB50011-2010建筑设计防火规范 GB50016-2006建筑物防雷设计规范 GB50057-2010冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB50018-20021.3 玻璃规范：镀膜玻璃 第1部分：阳光控制镀膜玻璃 GB/T18915.1-2002镀膜玻璃 第2部分：低辐射镀膜玻璃 GB/T18915.2-2002防弹玻璃 GB17840-1999平板玻璃 GB11614-2009建筑用安全玻璃 第3部分：夹层玻璃 GB15763.3-2009建筑用安全玻璃 第2部分：钢化玻璃 GB15763.2-2005建筑用安全玻璃 防火玻璃 GB15763.1-2009半钢化玻璃 GB/T17841-2008热弯玻璃 JC/T915-2003压花玻璃 JC/T511-2002中空玻璃 GB/T11944-20021.4 钢材规范：建筑结构用冷弯矩形钢管 JG/T178-2005不锈钢棒 GB/T1220-2007不锈钢冷加工钢棒 GB/T4226-2009不锈钢冷轧钢板及钢带 GB/T3280-2007不锈钢热轧钢板及钢带 GB/T4237-2007不锈钢丝 GB/T4240-2009建筑用不锈钢绞线 JG/T200-2007不锈钢小直径无缝钢管 GB/T3090-2000彩色涂层钢板和钢带 GB/T12754-2006低合金钢焊条 GB/T5118-1995低合金高强度结构钢 GB/T1591-2008建筑幕墙用钢索压管接头 JG/T201-2007耐候结构钢 GB/T4171-2008高碳铬不锈钢丝 YB/T0961997合金结构钢 GB/T3077-1999金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求 GB/T13912-2002冷拔异形钢管 GB/T3094-2000碳钢焊条 GB/T5117-1995碳素结构钢 GB/T700-2006碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带GB/T912-2008碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带GB/T3274-2007优质碳素结构钢 GB/T699-19991.5 胶类及密封材料规范：丙烯酸酯建筑密封膏 JC484-2006幕墙玻璃接缝用密封胶 JC/T882-2001彩色涂层钢板用建筑密封胶 JC/T884-2001丁基橡胶防水密封胶粘带 JC/T942-2004工业用橡胶板 GB/T5574-2008混凝土建筑接缝用密封胶 JC/T881-2001建筑窗用弹性密封剂 JC485-2007建筑密封材料试验方法 GB/T13477.120-2002建筑用防霉密封胶 JC/T885-2001建筑用硅酮结构密封胶 GB16776-2005建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品 GB/T19686-2005建筑用硬质塑料隔热条 JG/T174-2005聚氨酯建筑密封胶 JC/T482-2003聚硫建筑密封胶 JC/T483-2006绝热用岩棉、矿棉及其制品 GB/T11835-2007硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定 GB/T529-2008橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法 GB/T531-1999修补用天然橡胶胶粘剂 HG/T3318-2002中空玻璃用弹性密封胶 JC/T486-2001中空玻璃用丁基热熔密封胶 JC/T914-20031.6 相关物理性能等级测试方法：玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T139-2001玻璃幕墙光学性能 GB/T18091-2000彩色涂层钢板和钢带试验方法 GB/T13448-2006钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2001混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002(2011版)建筑防水材料老化试验方法 GB/T18244-2000建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法 GB/T15227-2007建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T18575-2001建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T18250-2000建筑装饰装修工程质量验收规范 GB50210-2001金属材料室温拉伸试验方法 GB/T228-20021.7 建筑结构静力计算手册(第二版)1.8 土建图纸：2 基本参数2.1 雨篷所在地区 临沂地区；2.2 地面粗糙度分类等级 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。3 雨篷荷载计算3.1 雨篷的荷载作用说明 雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： SA+=1.35Gk+0.61.4wk+0.71.4Sk(或Qk) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： SA+=1.2Gk+1.4wk+0.71.4Sk(或Qk) (风荷载为第一可变荷载时)； SA+=1.2Gk+1.4Sk(或Qk)+0.61.4wk (风荷载非第一可变荷载时)； B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： SA-=1.0Gk+1.4wk3.2 风荷载标准值计算 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： wk+=gzzs1+w0 8.1.1-2GB50009-2012 wk-=gzzs1-w0上式中： wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：4.9m； gz：高度z处的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： gz=1+2gI10(z/10)- 条文说明部分8.6.1GB50009-2012 其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m； A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550m； 也就是： 对A类场地：当z300m时，取z=300m，当z350m时，取z=350m，当z450m时，取z=450m，当z550m时，取z=550m，当z300m时，取z=300m，当z350m时，取z=350m，当z450m时，取z=450m，当z550m时，取z=550m，当zQk，所以计算时雪荷载参与正压组合！3.7 雨篷构件恒荷载设计值 G+：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)； G-：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)； Gk：雨篷结构平均自重取0.0005MPa； 因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以： G+=1.2Gk =1.20.0005 =0.0006MPa G-=Gk =0.0005MPa3.8 选取计算荷载组合(1)正风压的荷载组合计算： SkA+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)； SA+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； SkA+=Gk+Sk+0.6wkA+ =0.001504MPa SA+=G+S+0.6wA+ =0.002006MPa(2)负风压的荷载组合计算： SkA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)； SA-：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； SkA-=Gk+wkA- =0.000511MPa SA-=G-+wA- =1.0Gk+1.4wkA- =0.000915MPa(3)最不利荷载选取： SkA：作用在龙骨上的最不利情况下荷载标准值组合(MPa)； SA：作用在龙骨上的最不利情况下荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)： SkA=0.001504MPa SA=0.002006MPa4 雨篷杆件计算基本参数： 1：计算点标高：4.9m； 2：力学模型：悬臂梁； 3：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)； 4：悬臂总长度：L=5180mm，受力模型图中a=250mm，b=4930mm； 5：拉杆截面面积：2035.75mm2 6：分格宽度：B=1525mm； 7：板块配置：夹层玻璃8 +8 mm； 8：悬臂梁：变截面工字钢，Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：4.1 结构的受力分析(1)荷载集度计算： qk：组合荷载作用下的线荷载集度标准值(按矩形分布)(N/mm)； q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)； Sk：组合荷载标准值(MPa)； S：组合荷载设计值(MPa)； B：分格宽度(mm)； qk=SkB =0.0015041525 =2.294N/mm q=SB =0.0020061525 =3.059N/mm(2)拉杆轴力计算： 由于拉杆在雨篷外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即： P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)； qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EA E：材料的弹性模量，为206000MPa； L拉杆：拉杆的长度； A：拉杆截面面积(mm2)； P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I) =6418.485N拉杆的轴向作用力为： N=P/sin =10429.837N(3)雨篷杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算： Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(Nmm)； x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)； q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)； L：悬臂总长度(mm)； a、b：长度参数，见模型图(mm)； 经过计算机的优化计算，得： x=5180mm |Mmax|=|P(x-a)-qx2/2|=9397024.75000001Nmm4.2 选用材料的截面特性(1)悬臂杆件的截面特性： 材料的抗弯强度设计值：f=215MPa； 材料弹性模量：E=206000MPa； 主力方向惯性矩：I=59133670mm4； 主力方向截面抵抗矩：W=486030mm3； 塑性发展系数：=1.05；(2)拉杆杆件的截面特性： 拉杆的截面面积：A=2035.75mm2； 材料的抗压强度设计值：f1=52.233MPa； 材料的抗拉强度设计值：f2=52.233MPa； 材料弹性模量：E=206000MPa；4.3 梁的抗弯强度计算抗弯强度应满足： NL/A+Mmax/Wf上式中： NL：梁受到的轴力(N)； A：梁的截面面积(mm3)； Mmax：悬臂梁的最大弯矩设计值(Nmm)； W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； ：塑性发展系数，取1.05； f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；则： NL=Pctg =8220.982N NL/A+Mmax/W=8220.982/6376+9397024.75000001/1.05/486030 =19.703MPa215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。4.4 拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算校核依据： 对于受拉杆件，校核：N/Af 对于受压杆件，需要进行稳定性计算，校核：N/Af其中： ：轴心受压柱的稳定系数，查表6.3.8102-2003及表C.2GB50017-2003取值； i：截面回转半径，i=(I/A)0.5； ：构件的长细比，不宜大于250，=L/i； 因为风荷载是正风压荷载，所以，拉杆是承受拉力的。校核依据： N/A52.233MPa N/A=10429.837/2035.75 =5.123MPa52.233MPa拉杆的抗拉强度满足要求。4.5 梁的挠度计算主梁的最大挠度可能在2点出现，其一是C点，另一点可能在AB段之间，下面分别计算：(1)C点挠度的验算： dfp：集中力作用下的C点挠度(mm)； dfq：均布荷载作用下的C点挠度(mm)； dfc：组合荷载作用下的C点挠度(mm)； dfp=Pb2L(3-b/L)/6EI =22.646mm dfq=qL4/8EI =22.6mm dfc=|dfp-dfq| =|22.646-22.6| =0.046mm df,lim：按规范要求，悬臂杆件的挠度限值(mm)； df,lim=2L/250=41.44mm dfc=0.046mmdf,lim=41.44mm悬臂梁杆件C点的挠度满足要求!(2)AB段最大挠度的验算： dfx：悬臂梁AB段挠度计算值(mm)； x：距固定端距离为x处(最大挠度处)； 经过计算机的优化计算，得： x=2216mm dfx=|qL4(3-4x/L+(x/L)4)/24EI-Pb3(2-3(x-a)/b+(x-a)3/b3)/6EI| =0.838mm dfx=0.838mmdf,lim=41.44mm悬臂梁杆件AB段的挠度满足要求!5 雨篷焊缝计算基本参数： 1：焊缝高度：hf=8mm； 2：焊缝有效截面抵抗矩：W=872180mm3； 3：焊缝有效截面积：A=7571.26mm2；5.1 受力分析 V：固端剪力(N)； NL：轴力(mm)，拉为正、压为负； M：固端弯矩(Nmm)； |V|=|P-qL| =|6418.485-3.0595180| =9427.135N NL=8220.982N |M|=|Pb-qL2/2| =9397024.75Nmm5.2 焊缝校核计算：校核依据 (f/f)2+f2)0.5ffw 7.1.3-3GB50017-2003上式中： f：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)； f：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22； f：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)； ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)； (f/f)2+f2)0.5 =(M/1.22W+NL/1.22A)2+(V/A)2)0.5 =(9397024.75/1.22/872180+8220.982/1.22/7571.26)2+(9427.135/7571.26)2)0.5 =9.801MPa 9.801MPaffw=160MPa焊缝强度能满足要求。6 玻璃的选用与校核基本参数： 1：计算点标高：4.9m； 2：玻璃板尺寸：宽高=BH=1525mm1500mm； 3：玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：8 +8 mm；上片钢化玻璃，下片钢化玻璃； 4：玻璃支撑类型：对边简支；模型简图为：6.1 玻璃板块荷载组合计算(1)玻璃板块自重： Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)； G：玻璃板块自重设计值(MPa)； t1：玻璃板块上片玻璃厚度(mm)； t2：玻璃板块下片玻璃厚度(mm)； g：玻璃的体积密度(N/mm3)； wk+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Gk=g(t1+t2) =25.6/1000000(8+8) =0.00041MPa因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以： G+：正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)； G-：负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)； Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)； G+=1.2Gk =1.20.00041 =0.000492MPa G-=Gk =0.00041MPa(2)正风压的荷载组合计算： Sk+：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)； S+：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)； Sk+=Gk+Sk+0.6wk+ =0.001414MPa S+=G+S+0.6w+ =0.001898MPa(3)负风压的荷载组合计算： Sk-：负风压作用下的荷载标准值组合(MPa)； S-：负风压作用下的荷载设计值组合(MPa)； Sk-=Gk+wk- =0.00095MPa S-=G-+w- =1.0Gk+1.4wk- =0.001494MPa(4)最不利荷载选取： Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)； S：最不利荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)： Sk=0.001414MPa S=0.001898MPa6.2 玻璃板块荷载分配计算 Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)； S：最不利荷载设计值组合(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； Sk1：分配到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； S1：分配到上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； Sk2：分配到下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； S2：分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； Sk1=Skt13/(t13+t23) =0.00141483/(83+83) =0.000707MPa S1=St13/(t13+t23) =0.00189883/(83+83) =0.000949MPa Sk2=Skt23/(t13+t23) =0.00141483/(83+83) =0.000707MPa S2=St23/(t13+t23) =0.00189883/(83+83) =0.000949MPa6.3 玻璃的强度计算 校核依据：fg(1)上片校核： 1：上片玻璃的计算参数； 1：上片玻璃的折减系数； Sk1：作用在上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； a：玻璃面板短边边长(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； 1=Sk1a4/Et14 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00070715004/72000/84 =12.136按系数1，查表6.1.2-2JGJ102-2003，1=0.951； 1：上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； S1：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； a：玻璃面板短边边长(mm)； t1：上片玻璃厚度(mm)； m1：上片玻璃弯矩系数, 查表得m1=0.0455； 1=6m1S1a21/t12 =60.04550.000949150020.951/82 =8.662MPa 8.662MPafg1=42MPa(钢化玻璃)上片玻璃的强度满足!(2)下片校核： 2：下片玻璃的计算参数； 2：下片玻璃的折减系数； Sk2：作用在下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； a：玻璃面板短边边长(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t2：下片玻璃厚度(mm)； 2=Sk2a4/Et24 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00070715004/72000/84 =12.136按系数2，查表6.1.2-2JGJ102-2003，2=0.951 2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； S2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； a：玻璃面板短边边长(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； m2：下片玻璃弯矩系数, 查表得m2=0.0455； 2=6m2S2a22/t22 =60.04550.000949150020.951/82 =8.662MPa 8.662MPafg2=42MPa(钢化玻璃)下片玻璃的强度满足!6.4 玻璃最大挠度校核校核依据： df=Ska4/Ddf,lim 6.1.3-2JGJ102-2003上面公式中： df：玻璃板挠度计算值(mm)； ：玻璃挠度的折减系数； ：玻璃挠度系数，查表得=0.0042； D：玻璃的弯曲刚度(Nmm)； df,lim：许用挠度，取玻璃面板短边边长的60，为25mm；其中： D=Ete3/(12(1-2) 6.1.3-1JGJ102-2003上式中： E：玻璃的弹性模量(MPa)； te：玻璃的等效厚度(mm)； ：玻璃材料泊松比，为0.2； te=(t13+t23)1/3 6.1.4-5JGJ102-2003 =(83+83)1/3 =10.079mm D=Ete3/(12(1-2) =7200010.0793/(12(1-0.22) =6399298.269Nmm ：玻璃板块的计算参数； =Ska4/Ete4 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00141415004/72000/10.0794 =9.6341按参数，查表6.1.2-2JGJ102-2003，=0.963 df=Ska4/D =0.9630.00420.00141415004/6399298.269 =4.524mm 4.524mmdf,lim=25mm玻璃的挠度能满足要求!7 雨篷埋件计算(土建预埋)7.1 校核处埋件受力分析 V：剪力设计值(N)； N：轴向拉(压)力设计值(N)，本处为轴向压力； M：根部弯矩设计值(Nmm)；根据前面的计算，得： N=8220.982N V=9427.135N M=9397024.75Nmm7.2 锚筋的总截面面积计算校核依据，根据JGJ102-2003的规定，锚筋的总截面面积需要同时满足以下条件：(1)当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时 ，应同时满足下面的条件： a：ASV/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz C.0.1-1JGJ102-2003 b：ASN/0.8abfy+M/0.4arabfyz C.0.1-2JGJ102-2003(2)当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应同时满足下面的条件： c：AS(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz C.0.1-3JGJ102-2003 d：AS(M-0.4Nz)/0.4arabfyz C.0.1-4JGJ102-2003 当M0.4Nz时，取M=0.4Nz其中： AS：锚筋的总截面面积(mm2)； V：剪力设计值(N)； N：法向拉力或压力设计值(N)，压力设计值不应该大于0.5fcA，此处A为锚板的面积；N=8220.982N0.5fcA=2002000N，满足规范要求； M：弯矩设计值(Nmm)； ar：钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85； av：钢筋受剪承载力系数，不大于0.7； fy：锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按GB50010选取，但不大于300MPa； ab：锚板弯曲变形折减系数； z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm)；另外： d：锚筋直径(mm)； t：锚板厚度(mm)； n：锚筋总数量； fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按GB50010选取； av=(4.0-0.08d)(fc/fy)0.5 C.0.1-5JGJ102-2003 =(4.0-0.0820)(14.3/300)0.5 =0.524 ab=0.6+0.25t/d C.0.1-6JGJ102