吴淞江大桥主墩挂篮设计计算书(修改).doc

吴淞江大桥主梁挂篮设计计算书 路桥华南工程有限公司吴淞江大桥主墩挂篮设计挂蓝的一般构造图如下图所示。首先以1#块主梁进行受力计算： 作用力示意图如下所示：得到两端的支点反力： F2=1053.85KN（前横梁），F1=1788.48KN（后横梁）。 然后以7#块主梁进行受力计算：得到两端的支点反力： F1=1695.05KN（前横梁），F2=1386.95KN（后横梁）。 比较上面两种工况拟定以7#块主梁进行挂篮的受力计算，然后以1#块主梁进行挂篮后横梁的受力验算。一、底蓝纵梁计算为考虑减轻挂蓝结构自重，挂蓝底蓝尽量采用桁架结构。7#块前端断面高度为300cm，后端高度为304.9cm；边腹板前后端厚离均为50cm；中间四块腹板的厚度均为40cm；底板厚度前端为25cm，后端厚度为25.9cm；前端有横隔板结构。主梁的横断面示意图如下所示：1、第一、五室底板下纵梁计算初步取80cm宽度作为一根纵梁的承受重量。荷载取值：振捣荷载取2.0KPa，施工人员、机具荷载取1.5KPa；砼容重取26KN/m3，涨模系数取1.05。则底板荷载计算：q前=1.050.80.2526+0.80.5 =5.86KN/m；q后=1.050.80.25926+0.80.5 =6.06KN/m； 横隔板位置 隔板自重：q1=0.82.361.0526=51.54 KN/m； 模板自重：q2=21.52.360.80.3=18.88 KN/m； 顶板重量： 等厚段：q3=0.81.050.2526=5.46KN/m； 加厚段：q4=0.81.050.5526=12.01 KN/m；则顶板平均荷载为q5= q3+（q4q3）2.024.3=5.46+（12.015.46）2.021.04.3=6.98KN/m 顶板模板：q6=0.81.2=0.96 KN/m，取1 KN/m； 可得：等厚段底板总作用平均荷载为q7= 13.94KN/m，考虑施工荷载后取平均值为17KN/m进行计算； 横隔板总作用荷载为q8= 51.54+18.88=70.42 KN/m，取71 KN/m计算。计算图示如下：材料：采用I36a工钢。 a、强度验算. 纵梁截面特性如下：I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3弯矩图如下：最大弯矩为：65065.80Nmmax=M/W=65065.80942cm3=69.07Mpa=140MPa，满足要求。剪力图如下：前支点反力：R1=52009.00N=5.20，后支点反力： R2=40081.00N=4.01t b、刚度验算 变形图如下：最大挠度为：fmax=4.0mm。 2、第二、四室底板下纵梁计算底板荷载计算：q前=1.050.80.2526+0.80.5 =5.86KN/m；q后=1.050.80.25926+0.80.5 =6.06KN/m； 横隔板位置 隔板自重：q1=0.82.481.0526=54.16 KN/m； 模板自重：q2=21.52.480.80.4=14.88 KN/m； 顶板重量： 等厚段：q3=0.81.050.2526=5.46KN/m； 加厚段：q4=0.81.050.5526=12.01 KN/m；则顶板平均荷载为q5= q3+（q4q3）2.024.3=5.46+（12.015.46）2.021.04.3=6.98KN/m 顶板模板：q6=0.81.2=0.96 KN/m，取1 KN/m； 可得：等厚段底板总作用平均荷载为q7= 13.94KN/m，考虑施工荷载后取平均值为17KN/m进行计算； 横隔板总作用荷载为q8=54.16+14.88=69.04KN/m，取70KN/m计算。计算图示如下： 材料：采用I36a工钢，计算结果如下： a、强度验算I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3弯矩图如下：最大弯矩为：67628.32Nmmax=M/W=67628.32942cm3=71.79Mpa=140MPa，满足要求。剪力图如下：前支点反力：R1=57795.00N=5.78t，后支点反力： R2=40995.00N=4.10t b、刚度验算 变形图如下：最大挠度为：fmax=4.2mm。 3、第三室底板下纵梁计算初步取60cm宽度作为一根纵梁的承受重量，底板前端厚度为25.0cm，后端厚度为25.9cm，相差不大，取平均厚度25.5cm进行计算。荷载取值：振捣荷载取2.0KPa，施工人员、机具荷载取1.0KPa；砼容重取26KN/m3，涨模系数取1.05。则 底板模板荷载：q1=0.60.5KN/m2=0.30KN/m； 施工荷载： q2=（2.0+1.5）0.6=2.1 KN/m； 底板自重荷载：q3=0.2550.61.0526=4.18 KN/m； 横隔板位置 隔板自重：q4=0.61.451.0526=23.75KN/m； 模板自重：q5=21.51.450.60.4=6.53 KN/m； 顶板重量： 等厚段：q6=0.61.050.5026=8.19 KN/m； 加厚段：q7=0.61.051.3026=21.29 KN/m；则顶板平均荷载为q8= q6+（q7q6）（0.291+2.35）2（0.291+2.35+0.85）=8.19+（21.298.19）（0.291+2.35）2（0.291+2.35+0.85）=13.15 KN/m 顶板模板：q9=0.61.2=0.72 KN/m，取1 KN/m； 可得：底板总作用荷载为q9= q1+ q2+ q3+ q8+ q9=0.30+2.1+4.18+13.15+1=20.73KN/m，取21KN/m； 横隔板总作用荷载为q11= q4+ q5=23.75+6.53=30.28KN/m，取31 KN/m计算。作用力图示如下图所示： 材料：采用I36a工钢，计算结果如下： a、强度验算I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3弯矩图如下：最大弯矩为：73457.52Nmmax=M/W=73457.52942cm3=77.98Mpa=140MPa，满足要求。剪力图如下：前支点反力：R1=55315.00N=5.532t，后支点反力： R2=47875.00N=4.788t b、刚度验算 变形图如下：最大挠度为：fmax=4.2mm。 4、中室腹板下纵梁计算中室腹板考虑倒角影响取宽度为40cm，高度取平均值3.0m，则其q1=0.43.01.05 26=32.76KN/m；模板荷载：q2=1.523.0=9.0 KN/m；考虑施工荷载后其全部作用荷载值取45 KN/m，考虑由三组桁架承受，则每组桁架的作用荷载为453=15 KN/m。 作用力图示如下图所示： 材料：采用I36a工钢，计算结果如下： a、强度验算I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3弯矩图如下：最大弯矩为：46743.75Nmmax=M/W=46743.75942cm3=49.62Mpa=140MPa，满足要求。剪力图如下：前、后支点反力：R1=R2=31395.00N=3.14t b、刚度验算 变形图如下：最大挠度为：fmax=3.1mm。5、第一、二与四、五室腹板下纵梁计算中室腹板考虑倒角影响取宽度为40cm，高度取平均值2.92m，则其q1=0.42.921.05 26=31.89KN/m；模板荷载：q2=1.522.92=8.76 KN/m；考虑施工荷载后其全部作用荷载值取42 KN/m，考虑由三组桁架承受，则每组桁架的作用荷载为423=14 KN/m。 作用力图示如下图所示： 材料：采用I36a工钢，计算结果如下： a、强度验算I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3弯矩图如下：最大弯矩为：43743.75Nmmax=M/W=43743.75942cm3=46.44Mpa=140MPa，满足要求。剪力图如下：前、后支点反力：R1=R2=29395.00N=2.94t。 b、刚度验算 变形图如下：最大挠度为：fmax=3.0mm。6、边腹板下桁架纵梁计算边腹板考虑倒角影响取宽度为40cm，高度取平均值2.84m，则其q1=0.42.841.05 26=31.01KN/m；侧模板荷载取值为1KN/m2，则q2=1.0（2.38+2.03）=4.41KN/m；底模板荷载q3=0.40.8 =0.32KN/m。则总作用荷载q总= q1+ q2+ q3=31.01+4.41+0.32=35.74KN/m。考虑施工荷载后其全部作用荷载值取39 KN/m，考虑由三组桁架承受，则每组桁架的作用荷载为393=13 KN/m。计算图示如下： 材料：采用I36a工钢，计算结果如下： a、强度验算I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3弯矩图如下：最大弯矩为：40743.75Nmmax=M/W=40743.75942cm3=43.25Mpa=140MPa，满足要求。剪力图如下：前、后支点反力：R1=R2=27395.00N=2.74t。b、刚度验算 变形图如下：最大挠度为：fmax=2.8mm。 7、翼缘板下底篮纵梁计算翼缘板构造如下图所示：翼缘板支撑拟由底篮上的纵梁A、B共两组来实现（如上图所示），先找出翼缘板的重心，然后求出内外现组比梁承受的压力大小。对于翼缘板：砼结构自重荷载为q1=1.051.1926=32.487KN/m；模板荷载集度q2=1.23.8=4.56KN/m；施工荷载q3=2.03.8 =7.8KN/m；总作用荷载qG1= q1+ q2+ q3=32.487+4.56+7.8=44.847KN/m。通过力平衡法可以求得作用在纵梁A、B上荷载集度分别为：qA=44.8471.431.8=35.628 KN/mqB=44.8470.371.8=9.219KN/m纵梁A拟设置由2片I36a工钢，则每片纵梁的荷载集度q=35.6282=17.82 KN/m；纵梁B拟设置由1片I36a工钢，则每片纵梁的荷载集度q=9.22 KN/m。对于纵梁A：计算图示如下： 计算结果如下： a、强度验算I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3弯矩图如下：最大弯矩为：55203.75Nmmax=M/W=55203.75942cm3=58.60Mpa=140MPa，满足要求。剪力图如下：单片纵梁前、后支点反力：R1=R2=37035.00N=3.704t。b、刚度验算 变形图如下：最大挠度为：fmax=3.5mm。同理可计算出纵梁B的受力情况： 计算图示如下： 材料：采用H400150（窄翼缘H钢），计算结果如下： a、强度验算I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3弯矩图如下：最大弯矩为：29403.75Nmmax=M/W=29403.75942cm3=31.21Mpa=140MPa，满足要求。剪力图如下：前、后支点反力：R1=R2=19835.00N=1.984t。b、刚度验算 变形图如下：最大挠度为：fmax=1.9mm。 主梁7#块砼方量为116.1m3，总重量为301.9t；底篮还应承受的重理有：底板模板（10t）、顶板模板（12t）、翼缘板模板（8t）、腹板模板（6.6t）、横隔板模板（3t）、底篮前后横梁（6.5+ 7.3=13.8t）以及底篮纵梁（520.05585. 6t =17.2 t），其总重量按70.6 t进行控制计算。底篮所承受到总重量为G= 301.9 +70.6 =372.5t，按此重理对底篮前后横梁控制进行加载，计算过程如下：8、底篮纵梁布景见下图所示： 根据以上计算结果得出主梁7#块前断面底板的等效集中力数值如下： P1=7.408t，P2=1.984t，P3=P4=P5=2.74t，P6=P11=6.175t，P7=P8=P9=P10=5.20t， P12=P13=P14=2.94t， P15=P20=6.864t，P16=P17=P18=P19=5.78t，P21=P22=P23=3.14t，P24=P25=5.532t，总计233.83t。 同理可得出主梁7#块后断面底板的等效集中荷载数值如下：P1=7.408t，P2=1.984t，P3=P4=P5=2.74t，P6=P114.762t，P7=P8=P9=P10=4.01t， P12=P13=P14=2.94t， P15=P20=4.869t，P16=P17=P18=P19=4.1t，P21=P22=P23=3.14t，P24=P25=5.532t，总计196.88t。 底篮控制计算的总重量为G=233.83+196.88=430.71t372.5t，满足要求。二、底篮横梁计算（一）、底篮后横梁计算1、后横梁计算，底篮后横梁在最大块段重量时（主梁7#块）的最大变形计算，箱内后锚考虑作为支撑点进行计算。后横梁初步布景图如下所示：强度验算初步选定材料为2片H500200（窄翼缘H钢），纵梁截面特性如下：I=95600cm4 A=228.4cm2 q=179.2kg/m w=3820cm3弯矩图如下：最大弯矩为：114776Nmmax=M/W=114776/3820cm3=30.05Mpa=140MPa 满足要求。剪力图及如下：各吊点反用力数据值如下： NODE FX FY MZ 1 0.0000 46229. 8 0.29223E+06 13 0.14045E+06 19 0.19046E+06 24 0.23801E+06 42 0.23801E+06 43 0.19046E+06 49 0.14045E+06 54 0.29223E+06 61 46229. TOTAL VALUES VALUE 0.0000 0.20013E+07 0.0000 各吊点点反力：R1= R61=46229N R8= R54=292230N R13= R49=140450N R19= R43=190460N R24= R42=238010N 支点最大反力为29.223t，为第一、五室靠外侧底板后锚吊带。、刚度验算位移变形图如下：各节点位移数据: NODE UX UY ROTZ 1 0.0000 0.0000 -0.57386E-03 2 0.0000 -0.84653E-03-0.12499E-03 3 0.0000 -0.50950E-03 0.41086E-03 4 0.0000 -0.42473E-03 0.43496E-03 5 0.0000 -0.31415E-03 0.44547E-03 6 0.0000 -0.20449E-03 0.42603E-03 7 0.0000 -0.11395E-04 0.24143E-03 8 0.0000 0.0000 0.21400E-03 9 0.0000 0.36633E-04-0.67233E-04 10 0.0000 -0.47257E-04-0.10868E-03 11 0.0000 -0.10080E-03-0.13415E-04 12 0.0000 -0.67548E-04 0.86250E-04 13 0.0000 0.0000 0.65470E-04 14 0.0000 0.31045E-05 0.58874E-04 15 0.0000 0.21300E-04 0.15018E-04 16 0.0000 0.23553E-04 0.75299E-05 17 0.0000 0.24124E-04-0.27820E-05 18 0.0000 0.44723E-05-0.83522E-04 19 0.0000 0.0000 -0.95596E-04 20 0.0000 -0.11477E-03-0.17242E-03 21 0.0000 -0.22018E-03-0.70345E-04 22 0.0000 -0.21213E-03 0.88711E-04 23 0.0000 -0.99096E-04 0.16956E-03 24 0.0000 0.0000 0.53556E-04 25 0.0000 0.22937E-05 0.38503E-04 26 0.0000 -0.54098E-05-0.41405E-04 27 0.0000 -0.13410E-04-0.36339E-04 28 0.0000 -0.19254E-04-0.20901E-04 29 0.0000 -0.21141E-04 0.86474E-05 30 0.0000 -0.55522E-05 0.30067E-04 31 0.0000 -0.54098E-05 0.41405E-04 32 0.0000 0.22937E-05-0.38503E-04 33 0.0000 -0.55522E-05-0.30067E-04 34 0.0000 -0.21141E-04-0.86474E-05 35 0.0000 -0.19254E-04 0.20901E-04 36 0.0000 -0.13410E-04 0.36339E-04 37 0.0000 0.0000 0.32999E-16 38 0.0000 -0.99096E-04-0.16956E-03 39 0.0000 -0.21213E-03-0.88711E-04 40 0.0000 -0.22018E-03 0.70345E-04 41 0.0000 -0.11477E-03 0.17242E-03 42 0.0000 0.0000 -0.53556E-04 43 0.0000 0.0000 0.95596E-04 44 0.0000 0.44723E-05 0.83522E-04 45 0.0000 0.24124E-04 0.27820E-05 46 0.0000 0.23553E-04-0.75299E-05 47 0.0000 0.21300E-04-0.15018E-04 48 0.0000 0.31045E-05-0.58874E-04 49 0.0000 0.0000 -0.65470E-04 50 0.0000 -0.67548E-04-0.86250E-04 51 0.0000 -0.10080E-03 0.13415E-04 52 0.0000 -0.47257E-04 0.10868E-03 53 0.0000 0.36633E-04 0.67233E-04 54 0.0000 0.0000 -0.21400E-03 55 0.0000 -0.11395E-04-0.24143E-03 56 0.0000 -0.20449E-03-0.42603E-03 57 0.0000 -0.31415E-03-0.44547E-03 58 0.0000 -0.42473E-03-0.43496E-03 59 0.0000 -0.50950E-03-0.41086E-03 60 0.0000 -0.84653E-03 0.12499E-03 61 0.0000 0.0000 0.57386E-03 MAXIMUM ABSOLUTE VALUES NODE 0 60 61 VALUE 0.0000 -0.84653E-03 0.57386E-03最大挠度为：fmax=0.85mm 2、底篮在行走时需要卸除后锚带，只靠两边侧吊带和箱梁底两根滑杆支撑，其示意图如下：底篮行走时考虑到荷载主要为：底篮前后横梁、底篮纵梁、底篮模板。通过ANSYS有限元分析软件计算：弯矩图如下：最大弯矩为：132440Nmmax=M/W=132440/3820cm3=34.67Mpa=140MPa 满足要求。剪力图及如下：各吊点反用力数据值如下： NODE FX FY MZ 1 0.0000 31294. 23 81045. 37 81045. 55 31294. TOTAL VALUES VALUE 0.0000 0.22468E+06 0.0000 各吊点点反力：R1= R54=31294N R16= R39=81045N 支点最大反力为8.11t，为箱梁底板两根滑杆后吊带处的受力。3)、刚度验算位移变形图如下：各节点位移数据: NODE UX UY ROTZ 1 0.0000 0.0000 -0.27114E-02 2 0.0000 -0.52209E-02-0.24114E-02 3 0.0000 -0.89688E-02-0.16908E-02 4 0.0000 -0.92968E-02-0.15885E-02 5 0.0000 -0.96775E-02-0.14556E-02 6 0.0000 -0.10024E-01-0.13179E-02 7 0.0000 -0.10663E-01-0.10020E-02 8 0.0000 -0.11274E-01-0.52177E-03 9 0.0000 -0.11496E-01-0.33082E-04 10 0.0000 -0.11329E-01 0.44618E-03 11 0.0000 -0.10789E-01 0.89812E-03 12 0.0000 -0.99041E-02 0.13049E-02 13 0.0000 -0.91178E-02 0.15489E-02 14 0.0000 -0.87999E-02 0.16290E-02 15 0.0000 -0.84665E-02 0.17038E-02 16 0.0000 -0.74793E-02 0.18784E-02 17 0.0000 -0.74793E-02-0.18784E-02 18 0.0000 -0.84665E-02-0.17038E-02 19 0.0000 -0.59039E-02 0.20405E-02 20 0.0000 -0.42477E-02 0.20777E-02 21 0.0000 -0.26177E-02 0.19721E-02 22 0.0000 -0.11352E-02 0.17057E-02 23 0.0000 0.0000 0.12941E-02 24 0.0000 0.63882E-04 0.12612E-02 25 0.0000 0.66102E-03 0.91452E-03 26 0.0000 0.83187E-03 0.79442E-03 27 0.0000 0.97896E-03 0.67682E-03 28 0.0000 0.11560E-02 0.50401E-03 29 0.0000 0.13568E-02 0.16663E-03 30 0.0000 0.13818E-02-0.16812E-14 31 0.0000 0.13568E-02-0.16663E-03 32 0.0000 0.11560E-02-0.50401E-03 33 0.0000 0.97896E-03-0.67682E-03 34 0.0000 0.83187E-03-0.79442E-03 35 0.0000 0.66102E-03-0.91452E-03 36 0.0000 0.63882E-04-0.12612E-02 37 0.0000 0.0000 -0.12941E-02 38 0.0000 -0.11352E-02-0.17057E-02 39 0.0000 -0.26177E-02-0.19721E-02 40 0.0000 -0.42477E-02-0.20777E-02 41 0.0000 -0.59039E-02-0.20405E-02 42 0.0000 -0.87999E-02-0.16290E-02 43 0.0000 -0.91178E-02-0.15489E-02 44 0.0000 -0.99041E-02-0.13049E-02 45 0.0000 -0.10789E-01-0.89812E-03 46 0.0000 -0.11329E-01-0.44618E-03 47 0.0000 -0.11496E-01 0.33082E-04 48 0.0000 -0.11274E-01 0.52177E-03 49 0.0000 -0.10663E-01 0.10020E-02 50 0.0000 -0.10024E-01 0.13179E-02 51 0.0000 -0.96775E-02 0.14556E-02 52 0.0000 -0.92968E-02 0.15885E-02 53 0.0000 -0.89688E-02 0.16908E-02 54 0.0000 -0.52209E-02 0.24114E-02 55 0.0000 0.0000 0.27114E-02 MAXIMUM ABSOLUTE VALUES NODE 0 47 55 VALUE 0.0000 -0.11496E-01 0.27114E-02最大挠度为：fmax=11.5mm（二）、底篮前横梁计算1、底篮前横梁在块段浇注时的计算 前横梁初步布景图如下所示：强度验算初步选定材料为2片H500200（窄翼缘H钢），纵梁截面特性如下：I=95600cm4 A=228.4cm2 q=179.2kg/m w=3820cm3弯矩图如下：最大弯矩为：218183Nmmax=M/W=218183/3820cm3=57.116Mpa=140MPa 满足要求。剪力图及如下：各吊点反用力数据值如下： NODE FX FY MZ 3 0.0000 0.21670E+06 11 0.34220E+06 21 0.45002E+06 30 0.37424E+06 39 0.45002E+06 49 0.34220E+06 57 0.21670E+06 TOTAL VALUES VALUE 0.0000 0.23920E+07 0.0000 各吊点点反力：R1=216700N R10=342200N R22=450020N R31=374240N R40=450020N R52=342200N R61=216700N 3)、刚度验算位移变形图如下：各节点位移数据: NODE UX UY ROTZ 1 0.0000 -0.21164E-02 0.11032E-02 2 0.0000 -0.15648E-02 0.11030E-02 3 0.0000 0.0000 0.55447E-03 4 0.0000 0.52320E-04 0.49308E-03 5 0.0000 0.14013E-03 0.38901E-03 6 0.0000 0.22415E-03 0.28784E-03 7 0.0000 0.28605E-03 0.21059E-03 8 0.0000 0.36591E-03 0.88548E-04 9 0.0000 0.36914E-03-0.95380E-04 10 0.0000 0.16671E-03-0.45400E-03 11 0.0000 0.0000 -0.66746E-03 12 0.0000 -0.41374E-03-0.94452E-03 13 0.0000 -0.11987E-02-0.93613E-03 14 0.0000 -0.18034E-02-0.52237E-03 15 0.0000 -0.19771E-02-0.99708E-04 16 0.0000 -0.19806E-02 0.64971E-04 17 0.0000 -0.19512E-02 0.22817E-03 18 0.0000 -0.17112E-02 0.63153E-03 19 0.0000 -0.10461E-02 0.96632E-03 20 0.0000 -0.29410E-03 0.81725E-03 21 0.0000 0.0000 0.44945E-03 22 0.0000 0.98186E-04 0.13288E-03 23 0.0000 0.37334E-04-0.20519E-03 24 0.0000 -0.12758E-03-0.15872E-03 25 0.0000 -0.17577E-03-0.11206E-04 26 0.0000 -0.17214E-03 0.47122E-04 27 0.0000 -0.16314E-03 0.43982E-04 28 0.0000 -0.11660E-03 0.15957E-03 29 0.0000 -0.20560E-04 0.12142E-03 30 0.0000 0.0000 0.16719E-05 31 0.0000 -0.19561E-04-0.11812E-03 32 0.0000 -0.11371E-03-0.15663E-03 33 0.0000 -0.15313E-03-0.10062E-03 34 0.0000 -0.16812E-03-0.47882E-04 35 0.0000 -0.17193E-03 0.10217E-04 36 0.0000 -0.12442E-03 0.15726E-03 37 0.0000 0.39178E-04 0.20345E-03 38 0.0000 0.98685E-04-0.13442E-03 39 0.0000 0.0000 -0.45074E-03 40 0.0000 -0.29460E-03-0.81820E-03 41 0.0000 -0.10471E-02-0.96675E-03 42 0.0000 -0.17124E-02-0.63155E-03 43 0.0000 -0.19524E-02-0.22799E-03 44 0.0000 -0.19817E-02-0.64724E-04 45 0.0000 -0.19782E-02 0.10001E-03 46 0.0000 -0.18043E-02 0.52278E-03 47 0.0000 -0.11992E-02 0.93659E-03 48 0.0000 -0.41391E-03 0.94491E-03 49 0.0000 0.0000 0.66774E-03 50 0.0000 0.16679E-03 0.45421E-03 51 0.0000 0.36931E-03 0.95424E-04 52 0.0000 0.36606E-03-0.88616E-04 53 0.0000 0.28615E-03-0.21071E-03 54 0.0000 0.22423E-03-0.28797E-03 55 0.0000 0.14018E-03-0.38915E-03 56 0.0000 0.52334E-04-0.49322E-03 57 0.0000 0.0000 -0.55461E-03 58 0.0000 -0.15650E-02-0.11032E-02 59 0.0000 -0.21167E-02-0.11033E-02 MAXIMUM ABSOLUTE VALUES NODE 0 59 59 VALUE 0.0000 -0.21167E-02-0.11033E-02最大挠度为：fmax=2.1mm 2、底篮前横梁在挂篮空载行走时的计算弯矩图如下：最大弯矩为：26943Nmmax=M/W=26943/3820cm3=7.05Mpa=140MPa 满足要求剪力图及如下：各吊点反用力数据值如下： NODE FX FY MZ 1 0.0000 10128. 10 52161. 22 45888. 31 30624. 40 45888. 52 52161. 61 10128. TOTAL VALUES VALUE 0.0000 0.24698E+06 0.0000 各吊点点反力：R1=10128N R10=52161N R22=45888N R31=30624N R40=45888N R52=52161N R61=10128N 取1#块段（3m长块段）验算底篮承载力1#块前端断面高度为411.9cm，后端高度为449.8cm；边腹板前后端厚离均为70cm；中间四块腹板的厚度均为60cm；底板厚度前端为44.5cm，后端厚度为51.2cm；无横隔板结构。1、第一、五室底板下纵梁计算同7#块段取80cm宽度作为一根纵梁的承受重量。荷载取值：振捣荷载取2.0KPa，施工人员、机具荷载取1.5KPa；砼容重取26KN/m3，涨模系数取1.05。q前=1.050.80.44526+0.80.5 =10.12KN/m；q后=1.050.80.51226+0.80.5 =11.58KN/m