进水泵房沉井施工方案.doc

*市*水质净化厂工程进水泵房沉井施工方案建设单位：*市供水公司设计单位：中国*设计研究院监理单位：*工程监理公司施工单位：中铁*局集团有限公司编制日期：二OO九年十月目 录第一章 工程概况11.1设计设防标准11.2抗浮设计荷载11.3主要材料21.4基础工程与地基处理31.5 工程施工条件31.5.1地形地貌及气候气象条件31.5.2场地工程地质条件31.5.3周边环境条件4第二章 编制依据4第三章 分部分项施工方案53.1施工流程53.2施工准备53.3地基处理63.3.1水泥搅拌桩施工63.3.2高压旋喷桩施工63.3.3石灰搅拌桩施工63.4工程测量73.4.1测量工作安排73.4.2沉井的测量控制方法73.5沉井制作83.5.1基坑周边排水83.5.2钢筋工程83.5.3模板工程103.5.4砼工程143.5.5脚手架工程163.6沉井下沉183.6.1沉井的允许偏差183.6.2沉井下沉验算183.6.3水力机械法下沉193.7沉井下沉过程中可能会出现的各种问题及应急措施233.7.1沉井纠编233.7.2沉井不沉243.7.3流砂243.7.4沉井突沉243.7.5沉井下沉各阶段速度控制253.7沉井封底253.7.1封底注意事项253.7.2封底及底板工艺流程253.8沉井封底后的抗浮稳定性验算27第四章 进度计划及保证措施284.1进度计划284.2保证措施284.2.1工期目标284.2.2强化进度计划管理294.3.3施工进度的控制29第五章 工程质量保证体系305.1质量目标305.2工程质量管理控制程序305.3质量保证体系325.3.1建立质量管理网络325.3.2建立健全严格执行各项制度325.3.3强化质量管理基础工作335.3.4质量管理资料345.3.5保证工程质量材料管理措施及设备管理措施。345.4质量控制措施365.5技术保证措施365.5.1技术保证措施要点365.5.2防水混凝土技术措施375.5.3预防裂缝的技术措施37第六章 安全施工措施38第七章 质量通病预防及治理397.1垫层混凝土397.1.1通病397.1.2原因及分析397.1.3预防与治理397.2池壁（墙）407.2.1钢筋407.2.2模板417.2.3混凝土42第八章 资源使用计划438.1劳动力需求计划438.2沉井施工所需机械设备4445第一章 工程概况拟建*市*水质净化厂位于*镇东南部、连湾山东部山脚下，游艇工业区南侧，鸡鸣门水道西岸。近期工程用地面积约为2.6ha。场内现大部分为蕉林，厂区地面设计高程3.70m。粗格栅进水泵房：土建近、中期一次建成，总平面尺寸为14.214.2m，地下深度9.82m，地上高度7.75m，设粗格栅2台，栅隙20mm，水泵按近期配置。根据水位自动运行。进水泵房由于埋设较深，设计采用沉井施工，采用不排水下沉法。现场地面标高为2.000m左右，要求先开挖平整到标高1.500m。沉井外部尺寸为14.214.2m，壁厚800mm。制作时，刃脚下应有足够强度的砂垫层，以避免筒体制作过程中沉井产生不均匀沉陷和倾斜。沉井设计分三节制作，两次下沉，第一节制作高度为6.5m，第二节制作高度为4.5m，待沉井下沉完成后再制作上部结构。 1.1设计设防标准 本工程建筑结构的安全等级为二级，设计使用年限为50年；地基础设计等级为丙级；按广东省地震烈度区划图本场地的基本地震烈度为7度。根据国家标准建筑抗震设计规范（GBJ50011-2001）的规定，粗格栅及进水泵房抗震设防类别为乙类。建筑防火设计；建筑物的耐火等级为二级，建筑物构件的耐火极限：柱2.50h，梁1.50h，楼板1.00h。砼结构的环境类别：建筑物地下部分及构筑物为二b类；建筑物地面以上部分露天环境类为二a类，室内环境为一类。结构裂缝控制等级：三级；最大裂缝宽度不大于0.20mm；砼的抗渗强度为S6。1.2抗浮设计荷载本工程设计地面高程为黄海高程3.700m，设计抗浮地下水位为黄海高程2.900m。1.3主要材料1、混凝土：封底砼为C20；沉井、梁、板、柱为C30，砼抗渗等级为S6，加强带采用强度等级提高5MPa的膨胀混凝土浇筑。2、水泥：宜采用强度等级不低于42.5级普通硅酸盐水泥。3、钢筋：HPB235与HRB335级钢。4、钢制构件：型钢采用Q235-B级。5、焊条：HPB235钢筋及型钢搭接焊采用E4303， HRB335级钢筋搭接焊采用E4303。6、地面以下池壁外表面、储水小构筑物内外表面均采用1：2防水水泥砂浆粉面厚20mm。设计地面以上池壁外表面做法见施工建筑图。7、变形缝材料：（1）橡胶止水带材料宜选用氯丁橡胶，要求宽度不小于300mm，厚度不小于6mm。（2）填缝板宜选用闭孔型泡聚乙烯塑料板；嵌缝密封料宜选用聚氨酯密封膏。（3）变形缝各材料的物理力学性能应分别符合给水排水工程混凝土构筑物变形缝设计规程（GECS 117：2000）附录A、C、D的要求。8、混凝土外加剂（1）混凝土外加剂的使用必须符合混凝土外加剂应用技术规范GB50119-2003的规定。外加剂的掺量及其与水泥的适应性应根据实验确定。外加剂供应方应提供详细的施工方案和施工要求，以确保外加剂的正确使用。外加剂不得含有氯化物；当使用碱活性骨料时，由外加剂带入的碱含量每立方米混凝土不应超过1.0kg。（2）有抗渗要求地下构造物混凝土中，要求掺入适量的高性能抗裂防水剂（CMA微膨胀型），其材料性能指标、试验方法及检验标准应执行混凝土外加剂应用技术规范（GB50119-2003）第8章和建材行业标准混凝土膨胀剂JC476-2001的有关规定。同时设计要求掺入膨胀剂的混凝土水中养护14d的限制膨胀率控制在0.020.03%，膨胀加强带部分应控制在0.0350.045%。混凝土膨胀剂的掺量在满足混凝土强度等级、抗渗等级、限制膨胀率的条件下，须由配合比试验确定，一般约68%；膨胀加强带部分1012%。1.4基础工程与地基处理 本工程厂区属软弱场地土，地下水位高。，基础均坐落在淤泥及淤泥质土等软弱土层上。为防止沉井下沉过程中带动周围土体影响附近建（构）筑物的安全使用，在井体外侧设置双排D500水泥搅拌桩施工帷幕，搭接150mm；为确保沉井在软土地基中稳定下沉，沉井下沉前先采用石灰粉粉喷搅拌桩对土体进行加固处理，固化材料为生石灰粉。基础砼浇注前，应将在基础施工前须安装的管道或预埋件一次性安装完毕，不得遗漏。1.5 工程施工条件1.5.1地形地貌及气候气象条件根据广东省标准建筑气象参数标准（DBJ15-1-90），*市位于珠江口伶仃洋西岸，属亚热带海洋性气候，年平均气温22.4，多年极端最低气温为2.5，极端最高气温为38.5。年平均相对湿度为79%，其中12月份最低，为70%，4月份最高，为86%。年平均降雨量为1993.70mm，其中59月降雨量集中，雨量合计为年降雨量的77%。本场区亦属季风区，夏季多受台风影响，易出现暴雨、大风天气。1983年9月6日，*受台风袭击，8级大风长达8小时，12级大风长达5小时。年平均雷暴日数为64.2天，将近85%的雷暴天气出现在59月份，其中8月雷暴日数有13.1天。1.5.2场地工程地质条件根据湖南省勘察测绘院提供的岩土工程勘察报告书（补充勘察），地质详细勘测报告，钻孔孔口标高为1.02m，勘探深度32.0m，地下稳定水位埋深1.3m。勘察揭露的地层自上而下为： 层，层厚1.8m，植物层，褐色，含有机质及植物根茎，湿，可塑软塑；层，层厚16.5m，淤泥层，褐灰、深灰色，含有机质及贝壳碎屑，具腥臭味，饱和，流塑，12.012.4m含大量石英砂；层，层厚6.5m，粘土层，棕黄、灰白色，粘性好，韧性高，局部混20%左右的石英砂，硬塑可塑；中间夹层为层，层厚2.0m，淤泥质粘土，深灰色，饱和，流塑，刀切面光滑，韧性中等，干强度高；层，层厚1.2m，砂砾，褐黄、灰黄色，石英质，含约10%的粘粒，局部含大量圆砾、卵石等，饱和，中密；层，层厚3.5m，砂质粘性土，褐黄、局部褐红色，系花岗岩风化残积而成，可见残余结构，硬塑；层，揭露厚度0.5m，全风化花岗岩，褐黄、黄白色，岩芯呈土柱状，原岩结构清晰可辨，手捏有砂感且易碎散。根据图纸上设计标高，均处在第四系海陆交互相沉积淤泥层上。1.5.3周边环境条件工程所在地位于*大道旁，场内原为蕉林地，后人工填土至现状，拟建厂区东侧为一条现状混凝土路，路宽5m，和泽洋游艇有限公司，临近北侧为砂场，西、南两侧均为蕉林，厂区东南侧有一座现状变压器。1、交通运输项目区交通较为方便，场外道路利用既有混凝土道路，工地将以汽车运输为主。场内临时道路结合厂区内永久道路设计进行优化布置，方便各建构筑物材料运输和施工。2、现场水电现场施工用水从厂区东侧泽洋游艇有限公司内协调接驳，用电将从厂区东南部一座现状变压器接驳以满足现场的施工及生活用水和用电。3、材料来源需要的主要建筑材料，招标文件有要求的按照招标文件要求购买，招标文件没有要求的可就近购买，在具有建材质检部门出具的产品合格证的工程材料的前提下，优选运输方便的厂商进行购买。第二章 编制依据1、 中国市政工程中南设计研究院设计的*水质净化厂工程施工图纸；2、 *市*水质净化厂岩土工程勘察报告书（湖南省勘察测绘院 2009年4月）；3、砼结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）；4、建筑工程质量评定标准（GB50300-2001）；5、建筑分项工程施工工艺标准（第二版）；6、建筑施工手册；7、现行建筑施工规范大全；8、给水排水工程混凝土构筑物变形缝设计规程（CECS 117：2000）；9、给排水构筑物施工及验收规范（GB50141-2008）；10、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）；11、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）；12、建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）；13、混凝土外加剂应用技术规范（GB50119-2003）；14、建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）；15、建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99）；16、建筑桩基检测技术规范（JGJ106-2003）；17、钢筋焊接及验收规程（JGJ18-96）。第三章 分部分项施工方案3.1施工流程地基处理场地平整、测量放线机械挖土至标高1.5m刃脚地基处理坑内制作沉井刃脚、井壁至6.5m高并留施工缝砼养护（至100砼强度）沉井下沉制作第二节井壁4.5m高并留施工缝砼养护（至75砼强度）沉井下沉沉井封底底板浇注及养护第三节井壁、中隔墙、配水槽、楼面梁板封顶。3.2施工准备工程开工前后应抓紧落实施工前期的各项准备工作，包括施工的组织准备、技术准备、物资准备及现场准备等工作。该阶段的主要工作内容概括如下：1、熟悉施工图纸与地质资料等技术文件，编制施工组织设计和实施性的专项施工方案。2、平整场地至要求的标高，铺设施工道路，开挖排水沟，接通水源和电源。3、根据建设单位提供的坐标导点和水准引测点完成沉井的定位测量工作。为了控制沉井的位置与标高，须在场内设置沉井的轴线与标高控制点。4、及时组织施工机具、材料及作业队伍进场，充分落实各项开工准备工作。3.3地基处理3.3.1水泥搅拌桩施工水泥搅拌桩采用单头搅拌桩，桩径500mm，搭接150mm；水泥采用P.O42.5普通硅酸盐水泥，水泥浆水灰比为0.450.55，采用“四搅两喷”施工方法，水泥用量不少于55kg/m；水泥土90天立方体抗压强度为1500kpa；桩位允许偏差50mm，垂直度允许偏差1%，桩径允许偏差2%。水泥搅拌桩桩长18m，桩顶标高1.7m，桩底标高-16.3m，数量为418根。3.3.2高压旋喷桩施工为防止沉井超沉，满足构筑物地基承载力及变形要求，在刃脚底部采用高压旋喷桩处理，桩径600mm，间距610mm；水泥采用P.O42.5普通硅酸盐水泥，水泥浆水灰比为1.0，水泥掺入量应从现场取土并根据设计要求的加固土试块的立方体抗压强度进行试配，一般不少于220kg/m。旋喷桩桩长17m，桩顶标高-8.12m，桩底标高-25.12m，数量为134根，单桩承载力要求250KN,90天立方体抗压强度为3500kpa。3.3.3石灰搅拌桩施工石灰搅拌桩的固化剂掺入量应从现场取土根据设计要求的立方体抗压强度试配确定，一般应控制在15%左右，石灰应磨细，最大粒径应小于2mm，粉体中氧化钙含量不少于80%，流性指数不小于70%；施工选用复搅复喷工艺，提升速度不得大于0.5m/min，以保证桩身的均匀性。石灰搅拌桩桩径500mm，桩长8.7m，桩顶标高0.7m，桩底标高-8.0m，数量为202根，90天立方体抗压强度为1000kpa。石灰搅拌桩施工应在基底高压旋喷桩施工完成后进行。石灰搅拌桩施工完成一个月后，才能灌注沉井井壁混凝土。3.4工程测量3.4.1测量工作安排 为了保证测量精度满足设计图纸与施工质量的要求，现场测量工作将按以下部署进行：1、测量工作应抓紧在施工准备阶段开始。根据施工总平面图的坐标控制点，引测工程轴线和高程控制点，为全面开展施工创造条件。2、根据本工程沉井的施工特点，在场内建立平面主轴线控制网和水准复核点，以满足施工的需要。3、施工前期的测量工作应由公司专业测量师负责、施工员或技术员配合完成。施工期间，现场施工员或技术员负责超平放线工作，公司专业测量工程师负责定期复核。4、根据施工图设计要求，完成沉井的沉降观测工作。5、根据本市建设主管部门的有关规定，做好测量技术资料的保存与归档工作。3.4.2沉井的测量控制方法1、沉井位置与标高的控制：在沉井外部地面及井壁顶部设置纵横十字中心线和水准基点，通过经纬仪和水准仪的经常测量和复核，达到控制沉井位置和标高的目的。2、沉井垂直度的控制：在井筒内按4或8等分作出垂直轴线的标记，各吊线坠逐个对准其下部的标板以控制垂直度，并定期采用两台经纬仪进行垂直偏差观测。挖土时，应随时观测沉井的垂直度，当线坠离标板墨线达50mm时，或四周标高不一致时，应及时采取纠偏措施。3、沉井下沉控制：在井筒外壁周围测点弹出水平线，或在井筒外壁上的四个侧面用墨线弹出标尺，每20mm一格，用水准仪及时观测沉降值。4、沉井过程中的测量控制措施：沉井下沉时应对其位置、垂直度及标高（沉降值）进行观测，每班至少测量两次（在班中和每次下沉后测量一次）。沉井接近设计的底标高时，应加强观测，每2小时一次，预防超沉。5、测量工作的管理措施：沉井的测量工作应由专人负责。每次测量数据均需要如实记录，并制表发送给有关各部门。测量时如发现沉井有倾斜、位移、沉降不均或扭转等情况，应立即通知值班技术负责人，以便指挥操作人员采取相应措施，使偏差控制在规范允许的范围以内。3.5沉井制作3.5.1基坑周边排水基坑四周布置排水沟（300400mm）收集地面排水，然后通过水泵抽到沉淀池，经沉淀后再进入临近沟渠排走。构筑物在施工过程中，水池池体结构达到设计强度并自身具有抗浮能力时，方可停止排水。3.5.2钢筋工程1、进场钢筋钢筋应符合设计和规范要求，应有出厂质量证明和检验报告单，并按规范规定分批抽取试样作机械性能试验，合格后方可进场使用。2、用于工程的钢筋无节疤，不弯曲和没有其它破损。钢筋保持清洁，无锈蚀、锈屑、氧化皮、油、泥土、油漆、混凝土垢及任何可能影响混凝土与钢筋间结合的其它材料。堆放钢筋的场地上方要遮盖，钢筋放在木板和支墩上，离地净距大于15cm。3、钢筋制作采用现场加工，根据施工图设计要求，钢筋工长预先编制钢筋大样单，由经验丰富的钢筋工按施工规范的相关规定进行钢筋的切割、冷弯。所有钢筋均须按大样单进行下料加工成型。4、主筋采用电焊搭接，底板、梁采用闪光对焊。柱主筋采用电渣压力焊焊接。钢筋直径14以下的可采用绑扎搭接，钢筋绑扎搭接必须严格按图施工，钢筋的规格、尺寸、数量及间距必须核对准确。5、池壁钢筋绑扎关键是控制好钢筋的搭接长度与搭接位置，井壁内的竖向钢筋应上下垂直，绑扎牢固，其位置应按轴线尺寸校核。底部的钢筋应采用与砼保护层同厚度的水泥砂浆垫块垫塞，以保证其位置准确。6、井壁钢筋绑扎的顺序为：先立24根竖筋与插筋绑扎牢固，并在竖筋上划出水平筋分档标志，然后在下部和齐胸处绑扎两根横筋定位，并在横筋上划出竖筋的分档标志，接着绑扎其它竖筋，最后再绑扎其它横筋。7、井壁钢筋应逐点绑扎，双排钢筋之间应绑扎拉筋或支撑筋，其纵横间距不大于600mm。钢筋纵横向每隔1m设带铁丝垫块或塑料垫块。8、井壁水平筋在联梁等部位的锚固长度，以及预留洞口加固筋长度等，均应符合设计抗震要求。9、钢筋的安放要求确保位置正确，所有钢筋交叉处用2022号软铁丝绑扎，其端头按规范弯入混凝土中。无论是在混凝土浇筑之前或以后都不得将已绑扎的钢筋弯曲或拉直。保持钢筋保护层的垫块用与现浇混凝土相同强度和配合比的混凝土制成。10、底板上下层钢筋用钢筋马凳分层，马凳高度为砼设计上下层钢筋的净距。马凳一般采用20下料剩余短钢筋制作。11、合模后对伸出的竖向钢筋应进行修整，宜在搭接处绑扎一道横筋定位。浇灌混凝土后，应对竖向伸出钢筋进行校正，以保证其位置准确。12、钢筋绑扎实测项目见下表钢筋绑扎实测允许偏差项目序号允许偏差项目允许偏差值（mm）1网的长度、宽度102网眼尺寸203骨架的宽度、高度54骨架的长度105受力钢筋间距10排距56钢筋、构造筋间距（拉勾等）207钢筋弯起点位移208焊接预埋件中心线位移5水平标高+3，09受力钢筋保护层基础10梁柱5墙板313、加工钢筋的允许误差见下表。钢筋加工允许误差表序号项目允许误差1剪切长度25mm2吊筋、拉杆和螺纹钢13mm3弯头的位置25mm3.5.3模板工程3.5.3.1刃脚模板：沉井下部为刃脚，其支设方法取决于沉井的重量、施工荷载和地基承载力。常用的刃脚支设形式有垫架法、砖砌垫座和土模。根据本工程的具体施工条件分析，沉井的刃脚支设形式宜采用垫架法。垫架的作用是将上部沉井重量均匀传递给地基，使沉井制作过程中不会产生较大的不均匀沉降，防止刃脚和井身产生破坏性裂缝，并可使井身保持垂直。采用垫架法时，先在刃脚处铺设砂垫层，再在其上铺设垫木（枕木）和垫架。垫木常用150150mm断面的方木。垫架的数量应根据第一节沉井的重量和砂垫层的容许承载力计算确定，间距一般为0.51.0m。垫架形式见下图示意：刃脚垫架垫木砂垫层沉井刃脚支设示意图刃脚垫木铺设数量和砂垫层铺设厚度测算：刃脚垫木的铺设数量，由第一节沉井的重量及地基（砂垫层）的承载力而定。沿刃脚每米铺设垫木的根数n可按下式计算： n = G/Af式中：G第一节沉井沿刃脚单位长度的重力（kN） A每根垫木与砂垫层接触的底面积（m2） f地基或砂垫层的承载力设计值（kN/m2）根据上式测算：已知沉井外壁尺寸为14.214.2m，壁厚0.80m，隔墙厚0.6m，长度为15.6m，第一节井身高度6.5m，混凝土量约340m3；地基土为淤泥质土，地基承载力设计值为45KPa，砂垫层的承载力设计值暂估为130KPa。因此： G=（340m32.5t/m310N/kg）/(12.65+15.6)m=108.14kN/m又：A=0.152=0.3m2砂垫层上每米需铺设垫木数量：n = G/Af=108.14/(0.3130)=2.77根/m即：垫木间距为0.36m，取0.35m。沉井刃脚需铺设垫木数量计算：(12.65+15.6)/0.35=224.57根,取225根。沉井的刃脚下采用砂垫层是一种常规的施工方法，其优点是既能有效提高地基土的承载能力，又可方便刃脚垫架和模板的拆除。砂垫层的厚度一般根据第一节沉井重量和垫层底部地基土的承载力计算而定。计算公式为：h = (G/f-L)/2tan式中：G沉井第一节单位长度的重力（kN/m） f砂垫层底部土层承载力设计值（kN/m2） L垫木长度（m） 砂垫层的压力扩散角，一般取22.5根据本工程的施工条件，初步测算砂垫层厚度以0.5m为宜，铺设宽度为2.5m。3.5.3.2池壁模板：池壁模板的质量，直接影响池壁混凝土的质量水平，池壁模板设计、模板的支搭高度与浇筑方式、对模的强度、测度、稳定性进行计算，构造合理，结构稳定，易于装拆，操作方便。正常厚度的池壁，池壁模板顶板腋角以下2030cm左右。池壁模板支模详见下图：3.5.3.3墙模板：墙板模作为模板工程重点，其关系到安全、质量及观感问题。施工前先清理底板与墙板之间的水平施工缝上的杂物，凿毛施工缝面上的混凝土，用高压水清冼。从底板外侧（即施工缝下约250mm处）弹出水平线作为模板安装标高控制线，同时也作为模板起始线。弹出墙板净宽内外边线，作为模板位置控制线，同时也确定了墙板厚。预制16钢拉杆，长度墙宽500mm。墙板模由侧板（用18mm厚七夹板）、立档、横档、斜撑，斜拉杆等组成，拉杆中间应加焊36060mm的防水环，两端靠模板处安装h=30mm，d=40mm楔形塑料垫块，再在拉杆内侧垂直焊接6钢筋长50mm，用以控制模板间距离。楔形塑料垫块在拆模后凿除，然后将螺栓两端割去，再用膨胀水泥砂浆封堵凹槽。3.5.3.4梁模板安装：1、在墙上弹出轴线、梁位置和水平线，钉墙头模板。2、梁底模板：调整支架高度，然后安装梁底模板，并拉线找平。3、梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。4、当梁高超过450mm时，梁侧模板宜加穿梁螺栓加固。5、为控制好梁侧模下口尺寸，支模时按1m间距安装用花篮螺杆加工而成的卡具，防止梁下口胀模。对于因为楼板标高不同而产生的梁一边吊模，采取使用特制螺杆的办法对梁侧模底部进行加固。模板工程允许偏差项目见下表模板工程允许偏差项目序号允许偏差项目允许偏差值（mm）1轴线位移22标高33截面尺寸+1，-24每层垂直度25相邻两板表面高低差16表面平整度27预埋钢板、预埋管、孔中心线位置38预埋螺栓中心线位移2外露长度+10，09预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10，03.5.4砼工程3.5.4.1混凝土浇捣砼振捣采取插入式振动器，振捣时快插慢拔，移动距离不能超过振动棒的最大作用距离。在浇捣时个别部位应注意如下操作顺序：预留洞口两侧适当加长振捣时间或辅以人工振捣，以使模板底面混凝土浇注密实并保证预埋件位置准确。3.5.4.2混凝土养护混凝土在浇注12h后即进行淋水养护。砼表面要保证湿润状态7天以上。3.5.4.3砼工程的质量保证措施及注意事项1、所使用混凝土，其骨料级配、水灰比、外加剂以及坍落度、和易性等，应按普通混凝土配合比设计技术规程进行计算，并经过试配和试块检验合格后方可确定；2、严格实行混凝土浇灌令制度，经过技术、质量和安全负责人检查各项准备工作。3、混凝土的浇注与振捣必须严格连续进行，严格控制沉实时间，钢筋密实处尽可能避免浇注工作在此停歇以及分班施工交接，确保混凝土的密实；砼浇筑工程质量程序控制详见混凝土工程质量程序控制图。3.5.4.4施工缝的技术处理：对于施工缝的处理传统作法是留凹凸缝，传统作法不仅施工复杂而且防渗效果不理想，常常出现渗漏。本工程设计采用BW止水条，其施工技术措施如图：1、在已硬化的砼表面上，清除水泥浆和松动的石子，将接缝表面处理干净，并将模板润湿后清除接缝处积水。2、粘贴止水条时，每1m距离用常规水泥钉将止水条固定在原砼表面。3、止水条的搭接自粘，其搭接长度为50mm。4、止水条安装完毕后应尽块浇注砼，避免雨水浸泡，并在砼捣固时避免振动棒将止水条振动。混凝土工程允许偏差项目见下表混凝土工程允许偏差项目序号允许偏差项目允许偏差值（mm）1轴线位移52标高层高5全高203截面尺寸+3，-24柱、墙垂直度阴阳角5每层3全高205表面平整度26阴阳角方正27预埋钢板中心线位置偏移108预埋钢板、预留孔、预埋螺栓位置偏移59电梯井井筒长、宽对中心线+25，-0井筒全高垂直度303.5.5脚手架工程本工程采用钢管脚手架从地面往上搭设，井壁内搭设满堂脚手架外侧搭设双排钢脚手架作为操作平台。基坑土回填夯实后，放上小木板，脚手架立杆再支撑在基上，保证支撑点牢固平衡。脚手架的立杆间距1.50m，横杆间距0.90m，各排搭设步距1.8m，并每隔7根立杆设剪力撑（拉杆），每层脚手架上分层铺设上脚手板，在脚手架的外侧四周挂好安全防护网，防止高空物体掉落伤人，每隔水平7m竖抽4m距离，采用一拉一顶固紧脚手架，拉固用6钢筋。支顶用钢管，脚手架工程搭设要及时逐层跟上，保持高出结构高度1.8m以上。并在第二层脚手架的四周搭设安全斜挡板，防止高空物体掉落而击伤下面的行人及施工作业人员。3.6沉井下沉3.6.1沉井的允许偏差序 号项 目允许偏差（mm）1制作质量平面尺寸1、长度、宽度L/200并不大于100井壁厚度152下沉后刃脚平均标高底面中心位置偏移H10m刃脚底面高差L10m100H/100L/100且不大于3003.6.2沉井下沉验算5mH-5mHf沉井下降摩阻力计算简图沉井下沉前，应对其在自重条件下能否下沉进行必要的验算。沉井下沉时，必须克服井壁与土间的摩阻力和地层对刃脚的反力，其比值称为下沉系数K，一般应不小于1.151.25。井壁与土层间的摩阻力计算，通常的方法是：假定摩阻力随土深而加大，并且在5m深时达到最大值，5m以下时保持常值。计算方法见下图所示： 沉井下沉系数的验算公式为：K=（Q-B）/（T+R）式中：K下沉安全系数，一般应大于1.151.25 Q沉井自重及附加荷载（kN） B被井壁排出的水量（kN），如采取排水下沉法时，B=0 T沉井与土间的摩阻力（kN），T=D（H-2.5）f D沉井外径（m） H沉井全高（m） f井壁与土间的摩阻系数（KPa），由地质资料提供 R刃脚反力（kN），如将刃脚底部及斜面的土方挖空，则R=0本工程沉井的验算的条件为：沉井外径：14.2m14.2m，沉井全高12.12m，分三节制作、二次下沉，第一节高度6.5m，第二节高度4.5m。第一节沉井自重为：（14.214.2-12.612.6）0.8+15.60.66.525=7095.4kN沉井总重为：（14.214.2-12.612.6）0.8+15.60.61125=12007.6kN井壁摩阻系数为：层土均为15KPa；层土为10KPa，但18.3m以上为35KPa。 第一节沉井下沉系数验算：K1 =（7095.4-2838）/14.24(6.5-2.5)15 = 4257.4/3408 = 1.25第一节沉井的下沉系数满足安全验算要求。第二节沉井下沉系数验算：K2 = (12007.6-5292)/ 14.24(11-2.5)10 =6715.6 /4828 = 1.26第二节沉井的下沉系数满足安全验算要求。注：以上计算方法参照江正荣编著的建筑施工计算手册。3.6.3水力机械法下沉3.6.3.1准备工作1、首先在生产区南侧布置好吊机及井内人工开挖起吊设备和井外运泥道路铺设、外运机械（便于砂垫层和砼垫层拆除后吊出井外）；同时准备好取水设备，敷设取水管路，确保取水量充足。2、选用两台TSW50-7级水泵，两用一备，每小时提供约100m3、压力为68Kg/cm2的水源，带动破土机械。采用2管，将压力水输送到沉井的井上管路，以满足井下多个区格内水力破土机械（扬水器和喷水枪）的用水。 3、水力机械法沉井时，有大量的泥浆需要处理，为此，在沉井南侧设立泥浆池(预估2000m3)，沉井下沉施工产生的泥浆先排放至泥浆池内，然后将池内泥浆沉淀后外运，水可在第二节下沉时循环利用。4、沉井之前，应对安装好的管路及破土机械进行试运转，在井内各个区格逐个检查运转情况，直到符合要求为止。5、沉井安装施工人员上、下行走扶梯，仓内根据实际情况安放简易梯，在沉井下沉时，外井壁环梯踏步应随着井的下沉逐步割除。6、沉井之前在井内外搭设扶梯和平台，井上布置栏杆照明等辅助设施。在沉井四周外井壁设置四处沉井下沉高程控制点，喷制水准尺尺花，在四侧外井壁上端喷制平面位移观察尺花，在施工区域可靠位置，布置后视水准点二只，后视方位二只，要求各控制点、基准点稳固可靠，并根据沉井降水的影响的情况随时进行复测、校正。刃脚踏面底标高必须严格复核。7、沉井下沉前，切割井壁上所有对拉螺栓，嵌补好对拉螺栓留下的凹槽，并作抗渗处理，井壁上所有预埋插筋均扳弯，以防勾搭或划伤工作人员。8、为保证封底素砼与井体有较好的连结，下沉前将与素砼接触部位（如底梁、刃脚、隔墙等处）清理干净，并经验收合格。9、沉井下沉前采用10mmA3钢板封堵井壁孔洞，以防止下沉时泥土或地下水大量涌入。10、建立测量控制体系。在沉井四角双面设立下沉刻度线和标尺，标尺形式为双排管架，并安装对准标尺的读数指针，距井壁15-40m处安装一牢固校验指针高程基准点的装置，井壁内设立倾斜度控制线进行沉降、位移、倾斜的审核，并按质量控制程序做好详细记录。3.6.3.2拆模拆除刃脚木模及素砼垫层时要注意拆模流程。先将刃脚木模及底部砼垫层对角、对称、同步抽除，及时在挖除部位填砂夯实，以利沉井稳定。当素混凝土、垫木敲拆后，沉井重心偏高，沉井井壁的四周无摩擦力，沉井的下沉系数很大，掏挖刃脚下的砼垫层不均匀，将会成沉井很大的倾斜，所以在沉井挖土前，沉井的刃脚先采用人工全面同时分层掏挖，挖除的土方先集中在各仓底中央，然后用吊车将砂土、砼垫层吊出井外，运至指定地点，由于初沉时沉井在砂中下沉，因此只要分层挖出井内泥砂，沉井便会逐渐下沉，初沉时，下沉速度控制在0.3-0.5m/日。让沉井逐渐下沉部分，使沉井刃脚埋在土层中，降低沉井重心。由于沉井在初期下沉过程中，下沉系数较大，故采取挤土下沉。3.6.3.3机械下沉1、取土原则取土时，按照“先中间，后四角，先锅底，后刃脚”的原则对称。先在每格中央用高压水枪冲出一个集水坑，将泥浆泵的吸泥管置于泥坑中央，然后用高压水枪由中央向四周开挖锅底，为防止突沉，造成很大的偏差，以及减少井外土的扰动坍塌，冲泥时先应在四周刃脚保留0.5-1.0m的土埂，当锅底开挖结束后，在粉质土中下沉时，沉井由于自重而下沉，会将刃脚下的土向中央挤；再继续开挖，沉井可持续下沉，如锅底形成后，此时不沉，可逐步均匀冲挖原先保留的土埂；首先冲除四角处的土埂，然后冲除四周土埂，最后冲除定位点处土埂，整个沉井对称开挖，尽量使格间高差不大于20cm，避免沉井过大的偏差，如此重复进行，使沉井逐步均匀下沉。遇有块石及杂物时，及时人工清理，用吊机吊出井外。2、水力机械出土进行排水下沉时，排水下沉的取土机械选用5套泥浆泵配以高压水枪，分别布置于井内隔间，用高压水枪将泥冲成泥浆，再用泥浆泵吸泥排出井外，通过排泥管道排入泥浆池。水力机械设备由水泵、进水管路、水力冲泥机、水力吸泥机以及排泥管路组成。每套6英寸水力机械包括：一台6D型水泵，水力冲泥机（水枪2支）1台，水力吸泥机（150mm）1台及相应管路。排水下沉的关键在于泥泵排水能力和控制沉井位移，尤其是初始下沉阶段至关重要，它是沉井下沉的奠基段，既能检验沉井下沉方案的可行性，又能检验第一节下沉的控制措施。冲泥时，可先在水力吸泥机的吸泥龙头下方（一般均选在控制线区域内锅底中央），冲挖出一个直径约为2.02.5m的集泥坑。然后用水力冲泥机开拓各个方向通向集泥坑的水沟24条，沟的纵向坡度35%。此后，即可向四周开挖锅底，为了防止沉井突然下沉，引起很大的偏差，以及减少井外土的扰动坍塌等情况，可在沉井四周刃脚旁保留宽0.51.0m的土堤。待锅底开挖完毕，井内控制线范围内泥面标高一致后，再逐渐均匀地冲挖土堤，第一步先冲除四角处的土堤，第二步再冲除四周土堤，最后冲除中位点处土堤，使沉井下沉。各井孔格之间，在沉井偏斜不大时，应力争同时冲挖，保持泥面相对在同一高程。如果沉井偏斜趋势增大时，井孔之间的开挖情况应根据偏斜情况加以调整。对于离集泥坑较远的井孔（格），当冲沉井四角和井壁处土堤时，泥浆从那里流到集泥坑有时是很困难的，为了不使集泥坑和集泥水沟之泥砂沉淀，经常用一个水力冲泥机反复冲刷和搅动。一方面用它将沉井最远处的泥砂冲至集泥坑；另一方面还可以把集泥坑冲深，搅动泥浆，并清除堵塞在吸泥龙头网罩上的杂物。利用上述方法能够提高水力吸泥机的排泥量，尤其是在沉井初期，泥土中常混杂着建筑垃圾，如石块、碎木块等，及时清理吊出井外，采用上述措施是必要的。根据以往经验，当水压为68kg/cm时，水力冲泥机的有效冲刷半径约为68m，在此范围内的泥浆一般可流至集泥坑内。水力吸泥机的吸泥龙头的网罩应低于泥浆面约510cm，这样可吸入较多的泥浆。当吸泥龙头网罩或吸泥管内被杂物堵塞时，亦可用反冲法来清除吸泥管或吸泥龙头的堵塞物。其方法是关闭水力吸泥机的进水阀门，这时排泥管内的水体便倒流入井内，把吸泥龙头及吸泥管中的杂物冲出来，有时上述的方法尚需重复数次，始终将堵塞物清除干净。3、下沉措施主要有：a.出土顺序由内向外：根据下沉情况掏除底梁下的土，最后形成全刃脚支承的大锅底，使沉井安全下沉。b.严格控制刃脚外土塞，为保证沉井受力均匀，内部应力没有集中现象，在刃脚全支承不能满足下沉要求时，需在刃脚处取土，做到均匀、对称、同时、层层剥离，循序渐进。c.通过电测和光学仪两种手段对下沉量，四角高差，偏位进行测量，及时了解下沉速度，并进行纠偏，当沉井达到允许偏差值1/4时必须纠偏。确保沉井在初始下沉阶段形成良好的下沉轨道。d.观测水位情况，严防涌砂现象的发生。在冲泥过程中，如发现有少量流砂随地下水一起涌入井内时，必须立即停止冲泥，向井内灌水。（采取下沉应急措施）e.对周围建构筑物等布点监测，随时掌握由于沉井下沉引起的环境影响问题。3.6.3.4测量控制沉井下沉过程中，自始至终对沉井高程及平面位置进行测控，具体方法如下:1高程控制在不受施工影响的区域设置高程控制点(离沉井周围40m以外)，用油漆在沉井四角井壁上画出四个相同的标尺作为沉井水平观测点，在下沉中测量人员三班运转，采用水准仪每隔1小时全方位观测一次，做好记录，如发现倾斜立即纠偏；终沉时严格控制刃脚标高及周边高差，控制在设计充许的范围内。2平面位置控制在沉井井壁上画出中线，沿中线轴线方向在不受施工影响的地方设置坐标控制点，用经纬仪及钢尺直接量测沉井中轴线位置，及时做好记录，按设计要求严格控制沉井平面位置。3.7沉井下沉过程中可能会出现的各种问题及应急措施3.7.1沉井纠编根据该工程的施工条件及土质情况，如发现偏斜，视具体情况分别对策。1、始入土较浅时，如发生倾斜，只需在刃脚和一侧进行人工挖土，在刃脚低的一侧保留较宽的土埂适当填砂；2、入土较深时，如采取排水法施工，可在刃脚高一侧随着沉井的下沉逐渐纠正偏差，纠偏位移时，可故意使沉井向偏位方向倾斜，然后沿倾斜方向下沉，直到沉井底面中轴线与设计中轴线的重合或接近，再纠正倾斜，直到调整到容许范围内，除此之外还可采用井外射水，井内边除土边纠偏，以增加偏土压来纠偏。3、沉井位置如发生扭转，可在沉井的两对角除土，另外两对角填土，借助刃脚下不相符的土压力所形成的扭矩，使沉井在下沉进程中逐步纠正到位。所有偏差在下沉到距设计标高2m以上时，基本纠正好，然后谨慎下沉，在沉井刃脚接近设计标高50cm以内时，不允许再有超出允许范围的偏差。3.7.2沉井不沉主要原因有：1、开挖深度不够，下沉阻力过大；2、沉井倾斜，致使刃脚下局部土体未能顺利挖除，形成较大的上面阻力；3、沉井在软粘土层中因故停止下沉时间过久，静磨擦力增大；4、遇坚硬土层，破土困难；5、壁外无减阻措施或壁外减阻措施遭到破坏，侧面摩阻力没有降低。预防措施及处理方法：1、适当增大挖土深度和范围。2、沉井下沉过程中要注意连续性不能停止时间过长，如果考虑到某些原因不得不停止较长时间，造成无法不沉时，可以在井壁和土层间灌入触变泥浆或黄土，降低摩阻力，又可达到维护土壁不坍塌，从而使四周的土层保持稳定。3.7.3流砂在开挖粉土层时，如井外地下水头较高，在一定水头的动力压力下，会产生流砂现象。预防措施及处理方法：井外增加深井排水，在无法降低井外地下水的情况下，只能向井内注水。3.7.4沉井突沉由于沉井穿越的土层复杂，有可能造成沉井突沉，因此在施工过程中应严格按照开挖次序进行，在四周刃脚保留0.5-1m的土埂，严禁将刃脚下的土层全部冲空，同时将井壁外的土夯实，当发现土质较差时，也可在井壁填碎石，加大摩阻力。预防措施及处理方法：在沉井部位，必须随时补充下陷的泥土，防止沉井下沉过程中的下陷（在井外提前准备填土设备，准备好土方和一定数量的碎石备用）。3.7.5沉井下沉各阶段速度控制沉井初沉阶段：即下沉深度0.3m内，为保证沉井形成稳定准确的下沉轨迹，此时缓慢下沉，速度严格控制在0.3-0.5m/d，刃脚高差20cm以内。沉井中沉阶段：仍以缓慢为主，因沉井较高，应缓慢控制下沉，纠偏为主，保证下沉过程中缓慢下沉，防止出现突沉或倾斜等情况发生。沉井终沉阶段：即距设计标高还有2.5m时，应减缓下沉速度，仍以纠偏为主，做到有偏必纠，速度宜在0.2-0.5m/d。当下沉至设计标高还有2m时，停止下沉24小时，观测出预留沉降量后继续下沉至距设计标高还有50cm，再停止下沉观察24小时，根据连续观测得出的沉降量，严格控制沉井下沉标高，使沉井终沉达到设计要求。3.7沉井封底3.7.1封底注意事项沉井下沉到设计标高后，根据规范要求24小时累计下沉量不大于10mm，方可进行封底工作，设计采用水下砼封底，即采用不排水法封底。封底前应用大量清水置换井内泥浆，以保证封底砼的密实。1、用砼泵输送至集料斗内通过导管向沉井内灌筑商品砼。2、封底砼浇筑要对称均匀，分格浇筑，先锅底后四周，从封底至砼达到强度设计值时，应保持井内外水位相等，以免封底砼承受水压，水下封底砼强度达到100%，且沉井能满足抗浮要求时，方可将井内水抽除进行底板施工，底板施工前需在封底砼表面铺设碎石导流盲沟，地下水由盲沟汇集到300的钢制排水滤鼓，再由潜水泵抽排，以防地下水在底板未达到强度时将底板顶坏。3、每仓封底砼浇筑结束后，按定位、按顺序预留插筋，确保在砼初凝之前施插完毕。4、浇筑顺序为先锅底、后四周。3.7.2封底及底板工艺流程水下锅底整平搭设浇筑平台安置导管安放砂包储料开浇提升导管浇筑结束测量抽水底板施工顶面预留插筋验收在整个浇筑过程中，应经常不断用测绳测量水下砼面上升情况，以及潜水员摸测扩散半径，同时通过导管上的刻度和测绳测得的水深，算出导管下口的标高，掌握导管下口埋入砼的深度。3.7.2.1浇筑指标控制1、导管平面布置本工程采用导管法进行水下C20素砼浇筑，将沉井平均分成两仓，根据导管作用半径，布置导管，施工时循环浇筑，每根导管一次浇筑时间一般不超过20分钟，且相邻管底差不超过20cm，导管的浇筑半径为3.5m。2、浇筑平台在沉井顶部搭设浇筑工作平台，平台顶高程为1.50m，(井内水位与地下水位持平为0.7m)，保证超高2.5m，此时导管底部最小超压力为24.2t/m2，导管直径25