实验楼模板.doc

目 录一、编制依据2二、模板工程施工方案31 模板工程施工流程32 模板工程施工方法43 模板工程施工工艺6三、模板计算81 厚墙模板设计计算书82柱模板计算书800-1200柱173柱模板计算书800以下柱174梁模板(碗扣架支撑)计算书415板模板(碗扣架支撑)计算书58四、A-B、D-G/3-8轴梁、板711梁模板(扣件钢管架支撑)计算书712板模板(扣件钢管架支撑)计算书94五、模板工程质量控制技术措施94一、编制依据1 首都体育学院实验综合楼工程招标图纸。2 首都体育学院实验综合楼工程施工组织设计。3 工程应用的国家、行业和北京市现行规范、规程、标准。类别名 称编 号建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-200l混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024 工程概况工程概况表 序号项目主要内容1招标工程名称首都体育学院实验综合楼工程2招标工程地点北京市海淀区北三环西路11号3建设规模建筑面积27036.63m24结构形式框架剪力墙5建筑层数地上11层，局部地上3层；地下2层结构主要构件规格、尺寸序号主要构件规格、尺寸1基础筏板厚650mm，局部厚度为1100mm2柱基础平面尺寸15001500mm、12001200mm、28002800mm3混凝土柱400300mm、600600mm、800800mm、8001000mm、10001000mm、12001000mm 、12001200mm4混凝土墙200mm、250mm、300mm、400mm、500mm5混凝土梁300mm1400mm、300mm1700mm、400mm1700mm、250mm1700mm、400mm1300mm、400mm1000mm、300mm1300mm、400mm1200mm、400mm1000mm、300mm1000mm、300mm1500mm、300mm1400mm、300mm1300mm6混凝土楼板厚度120mm、150mm、180mm、200mm、250mm二、模板工程施工方案1 模板工程施工流程根据图纸设计的构件尺寸及工程实际情况，本工程的模板工程施工工艺流程如图下图所示。图 模板施工工艺流程合格合格方案、交底模板采购模板制作模板支设整 改验 收模板清理拆 模拆模申请进入下道工序同条件试块报告不合格不合格内部自检各专业自检合格2 模板工程施工方法1）基础底板、墙、柱模板设计与施工 地下室基础：地下室基础外采用砖胎模，采用页岩砖及M5水泥砂浆砌筑，砖胎膜厚度240mm。基础砖胎模长度大于3m时在墙中设置370砖柱。 地下室集水井、电梯井模板设计地下室集水井模板采用15mm多层板、钢管、可调节支座进行支撑，并在底部模板面上留设5050 排气孔，间距500mm。 地下室墙体模板设计及施工A 地下室墙体采用15mm厚的多层板，次龙骨选用50100木方，间距为200mm，主龙骨选用48双钢管，间距为600mm，并选用16高强对拉螺栓拉接固定，竖向和水平间距小于600，另外搭设满堂架用钢管斜支撑；外墙及人防部分墙体在对拉螺栓上加止水片，3mm厚钢板焊接。地上墙模板同地下墙模板一样。B 地下室及地上框架柱模板支设框架柱均采用18mm的多层板，50100mm的木方作次龙骨，间距为200mm，采用双钢管柱箍加固，间距为300450mm，设16对拉螺，间距为600mm(双向)。四周采用斜撑杆固定，设置高度为底部、中部、口部，保证柱的位置及垂直。C 异型柱模板对异型柱模板采用50100木方背楞，间距为200mm。用双钢管箍加固，间距为300450mm；设16对拉螺，间距为600mm(双向)。四周采用斜撑杆固定，设置高度为底部、中部、口部，保证柱的位置及垂直。 梁板模板设计A 梁侧模、底模均采用15mm厚双面覆膜多层板，次龙骨采用50100mm木方，主龙骨采用48双钢管；梁高小于等于600时采用钢管加斜支撑，梁高600mm以上时当加设16对拉螺杆，间距小于600，侧模背次龙骨木方沿梁纵向布置。B 支撑体系采用碗扣脚手架，当梁宽、高均小于600 mm时，立杆间距为600900mm；当梁宽、高均大于等于600 mm时，立杆间距为600600mm；水平杆步距为1200，距地200mm设扫地杆，立杆底垫通长50mm厚脚手板。 楼梯模板设计模板采用15mm厚的多层板及50mm100mm的木方现场放样后配制，踏步定型模板采用钢模，按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步的步数来配制。而楼梯侧模用木方及木板拼制。支撑采用钢管扣件脚手架，立杆间距900900mm，步距1200mm，扫地杆距板面200mm，立杆上端采用U托进行高度调节。梯段的底板模板施工完后，绑扎钢筋。钢筋绑好后，然后把定型钢模用塔吊吊入梯段上部固定。混凝土楼板模板设计本工程模板及支撑体系需要具有足够的强度、刚度、稳定性。本工程楼板厚度主要有100、150、180、250mm等，对于一般模板支撑体系，根据板厚及支撑高度，确定模板采用18mm双面覆膜多层板，次龙骨采用50mm100mm、100mm100mm木方，主龙骨采用48钢管主龙骨，支撑采用满堂脚手架。脚手架搭好后，根据板底标高铺设主龙骨、次龙骨，然后铺放15厚覆膜多层木模板，覆膜多层板模板采用硬拼缝，多层板与墙交接处先在多层板侧粘海绵胶条再紧靠墙面。 后浇带：A 现浇板模板做法，在板的部位采用锯齿形多层板作挡板，遇钢筋穿过位置锯成齿口，并采用钢丝网密封，外侧用直径12mm的钢筋、间距300mm进行固定。详细做法如图楼板施工缝模板示意图。图 楼板施工缝模板示意图B 后浇带两侧设置与梁板支撑体系完全断开的独立支撑体系 (在整体拆除模板时保留)，以保证梁板板底模拆除后，后浇带的两侧支撑仍然保留，避免形成悬挑结构，确保后浇带部位的支撑安全稳固。 洞口模板设计混凝土墙门窗洞口模板、预留洞口模板采用木多层板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型钢木模板。定型模板尺寸，根据墙厚，洞口的高度和宽度来制作。利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。如果墙中间的预留洞口，洞模下口模板要钻出气孔，保证混凝土的密实度。地上核心筒墙、柱、梁、板、后浇带、洞口模板做法同上述做法相同。3 模板工程施工工艺1 工程概况本工程厚墙主要在核心筒电梯、楼梯间，地下室层高为4.5m，外墙墙厚有300mm，内墙墙厚有500mm、400mm、300mm，地下室圆弧形坡道长度约50m，形状特殊，施工难度较高，是地下室剪力墙施工重点。2 模板支撑体系设计根据厚墙、厚板的特点，厚墙面板采用15mm厚的多层板；次龙骨采用50100木方间距200mm；主龙骨采用圆钢管483.5间距为600；采用M16的对拉螺栓，间距为600mm。厚墙、厚板支设示意见图所示。图 厚墙模板组装示意图三、模板计算1 厚墙模板设计计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。墙段：Q1。 模板剖面示意图 模板立面示意图一、参数信息1.模板构造墙模板高度H：4.5m；墙混凝土楼板厚度：300mm；结构表面要求：隐藏；2.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：44.343kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：6kN/m2；3.模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：150,600*7；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：200；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞穿墙螺栓；螺栓直径：M16；螺栓水平间距：600mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,600*7；二、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为4.500m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 4500153/12= 1.266106mm4； W = 4500152/6 = 1.688105mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取4.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=44.343 kN/m2 F2=108.000 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=44.343 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=44.343/24.000=1.848m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=6kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=44.3434.5=199.544kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=264.558kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.244.343+1.36)4.5=247.097kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3544.343+1.30.76)4.5=264.558kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.688105mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.323106Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=264.558kN/m；面板计算跨度: l = 200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.323106 / 1.688105=7.839N/mm2；实际弯曲应力计算值 =7.839N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 199.544 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1.266106mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 5199.544200.0004/(384115001.266106) = 0.286 mm；实际最大挠度计算值: =0.286mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，满足要求！三、墙模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组，间距200mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=44.3430.200=8.869kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=11.758kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.244.343+1.36)0.200=10.982kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3544.343+1.30.76)0.200=11.758kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3544.3430.200=10.775kN/m；顶部荷载： q=0.91.30.760.200=0.983kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.377kNm 最大剪力：V= 3.659kN 最大变形：= 0.139mm 最大支座反力：F= 7.005kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.377106/8.333104 =4.527N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.527N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=3.659100062500/(4.16710650)=1.098N/mm2；实际剪应力计算值 1.098 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.090mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.139mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.052mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.075mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.070mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.071mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共8组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力7.005kN，计算挠度时取次楞的最大支座力5.767kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 1.121kNm 最大剪力：V= 8.873 kN 最大变形：= 0.536mm 最大支座反力：F= 22.882kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=1.121106/8.980103 =124.807N/mm2实际弯曲应力计算值 =124.807N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=4.43610006084/(2.1561053)=41.730N/mm2；实际剪应力计算值 41.730 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.536mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.060mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.535mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿墙螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿墙螺栓型号: M16；查表得： 穿墙螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 144 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.480 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =22.882 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=22.882kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！2柱模板计算书800-1200柱本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱段：因柱类型较多，此计算按柱1200*1200计算，如1200*1000柱，对拉螺栓长边设三个直径16螺栓，短边设二个直径16螺栓，如1000*1000柱，对拉螺栓各边设二个直径16螺栓，其它做法均同1200*1200柱。 模板剖面示意图 模板立面示意图一、参数信息1.基本参数柱模板高度：4.5m；结构表面要求：隐藏；柱截面宽B：1200mm；柱截面高H：1200mm；搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；采用单扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；2.面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：100,300*5,450*6；材料：2根483.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：1根50100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：1200mm；B边竖楞根数：7；B边竖楞间距调整(mm)：200*6；H边最外两根竖楞间距：1200mm；H边竖楞根数：7；H边竖楞间距调整(mm)：200*6；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：800mm；B边对拉螺栓根数：3；B边对拉螺栓直径：M16；B边对拉螺栓间距调整(mm)：400*2；H边最外两根对拉螺栓间距：800mm；H边对拉螺栓根数：3；H边对拉螺栓直径：M16；H边对拉螺栓间距调整(mm)：400*2；6.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：6kN/m2；二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12= 4.860105mm4； W = 1000182/6 = 5.400104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取4.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=36.952 kN/m2 F2=108.000 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=36.952 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=36.952/24.000=1.540m；(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=6kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=36.9521=36.952kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=49.811kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.236.952+1.36) 1=46.928kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3536.952+1.30.76) 1=49.811kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.211kNm 最大剪力：V= 6.035kN 最大变形：= 0.069mm 最大支座反力：F= 11.303kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.211106/5.400104 =3.903N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.903N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.069mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.069mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.柱H边模板面板计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。三、柱模板竖楞的计算竖楞采用1根50100矩形木楞为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；1.柱B边竖楞计算(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=36.9520.200=7.390kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=9.962kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.236.952+1.36)0.200=9.386kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3536.952+1.30.76)0.200=9.962kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3536.9520.200=8.979kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.30.760.200=0.983kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.161kNm 最大剪力：V= 2.116kN 最大变形：= 0.024mm 最大支座反力：F= 4.165kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.161106/8.333104 =1.930N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.930N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.116100062500/(4.16710650)=0.635N/mm2；实际剪应力计算值 0.635 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第12跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第13跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边竖楞计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。四、柱模板柱箍的计算柱箍采用2根483.0钢管为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；1.柱B边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.234kNm 最大剪力：V= 2.273kN 最大变形：= 0.030mm 最大支座反力：F= 8.711kN A、B两个支座中的最大支座反力：N= 0.800kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =N/A+M/W=0.800103/848.000+0.234106/8.980103 =26.966N/mm2实际弯曲应力计算值 =26.966N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=1(2.1561053)=10.691N/mm2；实际剪应力计算值 10.691 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为1.296mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为1.296mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边柱箍计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。五、扣件抗滑力的计算按扣件架规范（JGJ130-2001）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。1.B边扣件抗滑力计算扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - B边扣件受到的沿B方向轴向力设计值，取0.400 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！2.H边扣件抗滑力计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。六、柱箍对拉螺栓的计算1.柱B边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M16；查表得： 对拉螺栓有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 144 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.480 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =8.711 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.711kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！2.柱H边对拉螺栓计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。3柱模板计算书800以下柱本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱段：Z1。 模板剖面示意图 模板立面示意图一、参数信息1.基本参数柱模板高度：3.8m；结构表面要求：隐藏；柱截面宽B：800mm；柱截面高H：800mm；搭设形式：工具式柱箍有竖楞；2.面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：100,300*5,400*4；材料：1根483.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：1根50100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：800mm；B边竖楞根数：5；B边竖楞间距调整(mm)：200*4；H边最外两根竖楞间距：800mm；H边竖楞根数：5；H边竖楞间距调整(mm)：200*4；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：800mm；B边对拉螺栓根数：1；B边对拉螺栓直径：M16；B边对拉螺栓间距调整(mm)：；H边最外两根对拉螺栓间距：800mm；H边对拉螺栓根数：1；H边对拉螺栓直径：M16；H边对拉螺栓间距调整(mm)：；6.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：6kN/m2；二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12= 4.860105mm4； W = 1000182/6 = 5.400104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取3.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=36.952 kN/m2 F2=91.200 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=36.952 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=36.952/24.000=1.540m；(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=6kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=36.9521=36.952kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=49.811kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.236.952+1.36) 1=46.928kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3536.952+1.30.76) 1=49.811kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.213kNm 最大剪力：V= 6.048kN 最大变形：= 0.068mm 最大支座反力：F= 11.385kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.213106/5.400104 =3.953N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.953N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.068mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.068mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.柱H边模板面板计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。三、柱模板竖楞的计算竖楞采用1根50100矩形木楞为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；1.柱B边竖楞计算(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=36.9520.200=7.390kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=9.962kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.236.952+1.36)0.200=9.386kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3536.952+1.30.76)0.200=9.962kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3536.9520.200=8.979kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.30.760.200=0.983kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.387kNm 最大剪力：V= 2.017kN 最大变形：= 0.512mm 最大支座反力：F= 3.926kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.387106/8.333104 =4.642N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.642N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.017100062500/(4.16710650)=0.605N/mm2；实际剪应力计算值 0.605 N/mm2 小于抗