某地块详勘报告.doc

宁波XXX商业地块岩土工程勘察报告一、 概况宁波XXX商业地块由宁波XXX商业广场有限公司投资开发兴建，受其委托由我公司承担其岩土工程勘察任务。1、工程简况本工程是以娱乐、商业、酒店以及住宅为一体的综合性建筑，重点是打造类似“迪斯尼”、“韩国乐天世界”等世界级主题公园的娱乐功能。拟建的宁波环球城商业地块为本区的重大工程项目，首期建设占地约200余亩，位于宁波市鄞州区首南街道陈婆渡村，东至天童南路、西为规划蝶缘路，北至鄞州大道，南与陈婆渡区域内的“格兰春天”隔茶桃路相望、东南角与嘉华富嘉天下商住楼紧邻，场地内九曲江自东向西流过，也由该江将其场地分为南北两块。本工程根据2012年4月确定的总图方案，其总占地面积22.5万m2，根据2012年5月确定的本工程设计方案，其建筑占地面积10.4万m2，总建筑面积约73.6万m2：其中地上建筑面积约55.4万m2，将设公寓式酒店建筑4幢（高34层，99.9m），高33.6m（局部30.0m）停车楼一幢，场地东北部将建高30层（局部27、29层，高145m）的酒店一幢），其他为多层的商业与大型的有室内、外游乐园等建构筑物。并在整个场地设地下室2层，埋深为现地面下8.612.8m，开挖面积约14万m2。框剪、筒体结构，初步估算其柱下最大荷载为30000kN（其中多层为：9000 kN，地下室部分为4000 kN），对沉降敏感，其整体倾斜值不大于0.0025（30层酒店其整体倾斜值不大于0.002）。场坪标高基本为4.20m（东北部的酒店场坪为5.0m），设计拟采用桩径为700、800mm的钻孔灌注桩，桩长为53.071.0m不等，设计单桩承载力特征值为23005000kN，设计抗拔承载力特征值为950 kN。整个场地的建筑物具体布置详见附图2：勘探点平面位置图。2、勘察的任务和要求本次勘察属详勘阶段，场地内存在有多种类别岩土层，其性质变化较大，并存在有软弱土层，为中等复杂地基；场地为建筑抗震不利地段，基础位于地下水位以下，为中等复杂场地；本工程建筑高34层（高99.9m）、酒店高30层（高145m）的高层建筑，工程重要性等级为一级；在软土地区设有二层地下室，根据有关规范规程应进行甲级岩土工程勘察，其目的是查清拟建场地的土层分布规律以及各土层的岩性特征，并按规范要求作土层的物理力学分析与评价。为拟建场地的地基基础设计及施工提供必要的工程地质依据。本工程基础拟采用桩基础，其勘察的要求如下：（1）查明拟建场地各土层的地层结构、岩性特征和均匀性，并提供土层的物理力学性质指标；（2）查明场地范围内有无不良地质作用及暗塘、暗浜等障碍物对工程不利的地下埋藏物，并提出防治建议；（3）查明场地地下水埋藏分布情况及补、迳、排条件，提供地下水水位及其变化幅度，建议抗浮设计水位；判别地下水对建筑材料有无腐蚀性；（4）对场地和地基的地震效应作出评价，并判别建筑场地类别；（5）对地基土的工程特性及场地与地基的稳定性作出评价，并提供各土层的承载力特征值及桩基设计参数；（6）对可选的地基及基础方案进行评价；（7）建议基桩类型及其适宜性，建议桩基持力层，估算单桩承载力，并对沉桩可行性、桩基施工的难易和桩基施工对周边环境的影响作出评价；（8）提供基坑设计和支护所需要的岩土参数，并对基坑工程的设计和施工提出建议。3、勘察工作量布置本次勘察的工作量布置是根据建设单位提供的电子版设计总图及要求，结合各建筑物的设计位置、邻近场地工程地质勘察资料与桩基础设计和同类工程的建筑经验布设勘探点，执行现行的有关勘察规范规程，共布设勘探点计314个。因在场地南部的勘探点192、209（分别于37.0、40.1m）揭露有沼气，未能继续钻探，后补充了勘探点3个（B192、B193、B209，详见剖面1616），其他是在2012年4月5日确定的总图方案后又增加了勘探点35个（其编号前冠以B），场地西侧基坑边补充一个勘探点（编号为B36）。根据本工程的特点为便于基础的分析比较在孔深上取进入下部中风化基岩5m左右，在控制性钻孔中对各层的地基土采集土试样，并进行常规项的土工试验分析，保证各主要层的土试样数或原位测试数不少于6件，对砂土层不能取样时宜进行标准贯入试验或重型动力触探试验。对深部土样尚进行最大压力为3.2MPa的高压固结试验，为基坑支护设计需要进行了不排水剪的三轴剪切试验，为了解土层的等效剪切波速，对每个高层建筑物各选1个勘探点进行场地20以内的土层剪切波速测试。本工程自2010年1月开始进行工程地质详细勘察，受场地的拆迁及工程设计总图的变更等影响，本工程已分若干批次进行了勘察，并提交有相应的勘察资料。本资料为环球城项目九曲江以南场地的勘探报告，根据以前各阶段所完成的勘察工作并将其投影到2012年4月确定的设计总平面图中进行整理而成，供设计与施工使用。所完成的各勘探点详见附图2勘探点平面位置图。九曲江以北场地待方案确立及勘探条件具备后再续。4、勘察方法及其说明本次勘察采用了钻探、取样、原位测试及室内试验等多种勘察手段以满足本项目的工程要求，其具体说明如下：（1）钻探：本阶段勘察先后共投入12台XY1型钻机，根据地层情况分别采用提土钻、单管活塞等钻具进行回转钻进法全断面连续取芯，钻进时采用优质泥浆护壁，岩芯采取率达到95%以上，砂土在85以上。在现场配有专职人员确定每回次的钻进深度，并进行现场的芯样编录与土样的采取，每回次进尺控制在2米以内。（2）取样： 在钻探的钻进过程中根据揭露地层的情况采集原状土试样，取样器为固定活塞式薄壁取土器，在软土层中采用静压法，一般土层中采用锤击法。所有土样均做到及时密封，并按规定的要求送试验室试验。本工程尚对岩石层在钻探的岩芯中取样试验；因场地原为陈婆渡工业园区，对地下水有污染可能区域的勘探点进行钻孔地下水样采集。（3）原位测试标准贯入试验：采用标准锤重63.5kg、落距为76cm、自动脱钩装置将标贯器贯入待试验的地层，并记录每贯入10cm的锤击数，累计30cm为其试验的锤击数，在规定的勘探点与钻探揭露的砂土层中进行。本报告提供实测锤击数，应用时可根据相应标准再作修正。重型动力触探试验：采用标准锤重63.5kg、落距为76cm、自动脱钩的装置将动力触探贯入待试验的碎石类地层，并记录每贯入10cm的锤击数作为试验的锤击数。本报告提供的试验锤击数根据规范GB50021-2001进行了杆长修正。（4）原位测试钻孔波速测试：采用RS-2000型三分量检波器、RS-1616KS型动测仪，敲击法在钻孔中根据地层变化采集数据。其单孔试验深度为20m，采样间隔为1米。（5）室内试验：对采取的土试样均进行常规项（一般的物理性与固结、直剪固快）试验，选择上部土层进行不排水剪的三轴剪切试验，提供的强度指标均为峰值。一般土样固结试验至压力值400kPa，对深部土层尚进行了高压固结试验，最大试验压力为3200 kPa。岩样进行无侧限抗压强度试验，以确定岩石的饱和或天然状态下的抗压强度；地下水进行简分析与侵蚀性CO2分析，以判断对建筑材料的腐蚀性分析。5、完成工作量截至2012年6月20日，本工程勘察已完成的实物工作量如下：钻 孔： 283个（包括酒店区的勘探点：11#）， 累计进尺：20592.00m；单孔波速测试： 11个孔；土 试 样： 2044件；岩石试验： 59组；水 试 样： 3件；高压固结试验： 50件；三轴UU剪： 147件；回弹模量： 6件；颗粒分析： 446件；渗透试验： 193件；有机质含量： 12件；标贯试验： 227段次；重型动探： 462段次；测量定点： 283个；（场区内做图根点3个）6、执行的标准本工程勘察根据建筑物的设计要求按合同进行外，尚执行以下的规范规程：国标岩土工程勘察规范（GB 50021-2001）（2009年版）国标建筑地基基础设计规范（GB 5007-2002）国标建筑抗震设计规范(GB 50011-2010)国标土工试验方法标准（GB/T 50123-1999）行标高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ 72-2004）行标建筑桩基技术规范（JGJ 94-2008）行标建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99）国标建筑抗震设防分类标准(GB 50223-2008)国标工程测量规范（GB50026-2007）省标建筑地基基础设计规范（DB 33/1001-2003）行标软土地区岩土工程勘察规程（JGJ83-2011）省标工程建设岩土工程勘察规范（DB33/T 1065-2009）市标宁波市建筑桩基设计与施工细则（2001甬DBJ02-12）7、几点说明（1）本次勘察勘探点施测与所提供的测量成果为：在设计方案图中进行各勘探点的布设，并采集其坐标，由此根据测量控制点（见下表1）采用莱卡全站仪进行各勘探点的施测。所完成的各勘探点坐标与高程详见附表1：勘探点主要数据一览表。 控制点及图根点坐标一览表 表1点号X坐标（m）Y坐标（m）H高程（m）备注YZI017799376.393604063.433.856本表数据为宁波独立坐标系，黄海高程。YZI0177为高程引测。YZI017999390.252603707.2423.657A197863.101603655.5552.745根据控制点YZI0177/ YZI0179在场地内建立的3个图根点。A298059.354603676.6742.846A398054.172604042.6822.835（2）本工程内业采用上海华岩软件有限公司的HY2000-V8.2专业软件，计算机处理数据并成图。（3）因场地受拆迁影响，本工程勘察将分批次进行，并提交有多份勘察资料，其前所提供的勘察报告均以本报告为准。（4）本工程勘察时在勘探点：192、209一带揭露有沼气，埋藏在3541m的第6-2层中，其气、水及砾砂等混合物气柱可达10m以上，当时对勘探点影响较为严重，分别于孔深37.0、40.1m停止了钻进。待一段时间后再在勘探点192、209旁重新钻探至规定要求，并将勘探点编为B192、B209，为将来施工基桩的方便，又在勘探点B192、B209之间补充一个勘探点B193来释放其沼气。（5）本勘察报告参考并利用了宁波市鄞州建筑设计院于2010年4月提交的宁波环球城经三路桥梁工程工程地质勘察报告及2010年10月提交的宁波环球城商业地块岩土工程勘察报告（初步勘察）；浙江省构造体系图（1：50万）（浙江省地质局 1982年12月）及浙江省水文地质志（浙江省水文地质工程地质大队 浙江省工程勘察院1995年3月）及宁波市气象站自1971年2005年间的气象统计结果。2011年4月场地进行了设计试桩，并提交有资料浙江省建设设计试桩基检测报告（报告编号：2011-J137、2011-J138，检测单位：浙江土力工程勘测院）。以上资料对本工程有利用可取的均经整理后纳入本勘察报告。（6）勘探孔在测取稳定水位后采用钻探所采取的芯样进行回填封孔处理。二、自然地理与环境1、气象：宁波地处宁绍平原，属于亚热带季风类型气候，因濒临东海又带有海洋性气候，其基本特征是：冬夏季风交替显著，年平均湿度适中，四季分明，雨量充沛，温暖湿润。冬季受蒙古高压控制，盛行西北风，并以晴冷干燥天气为主，也是本地区的低温少雨季节；在春末夏初，由于副热带极峰开始影响本区，气旋活动频繁，冷暖空气交替，空气湿润，阴雨绵绵，习称“梅雨季”；夏秋由于受太平洋副热带高压控制，天气晴热少雨，且常伴有热带风暴侵入，同时带来大风大雨等灾害性天气。本地区的主要气象要素统计如下： 气温：年平均气温16.6，年极端最高气温主要出现在7、8月，其极端最高气温39.0（2003-7-17），极端最低气温-6.6（1977-1-31），最热月平均气温为27.9（7月），极端最低气温出现在12月至翌年2月间，最冷月平均气温为5.4（1月）。降水量：多年平均降水量1305.3mm，年最大降水量1625.6mm（1997），年最小降水量797.3mm（1979），年平均降雨天数150.9d，最大连续降雨天数18d，雨量达251.3mm（1990-8-309-16）。蒸发量：多年平均蒸发量1458.4mm，月最大蒸发量293.0mm（1971-7），月最小蒸发量33.9mm（1990-2）。风况：夏季（7、8、9月）平均风速4.8m/s，冬季（12、1、2月）平均风速5.8m/s；历年瞬时最大风速大于40.0m/s（1981-9-1、1986-8-28、1988-8-7），最大台风十分钟平均风速34.3m/s（东风，1988-8-8）。冬季主要为东北风，夏季则盛行东南风，台风季节风向多为东北偏北及北向。本区受热带风暴和台风影响最早的在5月（6103号台风），结束最迟的在11月（6721号台风）。雾：雾多出现在冬春季节，延时较短，一般在上午的10时前消失，年平均雾日28.7d。25月为多雾期。降雪：一般出现在12月至翌年12月，多年平均江雪日为7.5d，历年最大积雪深度14.0cm（1977-1-30）。雷暴：年平均雷暴天数27.5d，年最多雷暴天数44d（1980），年最小雷暴天数8d（1978）。多集中在59月。本地区灾害性天气主要为强冷空气、热带风暴和台风，影响本地区的强冷空气在11月至翌年4月，平均每年2-4次，24小时内一般降温79，最多达1214，多出现降雨和8级以上偏北大风；热带风暴和台风是影响宁波的主要灾害性天气之一，当它袭来时常伴随飓风暴雨等。2、水文宁波水系发育，本场地北就有九曲江从东向西流过，九曲江起源于金峨道成岙，流经本场地后直奔铜盆浦，然后注入奉化江，流入大海。经过本场地的江面宽约45m，水深1.02.5m，流速较缓慢，江水位主要受季节性气候的影响。3、地形地貌本建筑场地均为原有厂房拆迁后形成的人工回填地，随处可见机械挖掘后留下的坑、沟等低洼地及建筑垃圾堆积的高地。勘察时采用挖掘机进行了简单的场坪工作，以便于勘探的施工与移位。场地外的四周较为平坦，目前北两侧仍为尚在生产中的厂房，东侧为天童南路城市主干道，西侧为规划的蝶缘路。拟建场地其地面标高根据各勘探点的孔口地面标高数据介于1.873.60m。本场地地处浙江东部沿海，场地上部土层主要为海相或湖相沉积物为主，下部为陆相沉积层，底部为白垩系下统方岩组岩层，属海积平原，根据规范DB33/T 1065-2009本场地为类浙北平原区，近浙东南沿海丘陵平原与岛屿区。三、区域地质与区域稳定性本区位于新构造运动强烈上升（浙南）与下沉（浙北）过渡带，华南加里东褶皱系东北域。根据本次勘察及区域资料显示，场地揭露的前第四系地层为白垩系下统方岩组砂砾岩、砂岩及泥质粉砂岩，其埋深在：58.6072.10m之间，被上部第四系地层所覆盖。根据既有资料场地内无断裂通过，但在场地附近有断裂带通过，根据浙江省构造体系图（1：50万）近场地的主要构造如下（如图：浙江省主要褶皱、断裂构造示意图）：北东向温州镇海大断裂（13）、丽水余姚深断裂（4）及东西（西北）向的长兴奉化大断裂（17）、宁波余姚断裂带（8）均为挽近活动性或弱活动性断裂，这些断裂均位于晚更新世晚期前结束断错地层的强烈活动。近场地活动断裂及其交汇处附近存在发生56级地震的地震构造背景和地震活动背景。本场地及附近地震活动震级小，强度弱，频率低。根据宁波市有关史料记载M3级地震26次，发生M51/2地震一次（1523年北仑）。自1970年以来，有感记录近场区内发生地震共57次，均在M5级以下。根据以上分析，场地附近虽有活动断裂通过，均离本场地较远，而场地内又无活动断裂通过，为相对稳定地块。四、场地的工程地质条件1、工程地质单元层的划分原则以揭露地层的成因时代、岩性特征、埋藏条件和物理力学性质差异等作为工程地质单元层的划分依据，先根据地质年代划分出工程地质单元层，对同一时代或同一地层单元层内的不同成因类型和岩性再进行细分分出亚层，根据以上原则可将本场地在勘察所揭露深度内的土层分为11个工程地质单元层（包括表部的人工填土层）。2、各工程地质单元层 根据本工程的勘察，在勘探深度范围内所揭露的地基土主要为第四系土层，上部以海相沉积的软弱土层为主，下部以陆相或湖、浅海相沉积为主，在揭露底部为白垩系下统方岩组地层。根据本场地揭露的情况及地层的沉积规律现将其分为11个工程地质单元层，依据其埋藏条件并结合区域资料现将场地内各层地基土特征自上而下分述如下：Z、杂填土 （mlQ）杂色，主要由块石、碎砖、砼块等建筑垃圾组成，混生活垃圾，土质极不均匀，松散，湿。本层分布于整个场地，由于本场地原为陈婆渡工业区，地表普遍进行了回填，局部地段因设备基础的需要尚进行了较大深度的开挖回填，本区揭露其厚度为4.500.40m，勘察时为便于勘探的安全与施工均采用了机械挖除。1-1 粘土 (m+alQ43)灰黄、褐黄色，可塑，向下渐变为软塑，甚至流塑，含腐植物，干强度高，高压缩性，高韧性，摇振反应无，切面光滑，均匀性较好。该层部分地段因人类活动已缺失，尤其是在场地内原有建筑物及设备基础或地下管线等处缺失，具体在勘探点：147、170、181、213、219222、226228、234240、248、249、253、260、263、B11、B13、B18、B21、B35、B4、B5一带缺失。揭露其厚度为1.600.30m，层顶标高为2.30-0.14m。1-2、淤泥质粘土 (m Q43)灰色，流塑，含腐植物，厚层状，干强度高，高压缩性，高韧性，摇振反应无，切面光滑，均匀性较差。局部地段顶部为厚约0.2m的灰黑色泥炭质土，含大量腐植物，其有机质含量可达50%。本层普遍分布，仅在勘探点：34、47一带缺失。揭露其厚度为5.200.70m，层顶标高为1.40-1.87m。2-1-0、淤泥 (m Q43)灰色，流塑，厚层状，含腐植物及贝壳碎片，干强度高，高压缩性，高韧性，摇振反应无，切面光滑。本层是在后续的勘察过程中发现有其区段性分布的特点所划分出的层，主要分布于场地的南北端的勘探点：2124、26、34、37、38、4749、51、229234、241248、253262、B1、B2、B9-B12、B15、B28、B31-B33一带。揭露其厚度为13.301.00m，层顶标高为0.18-4.85m。2-1、淤泥质粘土 (m Q42)灰色，流塑，含腐植物及贝壳碎片，偶夹粉砂团块，厚层状，下部可见微层理，层间夹粉砂薄层，局部为流塑状态的淤泥，灰色。干强度高，高压缩性，高韧性，摇振反应无，切面光滑，均匀性较好。顶部为灰黑色的泥炭质土，含大量腐植物。普遍分布，仅在场地南北端一带缺失，具体在勘探点：2124、3034、37、38、4749、229、230、241、242、253262、B15、B23、B24、B27、B28、B31一带缺失。揭露其厚度为9.301.20m，层顶标高为-1.70-9.19m。2-2淤泥质粉质粘土 (m Q42)灰色，流塑，含腐植物及贝壳碎片，偶具微层理，层间夹粉砂薄层（偶为粉砂类透镜体），干强度中等，高压缩性，中等韧性，稍有光泽，均匀性较好。全址分布。揭露其厚度为8.800.90m，层顶标高为-6.70-13.91m。3、粉质粘土 (m Q41)灰色，软塑，局部可塑，夹粉砂团块，可见腐植物及贝壳碎片，干强度中等，高压缩性，中等韧性，均匀性一般，当粉砂含量较高时可显轻微摇振反应，稍有光泽。本层全址分布。揭露其厚度为7.701.50m，层顶标高为-10.10-19.14m。4-1、淤泥质粉质粘土 (m Q41)灰色，流塑，鳞片状，含腐植物及贝壳碎片，偶夹粉砂团块，局部可见微层理，层间夹粉砂薄层（偶为粉砂类透镜体），均匀性一般。干强度中等，高压缩性，中等韧性，摇振反应无，切面光滑。全址分布。揭露其厚度为17.301.50m，层顶标高为-15.71-22.90m。4-2、粘土 (m Q41)灰色，软塑，局部可塑，鳞片状，夹粉砂团块，可见腐植物及贝壳碎片，干强度中等，高压缩性，中等韧性，当粉砂含量较高时可显轻微摇振反应，稍有光泽，均匀性较好。本层普遍分别，仅在勘探点：181一带缺失。揭露其厚度为15.60m1.80m，层顶标高为-18.10-34.00m。6-1、粉质粘土 (m Q32)灰、灰褐色，可塑软塑，含腐植物及姜石，夹粉细砂团块，局部夹有较多的粉砂团块或透镜体，并可相变为粉土。干强度中等，中等压缩性，中等韧性，摇振反应无，当粉粒含量较高时可相变为粉土，具明显的搖振反应，稍有光泽，均匀性一般。分布较为普遍，仅在勘探点：181、191一带缺失。揭露其厚度为5.300.40m，层顶标高为-31.41-38.17m。6-2、圆砾 (al+pl Q32)灰、浅灰色，中密密实，湿，凝灰岩质，分选较好，均匀性较差，含卵石或碎石515，圆砾约50，局部夹灰色粘性土薄层，混少量粘性土。本层普遍分布，仅在勘探点：B14一带缺失，并在勘探点：192、209一带揭露有沼气。揭露其厚度为7.200.30m，层顶标高为-33.67-40.42m。在本层底部局部因粉砂含量较高而相变为粉砂层，并以透镜体状揭露，其岩性为：6-2f、粉土 (al+l Q32)灰、褐灰、兰灰色，偶见层理，夹粉质粘土薄层或透镜体，可塑状，中密，湿，可见贝壳碎片，其粘粒含量变化较大，以砂质粉土为主，干强度低，明显的摇震反应，均匀性一般。分布局限，主要分布于勘探点：2835、3741、5153、5865、148150、152159、161、162、165、167、17180、182186、190195、199201、203、207、217、208、223、225、234、235、245247、250252、254263一带。揭露其厚度为5.900.30m，层顶标高为-37.25-43.85m。6-3、粘土 (al+l Q32)灰色，下部灰褐色，可塑，含腐植物，夹粉砂团块（在底部较多），干强度高，中等压缩性，高韧性，摇振反应无，切面光滑，均匀性较好。普遍分布。揭露其厚度为12.101.20m，层顶标高为-37.14-45.78m。7-0、粉细砂 (al+pl Q31)本层呈透镜体状分布与第7-1层的顶部，其岩性为：灰色，中密，湿，均粒，长英质，含少量砾石。主要揭露于勘探点：26、27、36、37、38、50、53、147、152、165、190、205、206、210、211、219、231、232、242、253、256、258、B10、B11、B25、B2。揭露其厚度为4.600.40m，层顶标高为-43.57-50.83m。7-1、圆砾 (al+pl Q31)灰色，中密，湿，混粒，含圆砾2530，亚圆形卵石2030，最大粒径达80mm，火山岩质，混一定量的粘性土，均匀性较差。普遍分布，仅在勘探点：152一带缺失。揭露其厚度为7.800.90m，层顶标高为-44.52-51.63m。7-2、粉质粘土 (al+l Q31)灰、兰灰色，可塑软塑，含腐植物，局部粉粒含量较高，相变为粉土透镜体，偶夹粉砂团块（在底部较多），干强度中等，中等压缩性，中等韧性，摇振反应无，稍有光泽，均匀性一般。普遍分布，仅在勘探点：153、158、160、161、203、205208、230、258、260一带缺失。揭露其厚度为8.1000.50m，层顶标高为-49.24-55.65m。7-3、粉砂 (al+l Q31)灰、褐灰、灰白色，长英质，均粒，局部地段粒径较大而相变为细砂或中砂，中密，湿。本层分布局限，在勘探点：35、B1B7、B10B15、B18B20、B24B28、B32B35、146、15558、169、171、172、179、186、188、B192、193、196201、206208、211、214222、224229、231、233、235240、242252、255263一带缺失。揭露其厚度为8.700.40m，层顶标高为-50.26-58.13m。本层在局部地段夹有一定厚度的粘性土，其岩性为：7-T、粉质粘土灰色，可塑，可见腐植物，干强度中等，中等压缩性，中等韧性，摇振反应无，稍有光泽。仅在北部的勘探点：23、44、30、31、44、47、51揭露，厚度：8.100.70m，层顶标高为-49.99-57.71m。8、粉质粘土 (al+l Q22)浅灰、兰灰、绿灰色，可塑，夹粉砂团块或透镜体，干强度中等，中等压缩性，中等韧性，轻微摇振反应，稍有光泽，均匀性稍好。局部因粉粒含量较高而相变为粉土，并显明显的搖振反应。本层分布普遍，揭露其厚度为8.000.50m，层顶标高为-51.35-61.99m。9、粉质粘土 (al+l Q21)绿灰、灰黄、棕褐、紫褐色，夹褐黄色粘土团块，可塑，局部硬塑，可见风化状砂岩或砾砂岩碎块，干强度中等，中等压缩性，中等韧性，摇振反应无，稍有光泽，均匀性一般。本层普遍分布，揭露其厚度为11.100.80m，层顶标高为-50.47-65.99m。以下为本场地揭露的基岩白垩系地层：含砾粉砂岩（地层编号为：10），砾石成分复杂，砾石以岩石碎块为主，单个砾石粒径大小不一，一般为4070mm，个别粒径较大，可达100mm以上，常掺有砂质或泥质，砾石磨圆度较好，但分选性较差，且分布不均匀，多为呈层状分布，基底式胶结，铁质或钙质胶结。砾状或粉砂状结构，块状构造，局部含砾较少，甚至可相变为砂岩、粉砂岩（地层编号为：10N，由于10与10N层是呈相变关系，其界线不明显，分层是根据岩芯及钻进情况进行），同时其泥质含量也随之增加，强度也随之减小，在粉砂岩中尚可见层理构造。勘察揭露该岩石无洞穴、临空面、破碎岩体、软弱夹层等。其岩面基本上是东高西底，并在中间有所起伏，详见顶板等高线图。其工程特性主要取决于胶结物的成分、胶结类型和碎屑的成分及性质。现根据揭露的风化程度可分为3类：全风化、强风化与中等风化，具体描述如下：10-1、全风化砂岩 （K）棕褐、紫褐色，岩质极软，岩芯以碎块为主，易用手折断、捏碎，局部可呈砂土状揭露，全风化状，但其母岩中的砾石仍较硬，未风化。揭露其厚度为4.600.50m，层顶标高为-54.73-69.20m。10-2、强风化含砾砂岩 （K）紫褐色，岩质稍硬，岩性呈碎块，砾石粒径变化较大，大于20mm的卵石级粒径也比较常见，最大的可达80mm卵石状，强风化。揭露其厚度为4.900.40m，层顶标高为-55.46-73.69m。有时可见砾石含量较少，甚至于不含砾石，就相变为砂岩，因此区分出10N-2层，其岩性如下：10N-2、强风化泥质砂岩 （K）棕褐色为主，有时为紫红、褐红色，岩质较软，岩芯呈碎块及短柱状，可见层理，强风化，分布呈透镜体状，揭露其厚度为6.000.60m，层顶标高为-55.96-70.29m。10-3、中风化含砾砂岩 （K）紫褐、棕褐色，岩质较硬，岩芯呈柱状，中风化，局部含砾较少，可见泥质粉砂岩（10N-3）。揭露其最大厚度：9.20m，层顶标高为-54.73-74.80m。10N-3、中风化泥质砂岩 （K）棕褐、紫褐色，岩质一般，岩芯呈柱状，具层理，中风化，分布局限，揭露其厚度为3.000.90m，层顶标高为-56.60-72.09m。上述各土层按其埋深与厚度（以揭露厚度计入）情况详见附表12。对各层地基土的分布与埋藏条件详见附图3 工程地质剖面图及附图4的钻孔柱状图。3、地基土的主要物理力学性质指标统计本次勘察主要采用钻探与原位测试标准贯入试验、重型动力触探试验、单孔波速测试及室内试验等手段，获取了揭露的各层地基土的物理力学性质，结果见“标准贯入试验成果表”、“重型动探试验成果表”、“剪切波速测试成果”及“土工试验成果表”、“岩石试验成果表”。现以工程地质单元层为统计单位进行各层地基土的物理力学性质指标统计（剔除离散性较大的数据）,其结果见附表13：“地基土物理力学指标数理统计表”，表中强度指标C、值按峰值提供，标准贯入击数为实测值，平均值为算术平均值。一般地地基土的物理性质指标（包括含水量、天然重度、天然孔隙比、液塑限、塑性指数、液性指数等）与渗透系数、压缩性指标、有机质含量一般以统计成果的平均值为其相应指标的建议值，抗剪强度指标采用标准值为其建议值，对标准贯入试验锤击数可采用统计成果的标准值作为设计参数，应用时尚应根据相应规范作相应修正，重型动力触探试验锤击数为根据规范（GB500021-2001）进行了修正。各岩土层的物理力学性质指标建议值见表2、3。岩石试验抗压强度统计表 表3层号统计个数最大值最小值平均值10-32695.623.54810N-3629.821.026从现场钻探与岩石试验统计结果分析，由于组成岩石的物质成分及风化程度在不同埋藏条件下存在着一定的差别，而其工程特性主要取决于胶结物的成分、胶结类型和碎屑的成分及性质。因此试验所得的同是中等风化的岩石其抗压强度变化较大，也符合勘探揭露的实际情况。根据试验成果其10-3层平均值达48 MPa，该岩石为较硬岩，局部（10N-3）为较软岩石（小于30Mpa），因为本岩石强度的离散性较大，建议其饱和单轴抗压强度标准值综合取30Mpa（最小平值）。其岩体的完整程度，只有从钻探所采取的岩芯来分析，根据现场的岩芯描述，其结构面主要为层面或裂隙，其密度一般为0.51.0m（主要结构面间距），属于较完整的岩体，由此确定场地中风化状的岩体基本质量等级为：类。4、各土层的工程性能分析由本次勘察所揭露的各层地基土分析，其上部主要为海相沉积的软土层，其中表部为人工填土，第1层为工程性能较好的硬壳层。其下部为工程性能较好的土层，揭露底部为工程性能相对最好的基岩层，现对各层土的工程性能分析如下：第Z层为人工填土，土质不均，结构松散，为近期人工堆积形成的土层，不宜作天然地基。第1-1层：俗称“硬壳层”，具高压缩性，并具有一定的承载能力，可作为一般轻型建筑物的天然地基。由于其厚度较小，分布不连续，且强度自上而下变小，顶部尚有人工填土或植物层的分布及下卧有巨厚的软土层，因此在选作时应进行下卧层的强度与变形验算。第1-2、2、3、4层土，均为本地区典型的软弱土层，以流塑状态的淤泥质土或软流塑状态的粘性土为主，该类土层是具有含水量高、孔隙比大、强度低的高压缩性地基土，透水性极差，力学性质很差，并具有显著的触变性与蠕变性，均是第1-1层天然地基的主要压缩变形层，不宜作为天然地基。第6层根据岩性的差别分为3个亚层，6-1、6-3层为高压缩性，物理力学性及工程性能较差，6-2为粗粒土，压缩性及工程性能相对较好，为具有一定承载能力的沉积层，但本层6-2层厚度变化较大，且分布不连续。第7层根据岩性差别分为3个亚层，其中7-2层为粘性土，工程性能较差，其他2个亚层均相对较好，但其分布不连续，厚度变化也较大。第8、9层具中等压缩性土，及较高的强度，其物理力学性质与工程性能均较好，可选为高层建筑基础的桩基持力层，但其埋深稍大，局部8层或9层缺失，当8、9层作为联合体考虑时其总体厚度可满足基础持力层的要求。第10层为本场地的基岩层。其中10-1层为全风化层，其工程性能与上部的第9层相似，10-2（10N-2）层为强风化层，厚度较小。第10-3（10N-3）层物理力学性质相对较好，也可作为本工程的深基础持力层。5、场地土类型及建筑场地类别（1）波速测试成果与场地土类型在试验钻孔中首先采用XY-1型钻机成孔，并将RS-2000型三分量检波器放入待试验深度，利用钢板为重物施加于激震板上，使用16磅大锤两个方向锤击激震板，由此激发出应力波，并通过土体的转播到孔中某一测试位置的三分量检波器，由通讯电缆将信号输入接收仪器并存盘，回室内应用专业软件分析处理。采用的接收仪器为武汉岩海公司生产的RS-1616K(s)型动测仪，激震板长1.2m，激震板与测试孔口距离为2.03.5m，测试间距均为1.0m，目前已完成测孔11个。测试结果详见附图-剪切波速测试附图。 土层的等效剪切波速根据规范(GB50011-2010)计算各试验孔的等效剪切波速为：根据所完成的东部原高层建筑区及南部的公寓式酒店和室内游乐场区的勘探点：41、111、242、257、260及57、B1、B14、B19、B31、B36的钻孔波速测试，其等效剪切波速se 分别为：110、104、117、126、126m/s及107、111、110、112、109、107 m /s。本工程20m内土层等效剪切波速均小于150 m/s。（2）建筑场地类别勘察揭露场地上部分布有巨厚的软土层，由规范GB50011-2010可划分为建筑抗震不利地段。根据钻孔的单孔波速测试成果，20m内土层等效剪切波速均小于150 m/s，又根据本次勘察揭露场地覆盖层厚度均大于15m，小于80m，因此本工程建筑场地为类建筑场地。由规范GB50011-2010本建筑场地的地震动峰值加速度a为0.05g，抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，其特征周期值可取0.45s。本场地将采用桩基础，在地面下20m范围内不存在饱和的粉土或砂土的分布，场地可不考虑液化影响。6、不良地质作用及对建筑不利影响因素(1)、场地属平原地区，无滑坡、泥石流、崩塌等不良地质作用。场地范围内勘察时无地下洞穴、暗滨、暗河等不良地质现象揭露，但存在有因人类活动而缺失表部硬土层的现象，对桩基础基本无影响，在基坑支护设计时应引起注意其分布情况。(2)、场地内存在特殊性岩土淤泥质土等软土层，且分布较厚，其工程性质为压缩性大、强度低、灵敏度高，在上部荷载作用下易产生过大的沉降及不均匀沉降，在基础设计和施工时应加以注意，尤其是对基坑的支护设计与开挖施工。（3）、其他，如灾害性天气，本区主要为热带气旋及暴雨，多集中在5-9月，根据既有资料多年的年平均影响热带气旋2.7次。另外在勘探点：192、209一带揭露有沼气，其埋深一般在3541m之间，虽经勘探减压，但其形成、产生及储藏环境仍未改变，给将来的基桩施工会带来一定难度，在本区域施工前场地周围应清除易燃物及其他与施工无关物体，并严格控制明火，同时应禁止吸烟，施工时建议配备黄沙、灭火器等消防器材及其相应的措施。7、场地的稳定性和适宜性拟建场地位于宁绍平原东部，地形平坦开阔，场地内不存在有对工程建设不利的滑坡、泥石流、崩塌等不良地质作用。勘察时也无地下洞穴、暗滨、暗河等不良地质现象揭露。本工程主要的地质问题是上部分布普遍的软弱土层，本软弱土层为强度小，稳定性差、易产生不均匀沉降等工程地质问题，这些问题也就是本地区工程建设关键问题，根据本地区的工程建设经验均可以通过地基加固或采用深基础的方法加以解决，包括基坑开挖的支护。场地内除软土地基的不均匀及沉降量会较大外无其他不良地质作用，场地的区域稳定性较好，因场地为建筑抗震不利地段，通过采取有效的加固措施可提高地基的稳定性，并采取适当的抗震措施后能满足工程建设要求，因此本场地适宜建筑。五、地下水场地地下水按含水介质及埋藏条件等可分为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水两大类，其中松散岩类孔隙水又可分为松散岩类孔隙潜水与松散岩类孔隙承压水两个亚类，其水文地质条件如下：松散岩类孔隙潜水：分布于场地上部填土及浅部粘性土与淤泥质土层中，水位埋深一般为：0.351.80m，其黄海高程一般为：1.462.18m。直接受大气降水及地表水补给，水位受季节性变化明显，一般的年变化幅度在1.0m左右，该地下水径流短，以蒸发排泄的为主。因土层的渗透系数很小，储水条件较差，为贫水层，单井出水量一般小于10m3/d。为分析本场地地下水对建筑材料的腐蚀性，根据本场地的勘探点：94#、190#中取样进行分析，同时利用宁波环球城经三路桥梁工程工程地质勘察报告（2010年4月）勘探点ZK2(位于场地勘探点：21西北约19m)的水质分析资料其结果汇总如下（详见附件）：水质分析成果汇总表 表4钻孔编号分析项目Ph值Mg 2+NH +4Cl -SO 42-HCO3 -侵蚀性CO2总矿化度单位mg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmmol/Lmg/Lmg/L94含量7.0321.882.60281.85275.002.600.001002.781907.5614.590.6035.4570.002.250.00267.11ZK26.947.901.2040.7732.001.300.00174.59B107.625.100.8060.2745.001.930.00263.35注ZK2资料引自宁波环球城经三路桥梁工程工程地质勘察报告（2010年4月）根据本次勘察所采的地下水试样分析结果其对建筑材料的腐蚀性分析判定如下：该地下水在类场地环境中对混凝土结构具微腐蚀性；对长期浸水的钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，对干湿交替条件下的钢筋混凝土结构中的钢筋有弱腐蚀性，宜采取相应的防护措施。由于场地地下水水位较浅，其地基土对建筑材料腐蚀性可参考其地下水。松散岩类孔隙承压水：分布于下部第6、7层的砂土或圆砾层中，其地下水位埋深为1.02.0m，根据既有资料本水质为溶解性固体小于0.9g/L的HCO3-Na、HCO3-CaNa型淡水。对建筑材料具微腐蚀性。基岩裂隙水：主要为赋存于白垩系下统方岩组砂岩、砾砂岩地层中，为构造裂隙水，连通性差，属于淡水，水量很小，对建筑材料具微腐蚀性。本工程场坪标高为4.20m，四周道路标高一般为3.23.5m。建议本工程的地下水抗浮设防水位取3.00m（1985国家高程基准）,若设计室外地坪标高变化其抗浮设防水位也应进行适当的调整。六、岩土工程的分析与评价1、地基承载力的确定根据本工程的地基土特征及埋藏条件和物理力学性质，参照有关规范进行计算及查表，并结合本地区的建筑经验，综合提出了场地地基土的承载力特征值fak见下表。对本工程来说由于地下室的施工，上部土层将被挖除，基底土层为第2层的软土层，不宜采用天然地基。2、桩基础（1）、桩基设计参数根据本工程的规模及地质条件，宜采用桩基础。根据有关本次的设计试桩结果，其桩基础的桩周土摩擦力特征值qsa和桩端土承载力特征值qpa的建议值详见表5。（2）基桩类型与持力层的选择场地设有2层地下室，上部建筑高度不一，本工程结合场地的工程地质条件钻孔灌注桩。根据场地周围及附近高层建筑的基础形式，基桩类型宜采用钻孔灌注桩，也可采用植桩法的预制桩。因本工程要求的单桩承载力较高，相应地对选作的桩基持力层也有较高的要求。根据场地的地质条件，其持力层可选择第7、8、9层或第10层，因第10层埋深在6070m，虽稍深些，作为桩端持力层可以提供较高的承载力。建议对多层建筑及地下室场地采用第7-1、7-3层或以下各层为其持力层，对于高层建筑及对沉降敏感的建构筑物宜采用第10-3或10N-3层为基础持力层，其顶板的起伏情况可参考附图14中风化岩层顶板等高线图。钻孔灌注桩属非挤土桩，无震动，低噪音，对周围环境影响较小，施工过程中因泥浆的产生，会对当时的施工环境有一定的影响。钻孔灌注桩成桩直径较大，单桩承载力高，桩径和桩长易控制，总体对环境影响仍较小。但其成桩质量存在着受施工单位的施工工艺、施工设备和施工人员的技术素质等因素的影响，另外桩底沉渣和桩侧泥皮厚度等直接影响单桩承载力，因此，要采用先进的施工设备和工艺流程，选择合适泥浆浓度，以控制桩侧泥皮、孔底沉渣厚度，提高清孔系数，并保证足够的初灌量，进而提高单桩承载力。采用后注浆钻孔灌注桩，其承载力是可以得到提高，但应通过设计试桩确定。若采用预制桩，因持力层埋深较大，而上部的基坑开挖比较深，其成桩方式可采用预成孔的方式进行植桩，对桩身的要求宜采用较大直径的，同时应提高其桩身的抗剪强度，尤其是对上部的一节基桩。受场地及其地质条件的限制，其成桩方式不宜采用静压或锤击，可采用当前基础设计上的一种新技术预应力高性能混凝土异形桩（PHDC），根据场地地质条件可以应用在本工程场地。该基桩是采用预成孔、深层搅拌一定配比的水泥浆液使植入的基桩与桩周土之间形成具有一定强度的结合体，再配合异形（类似于支盘）的桩身与桩周土