等截面连续梁桥计算书优秀毕业设计.doc

青岛理工大学毕业设计（论文）1. 桥式方案比选1.1方案比选考虑的因素在桥梁方案比选中，要注意下列四项标准：安全、功能、经济与美观，其中以安全和经济为重。至于桥梁美观，要视经济与环境条件而定。（1）实用、安全首先由足够的承载力，保证各施工阶段的安全、也要保证正常使用阶段行车的畅通、舒适、安全；既满足当前的需要，有考虑今后的发展；既满足交通运输本身的需要，有考虑支援农业，通航河还要满足航运需要。（2）经济进行全寿命经济分析，设计施工阶段要保证上下部的总造价最低，还要考虑正常使用阶段的维修加固。但是经济必须以保证实用、安全为前提的。（3）美观合理的轮廓是美观的主要因素，要在保证安全、实用、经济的前提下，尽可能使桥梁结构有优美的外形，并与周围环境协调。1.2桥型比选方案123结构形式预应力混凝土连续梁（30+40+30）预应力混凝土连续刚构桥（25+50+25）预应力混凝土中承式拱桥（30+40+30）桥梁全长100m100m100m施工阶段施工方案要点及其难易程度基础浅滩施工，局部围堰；梁端局部采用满堂支架现浇，其余采用平衡悬臂浇筑施工；采用预应力混凝土，后张法施工。 施工机具、技术水平、精度要求高，难度适中基础浅滩施工，局部围堰；采用平衡悬臂浇筑施工；预应力混凝土，后张法施工。刚节点处布筋复杂。 施工机具、技术水平、精度要求高，难度较高。桥台基础浅滩施工，局部围堰；主拱座位钢筋混凝土结构；梁体采用钢筋混凝土梁；吊杆为钢拉杆；缆索吊装法施工； 施工机具、精度要求高，难度较高。抗风能力抗风稳定性较好抗风稳定性好抗风稳定性较差施工速度较快快慢运营阶段技术水平整体结构设计、施工技术一般，不影响桥下通航、通车。整体结构设计、施工技术先进；不影响桥下通航、通车；无需昂贵易坏的支座，维护费用低；设计技术先进，施工技术相对一般，但是适于此类跨径的桥梁。但是对于地基条件要求高。抗风抗震能力抗风抗震性能好抗风抗震性能好抗风抗震性能好通航及行洪桥下净空大，满足流冰需要。桥下净空较大，行洪能力好拱角允许被设计洪水淹没，桥下净空较小，但是可以满足行洪要求。美学效果主桥为预应力结构，充分利用材料的高清度，桥跨结构显得轻盈。主梁为抛物线，线形柔和。且有一种对称美。主桥为预应力刚架，截面尺寸相对做的小一些，显得轻盈。主梁为抛物线，线性优美，与周围环境较为协调。主桥为拱形，外形轮廓柔和，与周围环境较为协调。为吊杆拱桥，透视效果。养护难易支座养护要求高，预应力采用体内预应力，防护效果好。跨内无支座，近梁端有，养护更换方便拉杆为钢制，需要进行防腐处理，养护麻烦。但是为无铰拱，免去了支座的维护表1-1 桥梁方案比选表2 工程概况图2-1桥型布置（1：600）该桥位于某二级公路，规划河道宽度100m。设计桥梁与河道正交，设计速度80km/h，双向四车道。分左右幅，均采用30+40+30m、全现浇、后张法、预应力混凝土连续梁桥，桥面横坡为1.5%。下部结构采用实体墩，钻孔灌注桩基础。3 设计规范与标准- 公路工程技术标准 JTG B01-2003- 公路桥涵设计通用规范 JTG D60-2004- 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62-2004- 公路桥涵地基与基础设计规范 JTG D63-2007- 公路圬工桥涵设计规范 JTG D61-2005- 公路桥梁抗震设计细则 JTG/T B02-01-2008- 公路桥梁抗风设计规范 JTG/T D60-01-2004- 公路桥涵施工技术规范 JTJ 041-2000- 公路工程结构可靠度设计统一标准GB/T5028319994 技术标准及技术条件1、道路等级：二级公路2、设计荷载：公路-级3、地震动峰值加速度：地震烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第二组。4、桥梁宽度组成： 0.5m(护栏)+0.75m+7.5m(2行车道)+0.5m(护栏)=9.25m5、桥面最大横坡：1.56、水文条件：设计洪水频率1/100年，规划河道宽度100m，河底标高3.2m，设计洪水水面高程5.2m。7、环境类别：类8、结构安全等级：一级5 上部结构设计5.1、上部结构设计概述桥梁上部为（30+40+30）m等截面预应力混凝土现浇连续箱梁，仅设置纵向预应力。桥梁全宽为9.25m，单箱双室截面。梁高取为1.8m。箱梁顶板宽9.25m，底板宽4.45m。底板在离支座6m处逐渐加厚，顶板为等厚度。斜腹板，与翼缘、底板交接处倒角半径分别5m、3m。翼缘采用变厚度，根部为40cm，端部为15cm。C45混凝土。主梁梁肋在跨中附近为40cm，从离支座5m处到支座附近腹板加厚为60cm。箱梁顶板厚22cm，底板厚2040cm。桥面铺装层为10cm厚的沥青混凝土+8cm厚C25混凝土。桥面横坡为单向1.5%，由箱梁顶面形成，箱梁底板横向保持水平。5.2、主要结构材料1、混凝土: 主要材料如表5-1所示。结 构标 号类 型箱梁C45预应力混凝土主墩墩身、垫石C30钢筋混凝土墩帽、护栏、挡块C25钢筋混凝土主墩桩基C30钢筋混凝土表5-1 主要材料表2、预应力体系主梁纵向预应力共采用17s15.2（75.0）高强低松弛钢绞线，纵向预应力钢绞线均为群锚锚固体系，设计张拉吨位分别为3237.3KN。 3、普通钢筋：采用R235级和HRB335级钢筋；带肋钢筋的技术标准应符合钢筋混凝土用热轧带肋钢筋（GB 1499-1998）的规定，光圆钢筋应符合钢筋混凝土用热轧光圆钢筋（GB 13013-1991）的规定。钢筋直径小于12mm者采用R235级钢筋，反之采用HRB335级钢筋。4、主要材料强度表：主梁按全预应力混凝土构件设计，主梁材料强度如表5-2所示。名 称项 目符 号单 位数 值混 凝 土强 度 等 级CMpaC45弹 性 模 量EcMpa3.35E+04轴心抗压强度标准标准值fckMpa29.6轴心抗拉强度标准标准值ftkMpa2.51轴心抗压强度标准设计值fcdMpa20.5轴心抗拉强度标准设计值ftdMpa1.74短暂状况最大压应力0.70 fckMpa20.72最大拉应力0.70 ftkMpa1.757持久状况短期效应组合最大压应力0.5 fckMpa14.8主拉应力0.4ftkMpa1.004主压应力0.6 fckMpa17.76长期效应组合最大压应力0.5 fckMpa14.8最大拉应力0.4ftkMpa1.004最大压应力0.6 fckMpa17.76抗裂验算预制构件st-0.85pc0分段浇注st-0.8pc0最大主拉应力0.4ftkMpa1.004预应力钢绞线抗拉强度标准标准值fpkMpa1860弹 性 模 量EpMpa1.95E+05抗拉强度标准设计值fpdMpa1260最大控制应力0.75 fpkMpa1395正常使用阶段未开裂构件0.65 fpkMpa1209允许开裂构件0.65 fpkMpa1209支座摩阻系数0.05表5-2 主要材料性能表（全预应力）5.3主梁内力计算5.3.1 结构离散主桥采用MIDAS CIVIL2010V7.8程序进行计算，上部结构分析根据桥梁跨径布置及主梁横断面的刚度，按照空间实用理论简化为平面杆系进行计算。主梁离散为46个单元，单元编号为1-46。结构的约束条件为：二号墩采用固定支座，其余采用单向活动支座。静力计算有限元模型图如图4-1所示。图5-1静力计算有限元模型图5.3.2 计算荷载参数1、恒载 一期恒载：包括主梁自重，混凝土容重取26kN/m3 二期恒载：10cm厚混凝土桥面铺装+8cm厚C30混凝土现浇调平层+防撞护栏，取46.8kN/m。2、设计荷载：公路I级汽车荷载冲击系数：根据JTG D60-2004，4.3.2第5条计算。基频计算参见4.3.2条文说明，在MIDAS中输入相关参数，程序自动计算。L为计算跨径，取小值不利，取为29.42m,E为混凝土的弹性模量3.35e4 MP，Ic为截面弹性模量，取跨中，为2.59m4，Mc为单位长度的质量，混凝土容重乘以截面面积，取为17801.3 kg/m。5.3.3 荷载组合两种组合：1.2一期恒载0.667汽车活载+1.0一期、二期恒载5.3.4 计算结果如下表5-3所示，选择所有单元的I端输出：单元荷载剪力-z(kN)弯矩-y(kN*m)荷载剪力-z(kN)弯矩-y(kN*m)1一期恒载MG100短期组合MS002一期恒载MG1-1884.07-37.46短期组合MS-1932.79-37.073一期恒载MG1-1584.371696.76短期组合MS-1635.932484.834一期恒载MG1-1244.484195.57短期组合MS-1267.946226.645一期恒载MG1-904.66093.93短期组合MS-865.679158.916一期恒载MG1-564.717391.82短期组合MS-454.3511283.57一期恒载MG1-90.038427.62短期组合MS173.7713256.38一期恒载MG1384.647961.55短期组合MS804.6513029.59一期恒载MG1859.325993.59短期组合MS1436.9610641.210一期恒载MG113342523.75短期组合MS2069.256140.3211一期恒载MG11808.68-2447.97短期组合MS2700.01-413.3112一期恒载MG12212.69-6670.41短期组合MS3191.39-5934.713一期恒载MG12616.71-11741.28短期组合MS3681.54-1230714一期恒载MG13020.72-17660.59短期组合MS4170.05-1937515一期恒载MG1-3416.81-20831.16短期组合MS-3709.35-2287816一期恒载MG1-3117.11-17564.2短期组合MS-3412.69-1930317一期恒载MG1-2713.09-11442.49短期组合MS-2976.67-1211118一期恒载MG1-2309.08-6169.21短期组合MS-2536.73-5635.519一期恒载MG1-1905.06-1744.37短期组合MS-2072.74-11.3520一期恒载MG1-15242610.54短期组合MS-1595.915749.5721一期恒载MG1-1142.945997.55短期组合MS-1113.6110345.422一期恒载MG1-761.878416.66短期组合MS-626.41364423一期恒载MG1-380.819867.88短期组合MS-134.9115629.324一期恒载MG10.2510351.19短期组合MS360.216291.8表5-3 内力计算表5.4、预应力布置5.4.1预应力钢绞线根数估算预应力钢绞线采用直径s15.20（75.0）高强低松弛预应力钢绞线，标准强度fpk=1860Mpa，Ep=1.95105Mpa。单股钢绞线为17j15.20，17标准型公称截面积为139mm2，单束截面积A=17139= 2641mm2。预应力张拉控制应力，为con=0.75fpk=0.751860=1395MP。单股钢绞线合力Np=A0.8con=2947.356 KN.使用阶段短期效应组合，JTG D60-2004 ，4.1.7，Ms=Mg+iMi，其中汽车荷载组合系数为0.7，不考虑冲击。由MIDAS计算得，支点控制截面（15#）的作用短期效应组合下，Ms=-22878.34 KNM。因为采用连续束，估算预应力用量以支点控制界面为准。又预应力结构一般以抗裂性控制设计，由JTG D62-2004，6.3.1全预应力混凝土构件作用短期效应组合下，正截面抗裂验算公式，MsW-0.85(1A+EpW)0。得，Npe35440.74 KN。所需根数N=NpeNp1 12根。5.4.2 束界计算理论依据，参见结构设计原理（第二版）叶见曙主编，P282。在预加力阶段，保证梁体上缘不出现拉应力，ct=Np1A-Np1*ep1Wu+Mg1Wu0，在正常使用阶段短期效应组合下，梁体下缘不出现拉应力，st=Np1A+Np1*ep1Wu-MsWu0，由上式得：MsNp1-KuEpct=Kb+Mg1Np1，负弯矩区段，同理。计算表格及其束界如下所示：截面面积IcKuKbMg1Ms上界坐标下界坐标36.41292.51470.3878650.4969981696.762484.831.3110560.46603946.41292.51470.3878650.4969984195.576226.641.1788120.39538856.41292.51470.3878650.4969986093.939158.911.0751780.34171465.00082.0450.3689410.5912887391.8211283.451.0786070.30816775.00082.0450.3689410.5912888427.6213256.271.0088830.2788885.00082.0450.3689410.5912887961.5513029.511.0168970.29205895.00082.0450.3689410.5912885993.5910641.211.1013050.3477105.00082.0450.3689410.5912882523.756140.321.2603780.445806116.41292.51470.3878650.496998-2448-413.311.468090.52862126.41292.51470.3878650.496998-6670.4-5934.71.587470.72376136.41292.51470.3878650.496998-11741-123071.730850.94898149.992.9040.2886130.366663-17661-193751.795151.32529159.992.9040.2886130.366663-20831-228781.88481.44912166.41292.51470.3878650.496998-17564-193031.895481.19621176.41292.51470.3878650.496998-11442-121111.72240.94206186.41292.51470.3878650.496998-6169.2-5635.51.57330.71319195.00082.0450.3689410.591288-1744.4-11.351.526710.51756205.00082.0450.3689410.5912882610.545749.571.2741880.443352215.00082.0450.3689410.5912885997.5510345.41.111760.347588225.00082.0450.3689410.5912888416.6613643.960.9951810.27919235.00082.0450.3689410.5912889867.8815629.280.9250150.2381592452.0450.3690.59110351162920.9020.224表5-4 连续梁束界计算表图5-2 连续梁束界图(一半)5.4.3其它相关的规范要求及其OVM锚具产品样册说明书相关说明（1）JTG D62-2004对于预应力钢筋布置的构造要求9.9.4 对于后张法，预应力筋预留孔道之间的水平净距，不小于40mm，而且不小于0.6倍的管道直径（0.69=5.4cm），对于预埋塑料和铁皮波纹管，在竖向可以叠置。9.4.10 预应力钢绞线的起弯半径，对于钢丝直径5mm ，R不得小于6m,对于5mm时，R不得小于4m，这里取为10m，符合要求。（2）OVM锚具产品样册说明书相关说明-1、 M13号锚具适用于钢丝直径为5mm的钢绞线。-2、 OVM.M13-17,锚垫板尺寸为270245154，安装孔距200mm，波纹管内径90mm，千斤顶型号YCW250B。其它数据，相见OVM产品样册，上册P10页。-3、 为保证混凝土有足够的局部承压强度，参考锚垫板的最小中心距为360mm，混凝土侧表面到锚垫板中心之间的最小距离为215mm。5.5、桥面板内力计算5.5.1板厚度，及其计算跨径根据构造布置，箱室顶板按单向板计算，翼缘按悬臂板计算。因为近梁肋处设有承托，腹板宽度40cm，承托为6020cm，顶板厚22cm，故hf=22+1/3*(60+20)=48.6 cm。边腹板处，hf=22+1/3*(54.5+20)= 46.83cm。计算时，取为47cm。跨中部分，板的计算厚度为22cm。板的净跨径为200.5cm。板的计算跨径 为241.5cm。悬臂板，桥面布置为50cm护栏+75cm护轮带+车道，所以计算跨径为1.5m。图5-3 桥面板计算布置图5.5.2 单向板内力计算取一米宽板条计算。、每延米上恒载沥青混凝土g1= 230.11=2.3 KN/m混凝土垫层 g2= 240.081=1.92 KN/m钢筋混凝土g1= 260.301=7.8 KN/m合计 g=gi=2.3+1.92+7.8=12.02 KN/m。每延米跨中恒载弯矩：Mg=18GL2= 8.76 KN.M支点恒载剪力：V=12G*L0= 14.51 KN。、活载引起的内力 平行于板的跨径方向 b=b1+2h=0.6+20.18=0.96m。垂直于板跨径方向板跨中 a=0.4+20.18+1.4+2.415/3= 2.965m3.01(顺桥向车轮作用分布宽度有重叠，其中1.4为后轮距，2.415为单向板的计算跨径)。取为3.01m。支承处的板厚 a=0.4+20.18+0.47= 1.25m。M0p=1+P8a(L-B12)=1.314083.01（2.415-0.962）=14.625V0p=1+(A1*y1+A2*y2)A1=P2a=23.3A2=P8a*a*b1(a-a)2=15.01V0p=1.3（23.30.801+0.87515.01）=41.335KN、内力组合单向板恒载活载承载能力极限状态组合跨中弯矩（KN*M）8.7614.62530.987支点剪力（KN）14.5141.33575.281表5-5 单向板计算荷载组合表5.5.3悬臂板内力计算、每延米上恒载沥青混凝土g1= 230.11=2.3 KN/m混凝土垫层 g2= 240.081=1.92 KN/m钢筋混凝土g1= 260.15+0.421=7.15 KN/m合计 g=gi=2.3+1.92+7.15=11.37 KN/m。每延米跨中恒载弯矩：Mg=-12gL2=-22.74 KNM 支点恒载剪力：Vg=G*L0=11.37*2=22.74 KN 、活载引起的内力 平行于板的跨径方向 b=b1+2h=0.6+20.18=0.96m。垂直于板跨径方向a=0.4+20.18+21.5= 3.76m 。Msp=-1+P2a(L0-B12)=1.314023.76（1.5-0.962）=-24.69 KNM Vsp=1+P2a=1.314023.76=24.2 KN、内力组合悬臂板恒载活载承载能力极限状态组合根部负弯矩（KN*M）-22.74-24.69-61.854根部剪力（KN）22.7424.261.168表5-6 单向板计算荷载组合表5.5.4配筋计算、悬臂板设as=50mm，ho=40-5=35cm受压区高度 X=H0（11-2Mdfcdbho2)fcd=20.5 MP,B=1 m代入公式求得，X=0.875cm0.6235=21.7cm。As=fcdbxfsd=20.5*1000*8.75280=640.625 mm212钢筋间距170mm，每米宽板条的钢筋截面积为665 mm2。、单向板设as=50mm，ho=22-5=17cm受压区高度 X=H0（11-2Mdfcdbho2)= 0.91cmfcd=20.5 MP,B=1 m代入公式求得，X=0.91cm 0.6217=10.54cm。As=fcdbxfsd=20.5*1000*9.1280=666.25mm212钢筋间距165mm，每米宽板条的钢筋截面积为685 mm2。、桥面板钢筋布置说明布置在跨中间距10cm，支点也为10cm，而且跨中截面底部钢筋在近梁肋处弯到板顶。具体构造布置见6#，及其6a#钢筋。6、主梁静力计算6.1 计算荷载参数1、恒载 一期恒载：包括主梁自重，混凝土容重取26kN/m3 二期恒载：10cm厚混凝土桥面铺装+8cm厚C30混凝土现浇调平层+防撞护栏，取46.8kN/m。2、 预应力体系（a）锚具变形与钢束回缩值（一端） L6mm（b）锚下控制张拉力 1370Mpa（c）管道摩阻系数 0.17（d）管道偏差系数 0.0015 1/m3、设计荷载：公路I级汽车荷载冲击系数：根据JTG D60-2004，4.3.2第5条计算。基频计算参见4.3.2条文说明，在MIDAS中输入相关参数，程序自动计算。L为计算跨径，取小值不利，取为29.42m,E为混凝土的弹性模量3.35e4 MP，Ic为截面弹性模量，取跨中，为2.59m4，Mc为单位长度的质量，混凝土容重乘以截面面积，取为17801.3 kg/m。4、 温度变化：体系由年平均温度12.2升温至25。5、竖向正温差：取为上缘比下缘高10。6、结构重要性系数：1.16.2 施工阶段划分本桥采用支架就地现场浇筑施工，待浇筑梁段混凝土强度达到设计强度的90以上且混凝土龄期不小于7天时方可张拉该梁段预应力钢束。按照拟定的施工方案合理划分施工阶段，分步计算，便于合理考虑混凝土收缩、徐变的特性，以及验算短暂状况的受力合理性，并根据施工工艺，合理考虑施工荷载对内力、线形等的影响。 本桥这里主要做成桥阶段受力验算。6.3 荷载组合根据JTG D60-2004的规定，成桥阶段分析主要考虑三个结构工作状态，承载能力极限状态、正常使用短期效应状态和结构弹性状态，每个工作状态的荷载效应系数不同。成桥状态下考虑结构上可能同时出现的作用（结构重力、预加力、混凝土收缩徐变作用、基础变位作用、汽车荷载、温度作用等）分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行了作用效应组合，取最不利效应组合对结构的强度、刚度和应力进行了验算。计算中考虑了以下五种组合：（a）承载能力极限状态基本组合：1.2G(包括一期恒载和二期恒载)+1.0徐变收缩及其钢束引起的次效应+1.4汽车荷载+0.98温度荷载（包括整体升温和竖向正温差）。（b）正常使用极限状态短期组合：1.0G1（一期恒载）+1.0徐变收缩及其钢束引起的次效应+1.0钢束荷载（作为外加作用）+0.53汽车活载+1.0整体升温+0.8竖向正温差。（c）正常使用极限状态短期组合：1.0G（一期恒载和二期恒载）+1.0徐变收缩及其钢束引起的次效应+1.0钢束荷载（作为外加作用）+0.3汽车活载+1.0整体升温+0.8竖向正温差。（d）弹性阶段应力验算组合（短期）：1.0G1（一期恒载）+1.0徐变收缩及其钢束引起的次效应+1.0钢束一次（钢束作为外加作用）。（e）弹性阶段应力验算组合（长期）： 1.0G（一期恒载和二期恒载）+1.0徐变、收缩及其钢束引起的次效应+1.0钢束荷载（作为外加作用）+1.0汽车活载+1.0整体升温+1.0竖向正温差。6.4 各荷载工况和荷载组合下的内力计算Midas导出的内力图如下：图6-1 一期恒载弯矩图（MY）图6-2 一期恒载剪力图（FZ）图6-3 二期恒载弯矩图（MY）图6-4 二期恒载剪力图（FZ）图6-5 汽车活载作用下的弯矩图（MY）图6-6 汽车活载作用下的剪力图（FZ）图6-7 温度作用下的弯矩图（MY）（整体升温和竖向正温差的弯矩图形状一样，最大值不同）图6-8 基本组合clcb1作用下的弯矩图（MY）图6-9 基本组合clcb1作用下的剪力图（FZ）图6-10 正常使用阶段短期clcb2作用下的弯矩图（MY）图6-11 正常使用阶段短期clcb2作用下的剪力图（FZ）图6-12 正常使用阶段长期clcb3作用下的弯矩图（MY）图6-13 正常使用阶段长期clcb3作用下的剪力图（FZ）6.5 使用阶段正截面受弯和斜截面抗剪验算正截面抗弯依据JTG D62-2004 ,5.2条规定计算：0Mdfcdbxh0-x2+fsdAsh0-as+fpd-p0Ap(h0-ap)图6-14 正截面抗弯承载力计算原理示意图箱形截面计算原理同矩形一样，只是截面特性结算和受压区高度计算比矩形复杂一些而已。单元位置最大/最小组合名称类型验算rMu(kN*m)Mn(kN*m)1I1最大cLCB1MY-MAXOK08711.7821I1最小cLCB1MY-MINOK08711.7822I2最大cLCB1FX-MINOK-48.930844059.962I2最小cLCB1MY-MINOK-570.61544059.963I3最大cLCB1MY-MAXOK4818.09643301.673I3最小cLCB1MY-MINOK2779.72343301.674I4最大cLCB1MY-MAXOK12348.0750954.334I4最小cLCB1MY-MINOK7926.21550954.335I5最大cLCB1MY-MAXOK18648.7550279.955I5最小cLCB1MY-MINOK12035.850279.956I6最大cLCB1MY-MAXOK23724.3357032.976I6最小cLCB1MY-MINOK15202.4657032.977I7最大cLCB1MY-MAXOK30008.2859691.087I7最小cLCB1MY-MINOK18974.3959691.088I8最大cLCB1FX-MINOK32914.8659691.088I8最小cLCB1MY-MINOK20475.8159691.089I9最大cLCB1MY-MAXOK32530.2859691.089I9最小cLCB1MY-MINOK19706.7359691.0810I10最大cLCB1MY-MAXOK28965.5358401.7110I10最小cLCB1MY-MINOK16667.1658401.7111I11最大cLCB1MY-MAXOK22357.0247787.1211I11最小cLCB1MY-MINOK11357.0747787.1212I12最大cLCB1MY-MAXOK16276.8841990.3212I12最小cLCB1MY-MINOK6456.87141990.3213I13最大cLCB1MY-MAXOK9131.74835889.113I13最小cLCB1MY-MINOK-34.525345363.7114I14最大cLCB1MY-MAXOK1270.44736493.2614I14最小cLCB1MY-MINOK-8155.3655554.815I15最大cLCB1FX-MINOK-2418.9256285.3315I15最小cLCB1MY-MINOK-12632.756285.3316I16最大cLCB1MY-MAXOK2244.67631411.5916I16最小cLCB1MY-MINOK-6480.150043.3917I17最大cLCB1MY-MAXOK12097.6838061.9917I17最小cLCB1MY-MINOK4532.14538061.9918I18最大cLCB1MY-MAXOK21185.3745768.9518I18最小cLCB1MY-MINOK13509.4845768.9519I19最大cLCB1MY-MAXOK29219.656626.5219I19最小cLCB1MY-MINOK20924.5856626.5220I20最大cLCB1MY-MAXOK37630.7464236.1420I20最小cLCB1MY-MINOK27967.9264236.1421I21最大cLCB1MY-MAXOK44414.467035.521I21最小cLCB1MY-MINOK33323.4367035.522I22最大cLCB1MY-MAXOK49295.2167037.2322I22最小cLCB1MY-MINOK37215.767037.2323I23最大cLCB1MY-MAXOK52237.5367037.2323I23最小cLCB1MY-MINOK39644.7367037.2324I24最大cLCB1MY-MAXOK53220.0967037.2324I24最小cLCB1MY-MINOK40610.5267037.23表6-1 正截面抗弯验算斜截面抗剪计算，依据JTG D62-2004 , 5.2.7条计算：图6-15 斜截面抗剪承载力计算原理示意图0VdVcs+Vsd+VpbVcs=1230.4510-3bh02+0.6Pfcu,ksvfsvVsb=0.7510-3fsdAsbsinVpb=0.7510-3fpdApbsin单元位置最大/小组合名称类型验算rVd(kN)Vn(kN)截面验算1I1最大cLCB1FX-MAXOK-0.000317943.8054OK1I1最小cLCB1FX-MINOK-0.009317943.8054OK2I2最大cLCB1FX-MINOK-3364.668622998.4277OK2I2最小cLCB1FZ-MINOK-5330.463922998.4277OK3I3最大cLCB1FZ-MAXOK-2972.507212061.1167OK3I3最小cLCB1FZ-MINOK-4853.477912061.1167OK4I4最大cLCB1FZ-MAXOK-2484.736211240.4751OK4I4最小cLCB1FZ-MINOK-4222.843511240.4751OK5I5最大cLCB1FZ-MAXOK-1915.432411533.7091OK5I5最小cLCB1FZ-MINOK-3597.201111533.7091OK6I6最大cLCB1FZ-MAXOK-1327.836925.6941OK6I6最小cLCB1FZ-MINOK-2976.86186925.6941OK7I7最大cLCB1FZ-MAXOK-415.54116004.3662OK7I7最小cLCB1FZ-MINOK-2027.65686004.3662OK8I8最大cLCB1FZ-MAXOK503.24096004.3662OK8I8最小cLCB1FZ-MINOK-1098.96266004.3662OK9I9最大cLCB1FZ-MAXOK1425.47026004.3662OK9I9最小cLCB1FZ-MINOK-192.40986004.3662OK10I10最大cLCB1FZ-MAXOK2347.88866808.9306OK10I10最小cLCB1FZ-MINOK690.56376808.9306OK11I11最大cLCB1FZ-MAXOK3267.003811699.4108OK11I11最小cLCB1FZ-MINOK1548.693511699.4108OK12I12最大cLCB1FZ-MAXOK3971.694811738.5532OK12I12最小cLCB1FZ-MINOK2202.254811738.5532OK13I13最大cLCB1FZ-MAXOK4673.445911011.0298OK13I13最小cLCB1FZ-MINOK2845.296911011.0298OK14I14最大cLCB1FZ-MAXOK5371.268322597.8092OK14I14最小cLCB1FZ-MINOK3466.60317712.2626OK15I15最大cLCB1FX-MINOK-4825.365321567.4661OK15I15最小cLCB1FZ-MINOK-6972.531921567.4661OK16I16最大cLCB1FZ-MAXOK-4433.651511215.6658OK16I16最小cLCB1FZ-MINOK-6527.862112260.3461OK17I17最大cLCB1FZ-MAXOK-3857.074711876.6609OK17I17最小cLCB1FZ-MINOK-5838.366511876.6609OK18I18最大cLCB1FZ-MAXOK-3269.584811999.4993OK18I18最小cLCB1FZ-MINOK-5145.138711999.4993OK19I19最大cLCB1FZ-MAXOK-2628.10738196.6849OK19I19最小cLCB1FZ-MINOK-4449.36428196.6849OK20I20最大cLCB1FZ-MAXOK-1958.46548021.0157OK20I20最小cLCB1FZ-MINOK-3723.56888021.0157OK21I21最大cLCB1FZ-MAXOK-1276.37766736.5626OK21I21最小cLCB1FZ-MINOK-2996.71686736.5626OK22I22最大cLCB1FZ-MAXOK-583.15366694.9502OK22I22最小cLCB1FZ-MINOK-2270.93656694.9502OK23I23最大cLCB1FZ-MAXOK119.81586694.9502OK23I23最小cLCB1FZ-MINOK