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（样本） 基础工程课程设计 四川大学网络教育学院专业课课程设计范文注：本文是优秀学生范文，属于参考写作，严禁直接上传该文内容！题 目 样本基础工程课程设计（柱下钢筋混凝土桩基础） 办学学院 学习中心 专业层次 目 录一、基础工程课程设计任务书 .1-2 1. 课程设计基本要求 .1 1.1课程设计目的 .1 2. 课程设计设计资料 .1 2.1工程设计概况 .1 2.2荷载情况 .1 2.3工程地质资料 .1 3. 设计内容及要求 .2 4.设计成果及提交 . 2二、计算说明书 . 1.设计资料 .3 1.1工程设计概况 .31.2荷载情况 .3 1.3工程地质资料 .3 2. 选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 .4-5 2.1 选择桩型 .42.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 .4-5 3 .确定单桩极限承载力标准值 .6 3.1 确定单桩极限承载力标准值 .6 4 .确定桩数和承台底面尺寸 .6-7 4.1 初选桩数 .6-75. 确定复合基桩竖向承载力设计值 .8 5.1基桩所对应的承台底地基土净面积 .8 5.2承台效应系数 .8 6 .桩顶作用验算 .8-9 6.1承台验算 .8-9 7. 桩基础沉降验算 .9-11 7.1 沉降验算 .9-11 8 桩身结构设计计算 .12 8.1 桩身结构设计计算 .129 承台设计 .12-15 9.1承台受冲切承载力验算 .12-15 10、 参 考 文 献 .16 三、基础算施工图.17-19 17 基础工程课程设计任务书1、课程设计基本要求 1.1、课程设计目的 利用所学基础工程课程的理论知识，能够独立完成一个较完整的基础设计与计算过程，从而加深对所学理论的理解与应用。 2、课程设计设计资料 2.1、工程设计概况 某城市新区拟建一栋15层框架结构的办公楼，其场地位于临街地块居中部位，无其它邻近建筑物，地层层位稳定，场地地质剖面及桩基计算指标见工程地质资料。试设计柱下独立承台桩基础。 （1）地基基础设计等级为乙级； （3）柱的截面尺寸为450mm600mm； （4）承台底面埋深d=2.0m（也可自行按规范要求选定）；（5）根据地质资料以及上部荷载情况，自行选择桩型、桩径和桩长；（6）桩基沉降量容许值：s= 200mm或查相关规范确定； （7）桩的类型：预制桩或者灌注桩（自行斟酌设定）；（8）沉桩方式：静压或者打入（自行斟酌设定）。 （9）方案要求尽量先选择以粉质粘土为持力层，若不满足要求，再行选择卵石或岩石层作为持力层，并作简要对比说明。 2.2、荷载情况 已知上部框架结构由柱子传至承台顶面的荷载效应标准组合轴力F=(8300-10n)kN，弯矩Mx=(80+2n)kNm，My=(750-n)kN。（其中，Mx、My分别为沿柱截面短边和长边方向作用;n为学生学号最后两位数）。 2.3、工程地质资料 建筑场地土层按其成因、土性特征和物理力学性质的不同,自上而下分为5层,地质剖面与桩基计算指标见表1,勘察期间测得地下水水位埋深为2.2m。地下水水质分析结果表明,本场地地下水无腐蚀性。 3、设计内容及要求 （1）确定单桩竖向承载力特征值 （2）确定桩数，桩的平面布置，承台平面尺寸，单桩承载力验算（3）若必要，进行软弱下卧层承载力验算； （4）桩基沉降验算；（5）桩身结构设计及验算； （6）承台结构设计及验算； （7）桩及承台施工图设计：包括桩平面布置图、桩身配筋图、承台配筋图、节点详图、钢筋图、钢筋表和必要的施工说明。 表1 地质剖面与桩基计算指标土层种类层厚/m地下水位/m单桩布置/m桩基计算指标预制桩沉管桩冲、钻孔桩qpkqsikqpkqsikqpkqsik粘土3.0粘土淤泥粉质粘土淤泥质粘土卵石0.520018009500100020045009200强风化岩3000504044淤泥9.5144012粉质粘土4.5300050200040100044淤泥质土9.2201416卵石3.01000012070001002800120强风化岩未见底700010050007220001004、设计成果及提交（1）计算说明书：计算说明书一律用A4幅面；装订顺序：封面（须注明：基础工程课程设计，专业班级，学号，姓名，日期），目录、设计任务书，计算说明书；（2）桩基础施工图：建议图纸采用A3幅面，表达要清楚，施工图（图纸折叠成A4大小）。计 算 说 明 书1.设计资料 1.1工程设计概况 某城市新区拟建一栋15层框架结构的办公楼，其场地位于临街地块居中部位，无其它邻近建筑物，地层层位稳定，场地地质剖面及桩基计算指标见工程地质资料。试设计柱下独立承台桩基础。 （1）地基基础设计等级为乙级； （2）柱的截面尺寸为450mm600mm； （3）承台底面埋深d=2.0m（也可自行按规范要求选定）； （4）根据地质资料以及上部荷载情况，自行选择桩型、桩径和桩长；（5）桩基沉降量容许值：s= 200mm或查相关规范确定； （6）桩的类型：预制桩或者灌注桩（自行斟酌设定）； （7）沉桩方式：静压或者打入（自行斟酌设定）。 （8）方案要求尽量先选择以粉质粘土为持力层，若不满足要求，再行选择卵石或岩石层作为持力层，并作简要对比说明。1.2荷载情况 已知上部框架结构由柱子传至承台顶面的荷载效应标准组合轴力F=(8300-10n)kN，弯矩Mx=(80+2n)kNm，My=(750-n)kN。（其中，Mx、My分别为沿柱截面短边和长边方向作用；N为学生学号最后两位数）。1.3工程地质资料 建筑场地土层按其成因、土性特征和物理力学性质的不同,自上而下分为5层,地质剖面与桩基计算指标见表1,勘察期间测得地下水水位埋深为2.2m。地下水水质分析结果表明,本场地地下水无腐蚀性。表1 地质剖面与桩基计算指标土层种类层厚/m地下水位/m单桩布置/m桩基计算指标预制桩沉管桩冲、钻孔桩qpkqsikqpkqsikqpkqsik粘土3.0粘土淤泥粉质粘土淤泥质粘土卵石0.520018009500100020045009200强风化岩3000504044淤泥9.5144012粉质粘土4.5300050200040100044淤泥质土9.2201416卵石3.01000012070001002800120强风化岩未见底700010050007220001002.选择桩型、桩端持力层、承台埋深2.1 选择桩型 因为框架跨度大而且不均匀，柱底荷载大，不宜采用浅基础。 根据施工场地、地基条件以及场地周围环境条件，选择桩基础。因转孔灌注桩泥水排泄不便，为减少对周围环境污染，采用静压预制桩，这样可以较好的保证桩身质量，并在较短的施工工期完成沉桩任务，同时，当地的施工技术力量、施工设备以及材料供应也为采用静压桩提供可能性。 2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 依据地基土的分布，第层是粘土，第层是淤泥，第层是粉质粘土，第层是淤泥质土，而第层是卵石。如果选择粉质粘土为持力层的话，因为上部荷载比较大，粉质粘土的承载力不足，而且粉质粘土下面就是淤泥质土层加上粉质粘土本身又不厚，所以软弱下卧层得承载力也不够。因此第层卵石是较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m（2d），工程桩入土深度为h。 故：h =3.0+9.5+4.5+9.2+1= 27.2m 由于第层厚3m，地下水位为离地表2.2m，承台埋深为2.0m，桩基得有效桩长即为L=27.2-2.0=25.2m。 桩截面尺寸选用：由于经验关系建议：楼层为17层时，桩边长取450mm，即桩的截面尺寸为450mm450mm，由施工设备要求，桩分为两节，上段长13m，下段长13m，（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长0.8m，这是考虑持力层可能有一定的起伏以及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。桩基以及土层分布示意如图一。 粘土淤泥粉质粘土淤泥质粘土卵石5020018009500100020045009200强风化岩3000图一 桩基及土层分布3 .确定单桩极限承载力标准值 3.1 确定单桩极限承载力标准值 本设计属于乙级建筑桩基，当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算：Q ukQ sk+ Q pk= uqsikli+qpkAp式中 qsik 桩侧第层土的极限侧阻力标准值如无当地经验值时可按建筑桩基技术规范JGJ 94-94中表5.2.8-1（桩的极限侧阻力标准值）取值。qpk 极限端阻力标准值如无当地经验值时可按表建筑桩基技术规范JGJ 94-94中表GE5.2.8-2（桩的极限端阻力标准值）取值。对于尚未完成自重固结的填土和以生活垃圾为主的杂填土不计算其桩侧阻力qsik。按经验参数法确定单桩竖向承载力极限承载力标准值：Q ukQ sk+ Q pk= uqsikli+qpkAp=40.4550（3.0-2.0）+149.5+504.5+209.2+1201+100000.4521281.6+2025KN3306.6KN估算的单桩竖向承载力设计值(sp2.0)RaQ sk/s + Q pk/p =3306.6/2.0=1653.3KN所以最终按经验参数法计算单桩承载力设计值,即采用Ra1653.3KN，初步确定桩数。 4 .确定桩数和承台底面尺寸 4.1 初选桩数 初步估算桩数,由于柱子是偏心受压，故考虑一定的系数，规范中建议取1.1-1.2。 现在取1.1的系数，即：nF/R1.18290/1653.31.15.52（根）取n=6根，桩距Sa 3d30.451.35m。4.2 初选承台尺寸 a2（0.45+1.35）3.6mb=20.45+1.35=2.25m承台埋深2.0m，承台高1.8m，桩顶伸入承台50mm，钢筋保护层厚度取35mm，则承台的有效高度为h01.8-0.05-0.0351.715m。桩位平面布置如图二。 图二 桩位平面布置图5.确定复合基桩竖向承载力设计值 该桩基属于非端承桩，并n 3，承台底面下并非欠固结土，新填土等，故承台底面不会于土脱离，所以宜考虑桩群、土、承台的相互作用效应，按复合基桩计算竖向承载力设计值。 目前，考虑桩基的群桩效应的有两种方法。地基规范采用等代实体法，桩基规范采用群桩效应系数法。下面用群桩效应系数法计算复合基桩的竖向承载力设计值：5.1基桩所对应的承台底地基土净面积ACAC（A-nAps）/n=(3.62.25-60.452)/6=1.155.2承台效应系数c Sa/d=0.886/=0.8860.45=2.3 BC/l=2.25/25.2=0.089查表4-17得承台效应系数为c=0.11则有:R=Ra+cfak AC=1653.3+0.111.15240=1683.66KN6 .桩顶作用验算 6.1承台验算 (1)荷载F=(8300 10n)=kN , Mx=(80+2n)kNm，My=（750n）kN。学号后两位数为01，则F=8290KN, Mx=82kN，My=749kN。承台高度设为1.8m等厚，荷载作用于承台顶面。本工程安全等级为乙级，建筑物的重要性系数0=1.0.承台埋深d0.2m。 作用在承台底形心处的竖向力有F，G，但是G的分项系数取为1.2. F+G8290+3.62.252.0201.28290+388.88678.8kN桩顶受力计算如下：Nmax=(F+G)/n+(Mymax)/(yi2)=8678.8/6+(7490.675)/(40.6752)+(820.675)/(40.6752) =1446.47+307.84=1754.31KN Nmax=(F+G)/n-(Mymax)/(yi2)=8678.8/6-(7490.675)/(40.6752)+(820.675)/(40.6752) =1446.47-307.84=1138.63KN N=(F+G)/n=8678.6/6=1446.47KN0 Nmax=1754.31KN1.2R=1.21683.66=2020.392KN0Nmin00N1446.47KNR1683.66KN 满足要求 7 桩基础沉降验算 采用长期效应组合的荷载标准值进行桩基础的沉降计算。由于桩基础的桩中心距小于6d，所以可以采用分层总和法计算最终沉降量。7.1 沉降验算 竖向荷载标准值F8290Kn基底处压力PF+G/A=(8290+3.62.252.020)/(3.62.25)=1063.46Pa基底自重压力d19.12.038.2kPa基底处的附加应力P0P-d1063.46-38.21025.26kPa 桩端平面下的土的自重应力c和附加应力z（z4p0）计算如下: 在z=0m时：cihi19.12.2+（19.1-10）0.8+（117.1-10）9.5+（19.8+10）4.5+（17.1-10）9.2+（22-10）1238.17kpal/b=1.6 2z/b=0查表并线性内插得0.25z=4p0=40.251025.26=1025.26kpa在z=2m时：cihi238.17+2（22-10）262.17kpal/b=1.6 2z/b=1.78查表并线性内插得0.126z=4p0=40.1261025.26=516.73kpa在z=5m时：cihi262.17+(5-2)（20-10）292.17kpal/b=1.6 2z/b=4.44查表并线性内插得0.034z=4p0=40.0341025.26=139.44kpa在z=7m时：cihi262.17+(7-2)（20-10）312.17kpal/b=1.6 2z/b=6.22查表并线性内插得0.0185z=4p0=40.01851025.26=75.87kpa在z=8m时：cihi262.17+(8-2)（20-10）322.17kpal/b=1.6 2z/b=7.11查表并线性内插得0.0143z=4p0=40.01431025.26=58.64kpa将以上计算资料整理于表一。表一 c、z的计算结果Z(m)c（kpa）l/b2z/bz（kpa）0238.171.600.25001025.262262.171.61.780.1260516.735292.171.64.440.0340139.447312.171.66.220.018575.878322.171.67.110.014358.64在z8m处，z/c=0.180.2，所以本基础取Zn8m计算沉降量。计算如表二表二 计算沉降量Z(mm)l/b2z/b平均附加应力系数iizi(mm)iziilzz-lEsi（kpa）Si4P0/Ei(izi-ilzz-l)01.600.25020001.61.780.20025400.5400.515000010.9650001.64.440.12024601.2200.71300006.3470001.66.220.09297650.8450.0913000014.2180001.67.110.08336666.8216.751300006.85故S=10.96+6.34+14.21+6.85=38.36mm 桩基础持力层性能良好,取沉降经验系数=1.0 短边方向桩数nb2，等效距径比Sa/d=0.886/=0.8860.45=2.3,长径比l/b25.2/0.4556，承台的长宽比Lc/Bc=1.6，查表并线性内差得：C0=0.0049 C11.89 C215.18eC0+（nb-1）/C1（nb-1）+C2=0.1076所以，四桩桩基础最终沉降量SeS=1.00.107638.36=4.13mm 满足要求8桩身结构设计计算 8.1 桩身结构设计计算 两端桩长各13m，采用单点吊立的强度进行桩身配筋设计。吊立位置在距桩顶、桩端平面0.293L(L=13m)处，起吊时桩身最大正负弯矩Mmax0.0429KqL2，其中K=1.3;q=0.452251.2=6.075KN/m。即为每延米桩的自重（1.2为恒载分项系数）。桩身长采用混凝土强度C30， 级钢筋，所以： Mmax=0.0429 KqL2=0.04291.36.075132=57.26 KN.m 桩身截面有效高度h0=0.45-0.04=0.41ms=M/fcbh02=57.26106/14.34504102=0.0529s=1/2(1+)=1/2(1+)=0.9728桩身受拉主筋AsM/s fch0=57.26106/0.9728300410=478.54mm2选用，218（AS=509mm2478.54mm2），因此整个截面的主筋418（AS=1017mm），配筋率为=6151017/(450410)=0.551%min0.4%。其他构造要求配筋见施工图(附图一)。桩身强度 （cfcA+fyAs）=1.0(1.014.3450410+3001017)=2943.45KNR=1683.66KN 故满足要求9承台设计 承台混凝土强度等级采用C25。 9.1承台受冲切承载力验算 取承台及其上土的平均重度G20KN/m3，则桩顶平均竖向力为NK=FK+GK/n（8290+202.253.61.8）/6KN=1430.27KNR=1683.66NKmax=NK+(Mxkyi/yi2)+( Mxkxi/xi2)=(1430.27+7490.675/4+0.6752)+(820.675/4+0.6752)=1738.051.2R=1683.66KN(1) 柱对承台的冲切由图二可知，a0x825mm，a0y225mm，承台厚度H=1.8m,计算截面处的有效高度h01800-801720mm，承台底保护层厚度取80mm。冲跨比oxa0x/ h0=825/1720=0.48(符合0.25-1.0)oya0y/ h0=225/1720=0.130.25,取oy0.25冲切系数ox=0.84/ox+0.2=0.84/0.48+0.2=1.235oy=0.84/oy+0.2=0.84/0.25+0.2=1.867柱的截面为450mm600mm，混凝土的抗拉强度设计值ft=1100kPa 冲切力设计值Fl=F-Ni=82901.38-0=11191.5KNbc、hc分别为柱截面长、短边尺寸 hp受冲切承载力截面高度的影响系数，当h800mm时，hp取1.0，h2000mm时，hp取0.9，期间按线性内插法取值。 F12ox（bc+ a0y）+oy（hc+ a0x） hpftho=21.235(0.45+0.225)+1.867(0.6+0.825) 0.91711001.720=12124.3KNF1=F-Ni=8290-2075=6215KN满足要求。 (2) 角桩对承台的冲切 角桩向上冲切,从角柱内边缘至承台外边缘距离由图三可知,c1=c2=0.675ma1x=aox=825mm 1x0x=0.48a1y225mm， 1y-0y=0.251x=0.56/1x+0.2=0.56/0.48+0.2=0.8241y=0.56/1y+0.2=0.56/0.25+0.2=1.2441x（c2+ a1y/2）+1y（c2+ a1x/2） hpftho= 0.824(0.675+0.225/2)+1.2474(0.675+0.825/2) 0.91711001.720=3472.964KNNkmax=1738.05KN满足要求 (3) 承台受剪切承载力计算 根据Vhsftb0ho,剪跨比与以上冲垮比相同,故对斜截面 I-I:x=ox=0.48(介于0.25-0.3之间) 故剪切系数=1.75/+1.0=1.75/(0.48+1.0)=1.182 因h0=1720mm，线线性内插得hx=(800/h0)=0.826hsftb0ho=0.8261.18211002.251.715KN=4144.16K