马蹄沟桥连续梁合拢临时固结5.3.doc

TA11 太 中 银 铁 路 工 程马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案报审表工程名称：太中银铁路工程 施工标段：SJS-施工单位：中铁十七局集团有限公司太中银铁路工程指挥部 编 号： 致 乌鲁木齐铁建监理咨询有限公司新建铁路太中银线绥靖段工程监理站(项目监理机构）：我单位已完成 马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案 ，现将有关文件申报，请审查。附件：马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案报审单位： （章）负 责 人：日 期：监理单位意见：监理机构： （章）专业监理工程师：总监理工程师：日 期：建设单位意见：建设单位： （章）负 责 人：日 期：太 中 银 铁 路 工 程内 部 审 核 意 见 表工程名称：太中银铁路工程 施工标段：SJS-单位工程名称：马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案施工单位：中铁十七局集团有限公司太中银铁路工程指挥部第一项目经理部项目经理部审核意见审核意见：项目经理部：（公章）主管工程师： 项目经理部总工： 日 期： 年 月 日局指审核意见审核意见：局 指：（公章）主管工程师： 局指总工： 日 期： 年 月 日此表为施工单位报审文件内审用表。马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工马蹄沟大理河特大桥32m+48m+32m连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工,合拢顺序为先边跨后中跨。 边跨合拢段混凝土浇筑后,张拉边跨预应力束,解除主墩顶临时固结,使悬臂T构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换。1、合拢段需解决的问题 合拢段施工主要需解决3个问题:1)吊架的安装问题;2)合拢段的临时锁定问题;3)合拢段混凝土浇筑问题。 合拢段因混凝土浇筑后,气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。合拢段临时锁定要抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。2、合拢段施工顺序 边跨现浇段及中间节6号块施工完成后,安装边跨合拢段临时刚接构造，张拉合拢钢束T8、B11，在支架上现浇边跨合拢7号段混凝土,养生。当混凝土强度达到设计强度的100%时，张拉并锚固B7B10纵向预应力钢束及横向、竖向预应力筋；补张拉并锚固T8、B11。张拉0#块另一半横向钢束;拆除74#墩顶临时固结措施，启动主墩永久支座，并将75#墩纵向活动支座临时锁定。 拆除边跨现浇段支架,安装中跨跨中临时刚构造，解除75#墩纵向活动支座的锁定，张拉临时预应力钢束T9和底板合拢钢束。用悬吊支架现浇中跨合拢段7/段，养生；当混凝土强度达到设计强度的100%时，张拉（或补张拉）并锚固B1B5纵向预应力钢束及横向、竖向预应力筋。拆除悬吊支架，拆除临时合拢钢束T9。3、合拢段施工方法3.1 合拢段吊架及模板 利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板,不仅可以减少搭设支架的投入,还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步,但要利用挂篮作为吊架,需解决一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。由于74号主墩的施工速度较75号主墩要快,故施工中决定74号墩中跨挂篮向后退,75号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。边跨合拢段吊架仅存在前移问题,与中跨挂篮前移作吊架方法相同。3.2 临时锁定3.2.1 合拢段锁定计算假设 1)以合拢段长度不变,锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。2)边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15,中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。3.2.2 边跨合拢段锁定 1)应力分析。根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。 2)刚性支撑设置。边跨现浇段及6号块端部腹板位的顶板、底板上预埋4块40cm*40cm， 2cm厚的钢板,钢板后方加焊钢板肋进行加强,梁体内埋设加强钢筋与混凝土连接增加抗拔力。支撑型钢用I20a焊接而成,在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时,将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上,起到支顶作用并起部分抗拉作用,焊接时注意同一根工子钢骨架一端焊完后再焊接另一端。 边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后,在温度变化作用下,由于中墩临时支撑尚未拆除,梁体变化引起的微小滑动,通过边跨合拢段临时固结骨架,其力主要由边跨现浇段混凝土与模板的摩擦力抵消,边跨现浇段施工完成后,边支座处支顶方木要拆除,使支座能够活动。 模板与混凝土之间的摩擦系数取=0.15,则: 合拢段刚性支撑所受轴力:N=G=0.15229.29.8=337kN。 其中,G为边跨现浇段梁段的重力。 假设采用I20a焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:=N/A=337/4/0.00355=23733kPa=23.7MPa。 能够满足要求。 3)临时张拉束。总共有337kN的力,边跨张拉按照此力控制,张拉力来抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。 4个骨架所承受的平均力为:337/4=84.3kN,单个骨架在钢板上焊缝长度80cm,为保证焊缝牢固,每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊,焊缝厚度6mm。3.2.3 中跨合拢段锁定 1)刚性支撑骨架。在两6号内预埋相同的钢板箱。中跨合拢时温度应力与边跨合拢时相同,只是抵消温度变形的力主要由75号墩顶活动支座(74号墩顶为固定支座)与梁体摩擦力承担,取摩擦系数0.05,承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。此时摩擦力(等于合拢段刚性支撑所受轴力)为:N=G=0.051667.559.8=817.1kN。 假设采用I20a焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:=N/A=817.1/4/0.00355=57542kPa=57.5MPa200MPa。 能够满足要求。2)临时张拉束。按照临时张拉平直纵向预应力束以减少梁体挠度变形、张拉较短长度的预应力束以起到对合拢段更好的约束作用的钢绞线,选择临时张拉2T9,2B5纵向预应力束,以抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。由于边跨梁体最大摩擦力817.1kN,故每束钢绞线张拉到817.1/4=204kN即可,为确保不开裂,施工时对四束钢绞线临时各张拉到21t。待混凝土强度达到100%后,张拉完其他预应束后,将2T9预应力放张。3.3 合拢段配重 合拢段两端配重的目的:1)减少混凝土浇筑时的挠度变形,保证混凝土质量;2)保持T构两端的不平衡弯矩小于主墩顶临时固结所能提供的不平衡弯矩。3.3.1 边跨合拢时 边跨合拢时考虑两种工况,计算分别如下,其中不论哪种工况不进行配重产生的不平衡弯矩,主墩顶的临时固结都可以满足。根据标高测量结果,如果合拢段两端标高偏差在15mm以内,则不用配重找平;如果标高差在15mm以上,则在T构两侧压配重将边跨6号块端部与现浇段8号块端部标高找平（在纵坡上按照设计高程比较）。 为减少混凝土浇筑过程中因T构两侧重量变化产生的挠度变形对新浇混凝土的影响,建议加快浇筑速度,使变形在混凝土初凝前完成,或在T构两侧加相同配重,随混凝土浇筑同步取消边跨侧配重。在一个T构两侧各放置一个水箱进行配重,随边跨合拢段混凝土浇筑重量同步减去边跨侧水箱内水的重量,保持T构两侧力矩平衡。3.3.2 中跨合拢时 如果中跨合拢段两侧标高差在15mm以内,中跨将不采用压重;如果偏差大于15mm,则在中跨合拢段一侧用水箱压重,使中跨合拢段两端标高一致（在纵坡上按照设计高程比较）,待混凝土强度达到50MPa后,方可取消配重。3.4 合拢段混凝土的浇筑 选择在一天凌晨3点左右气温最低时浇筑合拢段混凝土,浇筑时间在4h内完成,混凝土浇筑前一天用水将全梁表面、箱内洒水保湿进行降温。收听天气预报,3d内有大风降温时,不进行合拢段混凝土浇筑。两端的混凝土连接面要充分凿毛、湿润,并冲洗干净。采用新出的合拢段微膨胀混凝土,现场技术负责人确认,吊车吊送入模,入模混凝土坍落度不大于18cm。混凝土浇筑时工区负责人在场进行旁站指挥。混凝土浇筑后专人进行喷水雾养生,初凝后覆盖塑料薄膜及土工布保湿养护,专人进行混凝土测温记录。3.5 合拢段张拉 合拢段混凝土强度达到设计要求后,放松吊架外侧模及内侧模。然后按顺序进行其