模板、支模架.doc

华润新鸿基杭州钱江新城综合项目(二期)地铁连接通道模板、支模架专项施工方案编制人： 审核人： 审批人：杭州西景市政建设有限公司华润新鸿基杭州钱江新城综合项目(二期)地铁连接通道工程项目部二一年八月目录一、工程概况：1.1概述031.2支模架施工概况031.3结构平、剖面图03二、编制依据： 2.1施工图设计提供的依据082.2本专项方案编制依据08三、施工部署：3.1施工程序093.2项目管理班子和组织10 3.3施工材料计划11 3.4施工劳动力配置113.5施工进度计划133.6支模架现场平面布置图143.7砼浇筑方式和顺序及施工荷载要求15四、支模架搭设计算书4.1柱模板计算书16 4.2墙模板计算书28 4.3模板支架计算书38五、支模架的材质检验标准和要求 46六、支模架的验收标准和要求 48七、支模架的搭设及拆除 52八、现场文明施工措施及应急预案措施 54九、支模架立面图、平面图 59一、工程概况1.1、概述本工程位于钱江新城钱江路与庆春东路交叉口东南角，为杭州市地铁钱江路站出入口地下步行通道。工程主体由北侧地铁钱江路出入口接入南侧万象城的地下行人通道。通道总长度为67M左右 ，宽度为16.629.15M左右，层高为6.5M左右，建筑面积为 1042平方米 。通道为钢筋砼地下框架剪力墙结构。本通道总投资约610万元，总工期80天。由华润新鸿基房地产有限公司出资建设，浙江省建筑设计研究院提供设计图纸，杭州市勘察设计研究院提供地质报告，杭州西景市政建设有限公司承包施工。1.2、支模架施工概况：本通道为L形连接通道，钢筋砼地下一层箱涵结构。通道总长67m，宽度（跨度）19.6m32.1m，层高为6.5m左右，顶板厚度为25cm，有框架梁及柱，四边结构钢筋砼墙体箱涵结构。纵向为7跨，跨度为8.4m-4.8m不等,总长为67m,横向3号出入口共2个开间，每间为8.4m，层高为6.41m，万象城出入口共3个开间，每间为6.755m-11.4 m不等，层高为5.25m，梁截面尺寸为0.50.8m，立柱截面700700mm，两侧均采用500mm及800mm厚的钢筋砼墙。1.3、结构平、剖面图：结构平面布置图1如下：结构标准剖面图1-3如下：二、编制依据2.1施工图提供依据：本工程设计施工图由浙江省建筑设计研究院提供。2.2本专项方案编制采用的相关标准、技术规范、主管部门文件：1：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20012：大模板多层住宅结构设计与施工规范3：混凝土泵送技术规程JGJT10-954：混凝土结构工程质量验收规范GB50010-20025：混凝土结构设计规范GB50010-20026：城市人行天桥与人行地道技术规范GJJ69-957：建筑结构荷载规范GB50009-20018：浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程J10905-2006三、施工部署3.1、施工程序（施工方法）：施工准备地基土处理立柱（墙）支模架立柱墙模板浇筑柱（墙）砼立梁支架钢管制安梁底模板制安梁钢筋立平板支架钢管制安平板模板制安平板钢筋加固检查并验收支模架承重体系浇筑梁板砼养护拆支架和模板。施工准备：在施工前根据设计的施工图纸进行认真和仔细的熟悉，然后根据设计施工图纸和各种规范、规程、技术标准及要求编制详细的实施性专项施工方案，并报审监理和专家认证，同意后方可进行支模架的实施。根据通道施工图纸可分为二种支撑体系，第一种情况为标准箱涵段支架支撑系统，第二种情况为楼梯斜坡段箱涵支撑系统。地基土的处理：由于本通道为箱涵结构，在搭设支模架时底板砼已施工完成，所以地基一般不需处理。立柱、墙支模架：有二种作用，一种是作为立柱、墙模的构架系统，另一种是利用构架系统作施工操作脚手架用。由于通道层高有6.5m，故根据省标技术规程要求采用的是4m以上的顶板与墙板分二次浇注。在搭设时应注意墙柱模板支撑应与支模架支撑系统严格分开，以防墙柱模板胀模变形而影响支模架支撑系统。立柱、墙模板，本工程通道柱墙模板均采用大模板对拉螺栓施工工艺。对螺栓的间距、直径要求详计算稿。但应特别注意螺栓的扭距。浇筑墙柱混凝土：详3.7。搭设梁支模架钢管：本通道采用扣件式钢管模板支架支撑系统，搭设立杆间距、水平构件、扣件、剪刀撑等要求详支架计算稿和验收标准。搭设前先进行放线工作，然后在立杆完成后由观砌工对钢管进行标高测定，以控制梁模板的底标高。制安梁底模板：支撑方料及模板详计算稿，但施工时应注意模板的起拱，对跨度大于4m的梁，起拱为跨度的2，梁中间采用对拉螺栓固定。制安梁钢筋：安装时可利用支架系统作为操作脚手架，但严禁任意拆除各种支架杆件。立平板支架钢管：基本同梁的要求。制安平板钢筋：安装时注意钢筋堆放不得集中。加固、检查、验收支模架承重验收体系。浇筑梁、板砼：浇筑时应注意对称浇筑，大体积砼应分层分段浇筑。砼堆放不得集中。养护：按标准养护，按抗渗砼要求进行14天养护。支模架拆除详7.2。说明：1、项目经理部另外配备有急救和现场医疗经验的医生、后勤人员及司机等。2、各队人员中包括专职队级安全员、质检员和班组级兼职安全员、质检员。项 目 经 理 部项目经理 项目工程师工程技术部安质监察部环境保护部计划财务部对外协调部设备物资部综合办公室围护施工队20人土方施工队30人结构施工队50人人综合保障队20人监控量测室中心试验室3.2项目班子组织和管理：3.3施工材料计划：根据本通道的施工图纸和特点，计划组织流水施工，合理安排。故在施工材料方面计划如下：483.56.0mm钢管150吨，各种标准扣件15000只，模板1830915规格为600块、24401220规格为800块，模档601004000规格为2000根，3形销为8000只，14圆钢（止水螺杆用）6t，铁钉3 t，铁丝2t。钢管，扣件均采用租凭方式向有资质的单位租凭，由租凭单位提供材料合格证。3.4施工劳动力配置：为了优质、高效、安全的完成本工程的施工任务，根据本工程特点及相应的组织施工，结合工期情况，合理配置劳动力资源。施工队伍安排如下：施工队伍安排表序号队伍名称施工人数任务划分1架子工10负责本工程的支模架搭设、拆除工作2钢筋工12负责本工程的钢筋制安工作3模板工16负责本工程的模板工作4混凝土工12负责本工程的混凝土工作5综合保障队20负责本工程的其他工作6合计70各施工队专业技工人数比例控制在75以上。且架子工必须持证上岗。劳动力计划表 单位（人）工种级别按工程施工阶段投入劳动力情况（2010年）工程计划2010年8月15日开工2010年11月5日竣工结构工程计划2010年9月23日开工2010年10月25日完工1-1011-2021-3031-4041-5051-6061-7071-80管理人员33333333技术人员55555555架子工10101010模板工16161616钢筋工12121212混凝土工12121212其他工1020202020202015合计18282878787878233.5：施工进度计划表（见下表）3.6：支模架现场平面布置图（见下图）3.7混凝土浇注方式和顺序及施工荷载要求：混凝土的浇筑方式：根据本工程施工图纸及现场实际情况和具体要求，计划全部采用商品砼。场外采用砼运输车，场内采用非固定式泵送砼，即汽车泵进行运输砼。采用插入式震动器对梁、墙、柱、板进行浇筑密实。：混凝土的浇筑顺序：按施工段对基础垫层基础底板墙、柱梁及顶板进行浇筑。在墙柱浇筑时应对称同时进行浇筑；在顶板及梁浇筑时，有梁板先浇筑梁砼，当梁浇筑密实至板底标高时，再同时对梁板进行浇筑；在浇筑墙与顶板时，同上。四、支模架搭设计算书本计算书采用品茗计算机软件计算4.1柱模板计算书4.1.1参数信息4.1.1.1基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；4.1.1.2柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:1；4.1.1.3竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；4.1.1.4面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；4.1.1.5木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 计算简图4.1.2柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取28.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为45.7kN/m2、44.54 kN/m2，取较小值44.54kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=44.54kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。4.1.3柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图4.1.3.1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.244.540.450.90=21.646kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =21.646+1.134=22.78 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 22.78270270= 2.078105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.86105 / 2.43104 = 7.643N/mm2；面板的最大应力计算值 =7.643N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！4.1.3.2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.244.540.450.90=21.646kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =24.344+1.134=25.478 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62522.78270.0 = 3844.125N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3844.125N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 700mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33844.125/(270018.0)=0.458N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.458N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！4.1.3.3面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 44.540.7031.18 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 70018.018.018.0/12 = 3.402105 mm4；面板最大容许挠度: = 270.0 / 250 = 1.080 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52131.18270.04/(1009500.03.402105) = 0.267 mm；面板的最大挠度计算值 =0.267mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.080mm,满足要求！4.1.4竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为6.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4； 竖楞方木计算简图4.1.4.1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.244.540.270.90=12.988kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.270.90=0.680kN/m； q = (12.988+0.680)/2=6.834 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.834450.0450.0= 1.384105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.55105/6.40104 = 2.418N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.418N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！4.1.4.2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.244.540.270.90=12.988kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.270.90=0.680kN/m； q = (12.988+0.680)/2=6.834 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.66.834450.0 =1845.18N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1845.18N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31845.18/(260.080.0)=0.577N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.577N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！4.1.4.3挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =44.540.27 = 12.026 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.800mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.026450.04/(1009500.02.56106) = 0.137 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.137mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.800mm ，满足要求！4.1.5B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00 10.00 10.00 / 6 = 133.33 cm3； I = 8.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 666.67 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 44.540.90 + 1.4 2.000.90)0.270 0.45/1 =6.151 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 10.265 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.245 kN.m； B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.035 mm；4.1.5.1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.24 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 1.75 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.75N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求!4.1.5.2柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.035 mm；柱箍最大容许挠度: = 300.0 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大挠度 =0.035mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.200mm，满足要求!4.1.6B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.265 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=10.265kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!4.1.7H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00 10.00 10.00 / 6 = 133.33 cm3； I = 8.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 666.67 cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.244.540.90+1.42.000.90)0.270 0.45/1 = 6.151 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 10.265 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.245 kN.m； H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.035 mm；4.1.7.1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.24 kN.m； 矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 1.747 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.747N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求!4.1.7.2柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.035 mm；柱箍最大容许挠度: V = 300.000 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大挠度 V =0.035mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.200mm，满足要求!4.1.8H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.265 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=10.265kN 小于 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!4.2墙模板计算书4.2.1参数信息4.2.1.1基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):300；主楞(外龙骨)间距(mm):150；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；4.2.1.2主楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；主楞肢数:1；4.2.1.3次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.2.1.4面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；4.2.1.5木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图4.2.2墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取28.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为45.7kN/m2、44.54 kN/m2，取较小值44.54kN/m2作为本工程计算荷载计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=44.54kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。4.2.3墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图4.2.3.1抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.244.540.150.90=7.215kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m； q = q1 + q2 =7.215+0.378=7.593 kN/m；面板的最大弯距：M =0.17.593150.0150.0= 1.708104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 15018.018.0/6=8.10103 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.708104 / 8.10103 = 2.109N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =2.109N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！4.2.3.2抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.244.540.150.90=7.215kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m； q = q1 + q2 =7.215+0.378=7.593 kN/m；面板的最大剪力： = 0.67.593150.0 = 683.37N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 683.37N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 150mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =3683.37/(215018.0)=0.380N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.380N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！ 4.2.3.3挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 44.540.15 =6.681N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 15.001.801.801.80/12=7.29cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.681150.004/(1009500.007.29104) = 0.033 mm；面板的最大挠度计算值: =0.033mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.600mm，满足要求！4.2.4墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4； 内楞计算简图4.2.4.1内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =150.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.244.540.150.90=7.215kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(7.215+0.378)/2=3.797 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.13.797150.0150.0= 0.854104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 0.854104/6.40104 = 0.133 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 0.133 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！4.2.4.2内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =150.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.244.540.150.90=7.215kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(7.215+0.378)/2=3.797 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.63.797150.0 =341,73N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 341.73N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =3341.73/(260.080.0)=0.107N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.107N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！4.2.4.3内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q =44.540.15/2=3.341 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =150.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.34/2150.004/(1009500.002.56106) = 0.001 mm；内楞的最大容许挠度值: = 0.600mm；内楞的最大挠度计算值 =0.001mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =0.600mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80100100/6 = 133.33cm3；I = 80100100100/12 = 666.67cm4； 外楞计算简图4.2.4.4外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.244.54+1.42.00)0.150.15/1=1.27kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 300mm；外楞最大弯矩:M = 0.1751456.48300.00= 7.65104 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 7.65104 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 1.33105 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 7.65104/1.33105 = 0.573 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 13.