10.28模板计算书.docx

附件计算书 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）的规定，在选用设计荷载时遵循了下列原则： 一、可能发生的荷载 可能发生的荷载包括：编号荷载名称荷载类别分项系数C模板及支架自重恒载1.2新浇砼自重恒载1.2钢筋自重恒载1.2施工人员及设备荷载活载1.4振捣荷载活载1.4新浇筑砼对模板侧面压力恒载1.2倾倒砼时产生的荷载活载1.4 2、将可能发生的荷载、进行最不利组合荷载组合情况如下编号项目荷载组合计算承载力验算挠度1平板的模板及支架+2梁模板的底板及支架+3梁、柱（边长300）、墙（厚100）的侧模+4柱（边长300）、墙（厚100）的侧模+二、技术参数1、模板采用胶合板，板厚度为13mm。2、 内木楞横挡断面为4363的木方(柱模用木楞横断面根据后续计算调整为6080)。3、 穿墙螺杆M12（一级钢），S=623.14=113 mm2，抗拉力为113 mm2210KN/mm2=23.73KN。4、外钢楞采用同一规格48*2.75钢管。5、 混凝土自重为24KN/mm3，强度等级C30，坍落度为14020mm，采用泵送混凝土，浇筑速度为2.0m/h，入模温度为10左右，用插入式振捣器振捣。三、柱模板计算1、柱模板材料选用及参数柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力,竖楞与模板之间用50铁钉钉牢；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；同一步柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，螺栓与钢管之间设置”3”形卡,形成一个完整的柱模板支撑体系。具体材料参数如下：柱截面宽度方向（柱外）对拉螺栓数目:2；柱截面宽度方向竖楞数目:4（中距200）；柱截面高度方向（柱外）对拉螺栓数目:2；柱截面高度方向竖楞数目:4（中距200）；对拉螺栓直径(mm):M12；柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管482.75；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:22；竖楞材料:木楞；宽度(mm):43.00；高度(mm):63.00；竖楞单面4根(中距200)；面板类型:胶合板；面板厚度(mm):13.00；面板弹性模量(N/mm2):9000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木(铁杉)抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计fc(N/mm2):205.00；柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 7.6m根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；2.柱模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按JGJ162-2008，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2 ）；混凝土的重力密度（kN/m3 ）取24（kN/m3 ）；V 混凝土的浇筑速度（m/h）取2.0m/h；新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用=200/(T+15),T为混凝土的温度取10C，得=8.0h 外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2； 混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于 30mm 时，取 0.85；坍落度为 5090mm 时，取 1.00；坍落度为 110150mm时，取 1.15；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；得F=0.22*24*8.0*1.0*1.15*=68.69KN/M2 F=24*7.6=182.4KN/M取较小值68.69KN/M作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F=68.69KN/M；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F=2kN/m2。 3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按连续梁计算。本工程中取柱截面宽度x方向和y方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度X方向竖楞间距最大，为l= 200 mm，且竖楞数为 4，面板为3 跨，因此对柱截面宽度X方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。1）面板抗弯强度验算对柱截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-长边次楞的计算跨度200.00mm q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值q1=68.69*1.0*1.2=82.42KN/m倾倒混凝土侧压力设计值q2=2*1.0*1.4=2.8KN/m。q = q1+ q2=82.42+2.8=85.22KN/m面板最大弯矩M=0.10*85.22*200*200=340880Nmm面板最大应力其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度W=(1000*13*13)/6=28.17103mm3f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 木材采用TC15查木结构设计规范得f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W =340880/28170 =12.1N/mm2；面板的最大应力计算值 =12.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2)面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，查施工手册公式如下V=0.60ql其中， v-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mmq-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1=68.69*1.0*1.2=82.43KN/m倾倒混凝土侧压力设计值q2=2*1.0*1.4=2.8KN/m。q = q1+ q2=82.43+2.8=85.23KN/m V=0.60*85.23*200=10227.6N其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 10227.6N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 1000mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 13.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.50 N/mm2根据式得=（3*10227.6）/（2*1000*13）=1.18N/mm2面板的最大剪应力计算值=1.18N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3)面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q = q1+ q2=82.43+2.8=85.23KN/ml-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm ；E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ；I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 100013.03/12 = 18.3104mm4；面板最大容许挠度:跨度为3跨 = 200 / 250 = 0.8 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677*85.23*2004/100*9000*18.3*104=0.561mm面板的最大挠度计算值 =0.561mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.8mm,满足要求！4、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本单体工程柱高度为7.6m,柱箍间距按600mm验算，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度43mm，高度63mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 436363/6 =28103mm3；I = 43636363/12 = 89.6104mm4；1)抗弯强度验算查施工手册第5版第二册三跨均荷载支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土及倾倒混凝土侧压力设计值竖楞的最大弯距：M =0.110.227500.0500.0= 255675N.mm；10277.6N/m=10.277N/mm(柱箍竖向中距600，柱箍为双钢管,实际柱箍钢管之间的净距为500,第6页荷载取值时分项系数已计入)。 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.8104mm3； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W =255675/2.8104 = 9.13N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =9.13N/mm2 小于竖楞的抗弯强度设计值 =15N/mm2，满足要求！2)抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =0.5m(柱箍竖向中距0.6m，柱箍为双钢管,实际柱箍钢管之间的净距为0.5m,荷载取值见第6页)； q-作用在模板上的侧压力面荷载，它包括: 新浇混凝土及倾倒混凝土侧压力设计值q=85.23kN/m2。竖楞的最大剪力： =85.23kN/m2 0.6m(柱宽)0.5m(柱箍净距)3(竖木楞4根,剪力三等分)2(相邻两道柱箍之间的剪力由两道柱箍均分)=4261.5N(柱箍竖向间距600因柱箍为双钢管，每道柱箍之间的钢管净距为500)；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： =4261.5N； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =34261.5/(243.063.0)=2.359N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =2.359N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，不能满足要求。将竖楞43.063.0改为60.080.0,则竖楞截面最大受剪应力计算值: =34261.5/(260.080.0)=1.332N/mm2,小于方木截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2,能满足使用抗剪强度要求。3)挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =10.2270.2 =2.0454 kN/m； l-计算跨度(柱箍净间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=89.6104；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: =（0.6772.0454500500500500）/（100900089.6104）=0.11mm竖楞的最大挠度计算值 =0.11mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！5、柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管482.75；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩抗弯时其中：D为钢楞外径，d为钢楞内径W=3.14（4.844.254）/(324.8)=4.18cm3钢柱箍截面惯性矩；其中：D为钢楞外径，d为钢楞内径I=3.14（4.844.254）/64=10.038cm4柱箍在X方向为单支跨，其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P =（1.268.69+1.42.0）kN/m20.2m0.5 m2(两端)=4.26KN；柱箍支座反力4.26KN,作用在柱箍中部集中总荷载为4.26KN。最大弯矩为M=PA=4.260.2=0.852KNM柱箍最大挠度为1)柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.852kN.m； 弯矩作用平面内柱箍(钢管)截面抵抗矩: W = 4.18cm3；柱箍的最大应力计算值: =N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；柱箍的最大应力计算值 =204N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2) 柱箍挠度验算柱箍最大容许挠度: = 600/400= 1.50 mm；柱箍的最大挠度 =1.549mm ,柱箍最大容许挠度1.50 mm,基本能满足要求!3)对拉螺栓的计算(两向设置相同)计算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取210 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: 12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.26kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N =210/10-376=15.96kN；对拉螺栓实际所受的最大拉力 N=4.26kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=15.96kN，对拉螺栓强度验算满足要求!本项目柱单层最高为第二食堂一层从地下室顶板至二层梁底（-1.5006.100)，即最高柱为7.6m,框架柱以第二食堂一层柱为基准计算，满足要求，当柱断面大于上述平面尺寸时,在柱中部设置双向对拉螺杆,可满足模板及其支撑系统的强度、刚度要求，其他各楼、各层柱模及其支撑系统用材相同、做法相同，故也可满足要求；四、梁模板的计算主大门入口二层梁横断面尺寸最大为4001600，其余各楼、各层梁横断面最大尺寸为400800，现对上述两种梁的模板及支撑进行验算。梁板模板施工顺序：模板设计放大样模板制作定位立梁板支架立梁底模绑扎钢筋立梁侧模对拉螺栓固定铺现浇板底模预留孔洞检查验收。400800mm梁1、参数信息1）模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；平杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：7.60；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:多根承重立杆，方木顺梁方向设置；梁底增加承重立杆:间距800,与梁侧原有立杆之间间距400；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为482.75；扣件连接方式:扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.60；2）荷载参数模板、方木自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03）材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4）梁侧及梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：43.0；梁底方木截面高度h(mm)：63.0；面板厚度(mm)：13.0；主楞间距(mm)：400；次楞中距200；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向2排；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，250mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管482.75；2、梁模板荷载标准值计算1)梁模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按JGJ162-2008，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2 ）；混凝土的重力密度（kN/m 3 ）取24（kN/m 3 ）；V 混凝土的浇筑速度（m/h）取2.0m/h；新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用=200/(T+15),T为混凝土的温度取10C，得=8.0h 外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2； 混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于 30mm 时，取 0.85；坍落度为 5090mm 时，取 1.00；坍落度为 110150mm时，取 1.15；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；得F=0.22*24*8.0*1.0*1.15*2=30.36KN/m2=68.49KN/M2 F=24*0.8=19.2KN/M取较小值19.2KN/M作为本工程计算荷载。3、梁侧模计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。该梁次楞为四根，面板按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。1)面板抗弯强度验算对柱截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)；l次楞的计算跨度227.00mmq-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值q1=19.2*0.227*1.2=5.23KN/m倾倒混凝土侧压力设计值q2=2*0.227*1.4=0.64KN/m。q = q1+ q2=5.23+0.64=5.87KN/m面板最大弯矩M=0.10*5.87*227*227=30247Nmm面板最大应力其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度W=(227*13*13)/6=6.39*103mm3f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 木材采用TC15查木结构设计规范得f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W =3.025104 / 6.39103 =4.73N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.73N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2)面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，查施工手册公式如下V=0.60ql其中， v-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =227.0mmq-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:q = q1+ q2=5.23+0.64=5.87KN/m(计算见上页) V=0.60*5.87*227=799.5N其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 799.5N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 227mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 13.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.50 N/mm2根据式得=（3*799.5）/（2*227*13）=0.41N/mm2面板的最大剪应力计算值=0.41N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3)面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =227.0mm ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 22713.03/12 = 4.16104mm4；面板最大容许挠度: = 227 / 250 = 0.908mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677*5.87*2274/100*9000*4.16*104=0.282mm面板的最大挠度计算值 =0.282mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.908mm,满足要求！4、梁侧内外楞模板计算1)内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 436363/6 =28103mm3；I = 43636363/12 = 89.6104mm4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = 5.87KN/m(见第16页)内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm；内楞的最大弯距: M=0.15.87400.002= 9.4104N.mm；最大支座力:R=1.15.870.4=2.58 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = M/W=9.4104/28103= 3.36 N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =3.36N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 E 方木材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.20.227= 4.36 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 89.6104mm4内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.364004/(10090008.96105) = 0.094mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.094mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2)外楞计算外楞(钢管)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.58kN(见上页),按照集中荷载作用下的连续梁计算。外龙骨采用482.75钢管，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞截面抵抗矩W=3.14（4.844.254）/(324.8)=4.18cm3；外钢楞截面惯性矩I=3.14（4.844.254）/64=10.03cm4（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.175Pl=0.1752.580.25(见第19页)=0.113 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = M/W=0.113106/4.18103 =27.03 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =27.03N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.295 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；外楞的最大挠度计算值 =0.295mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取210 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =2.58 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 21076=15960N=15.96kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.58kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=15.96kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =4001313/6 = 1.13104mm3； I =400131313/12 = 7.32104mm4； 1)抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.133=3.26kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.500.133=0.08kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.80=2.24kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.26+0.08+2.24=5.58kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.105.580.132=0.01kN.m； =0.01106/1.13104=0.88N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.88N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q = q1 + q2 =3.26+0.48=3.74kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33.00/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.74133.334/(10090007.32104)=0.012mm；面板的最大挠度计算值: =0.012mm小于面板的最大允许挠度值: = 0.533mm，满足要求！7、梁底方木验算强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1）荷载的计算： 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.4=9.79kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.500.4=0.24kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.80=2.24kN/m；q = q1 + q2 + q3=9.79+0.24+2.24=12.27kN/m；2）方木的支撑力验算方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.36.36.3/6 = 28.44 cm3； I=4.36.36.36.3/12 = 89.6cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯距M =0.1ql2= 0.112.270.40.4=0.2kN.m；最大应力= M / W =0.2106/28.44103=7.03N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.03N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: V=0.6qL4根方木截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.612.27KN0.4M4=0.736kN； 方木受剪应力计算值 = 3736/(24363) =0.41N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.41N/mm2 小于方木抗剪强度设计值 1.5N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 10.03kN/m；（见24页计算）方木最大挠度计算值 = 0.67710.034004 /(100900089.6104)=0.22mm；方木的最大允许挠度 =400/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.22 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3） 水平支撑钢管验算梁两侧各设立杆，在梁底增设立杆，间距为400，梁底水平杆抗剪计算由三个扣件均匀承载,扣件设计抗滑移为8kN0.6(系数)3=14.4KN,大于12.27KN/m(计算见24页)0.4=4.9KN,故扣件抗滑移满足要求,不需要加双扣件，梁底设有立杆用扣件与平杆相连，扣件抗滑移能满足要求，故不需要进行梁底钢管挠度计算。4）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧及梁下部立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 = kN ；模板自重:N1=1.2(侧模0.68m高2侧+底模0.4m)立杆间距0.8m0.5KN/m2=0.84KN钢筋混凝土自重:N2=1.2宽0.4m高0.8m长0.8m25.5KN/m3=7.83KN脚手架钢管的自重：N3= 1.20.1297.6=1.18kN； N =(0.84+7.83+1.18)/3根立杆=3.28KN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59cm； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.91；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W= =4.72cm4 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3280/(0.209391) = 40.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！横断面为40016001、参数信息1）模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.6混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.90；梁两侧立柱间距(m):1.00；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.40；采用的钢管类型为482.75；扣件连接方式:扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.60；2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；梁内钢骨架自重（KN/M）141.43施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03）材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：43.0；梁底方木截面高度h(mm)：63.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：13.0；5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：竖向间距200mm；2、梁模板荷载标准值计算1）梁模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按JGJ162-2008，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2 ）；混凝土的重力密度（kN/m 3 ）取24（kN/m 3 ）；V 混凝土的浇筑速度（m/h）取2.0m/h；新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用=200/(T+15),T为混凝土的温度取10C，得=8.0h 外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2； 混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于 30mm 时，取 0.85；坍落度为 5090mm 时，取 1.00；坍落度为 110150mm时，取 1.15；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；得F=0.22*24*8.0*1.0*1.15*1.410=68.49KN/M F=24*1.6=38.4KN/M取较小值38.4KN/M作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。该梁次楞为四根，面板按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。1）面板抗弯强度验算面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)；l次楞的计算跨度200.00mm q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值q1=38.4*0.20*1.2=9.216KN/m倾倒混凝土侧压力设计值q2=2*0.20*1.4=0.56KN/m。q = q1+ q2=9.216+0.56=9.776KN/m面板最大弯矩M=0.10*9.776*200*200=39104N.mm面板最大应力其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 :b:面板截面宽度，h:面板截面厚度W=(200*13*13)/6=5.63*103mm3f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 木材采用TC15查木结构设计规范得f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W =3.91104 / 5.63103 =6.94N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.94N/mm2小于面板的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！2）面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，查施工手册公式如下V=0.60ql其中， v-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(方木间距): l =200.0mmq-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:q = q1+ q2=9.216+0.56=9.776KN/m（计算见31页） V=0.60*9.776*200=1173.12N其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 1173.12N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 200mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 13.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.50 N/mm2根据式得=（3*1173.12）/（2*1000*13）=0.135N/mm2面板的最大剪应力计算值=0.135N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3）面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q = q1+ q2=9.216+0.56=9.776KN/m（计算见31页）l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm ；E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ；I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 20013.03/12 = 3.66104mm4；面板最大容许挠度: = 200 / 250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677*9.7767*2004/100*9000*3.66*104=0.32mm面板的最大挠度计算值