建筑本科造价计算书 (2) 精品.doc

1 绪论1.1课题背景及目的本设计说明书是根据此次郑州大学任务书的要求编写的,设计的题目为郑州大学公共管理学院行政办公楼实际方案一。的内容包括建筑设计和结构设计。是我们在学校期间的最后一次实践性的锻炼，通过使我们系统地、综合地、灵活地运用学到的各种理论知识，解决建筑工程中的实际问题，通过，使我们在分析、使用技术资料、计算、绘图、编写设计文件及独立工作等方面得到全面锻炼。要求我们在指导教师的指导下，独立系统地完成一项工程设计，运用四年所学基础知识跟专业知识解决与之相关的所有问题，熟悉与此设计相关的国家规范，包括设计规范、防火规范等等以及相关手册、标准图和工程实践中常用的方法，具有实践性、综合性强的显著特点。结构设计期间，在指导老师的帮助下，我经过资料查阅及设计计算，加深了对规范、标准等相关内容的理解，巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了AutoCAD；结构计算时学会了PKPM的使用；在计算书的输写时进一步熟悉了Word。由于此次是初次做，其中要了解的专业比较多以及条件和自身水平有限，所以难免有很多错误跟漏洞，还望各位老师谅解。2 工程概况2.1工程名称及特征郑州大学公共管理学院综合办公楼。建设地点：郑州市西北郑州大学新校区内。特征：1、规模：5层办公楼，建筑面积约5220.288m2。2、屋面为上人保温隔热屋面。3、底层层高为4.200m，其他楼层层高为3.600m 。4、楼面、屋面采用现浇板。5、房屋结构为现浇混凝土框架结构。6、填充墙采用加气混凝土砌块。7、底层室内设计标高0.000。8、室外地坪-0.600m。9、建筑总高度为22.200m。2.2建筑等级建筑物耐久等级为二级，耐火等级为二级，防水等级为二级。2.3抗震设防抗震设防烈度为7度。2.4气象资料基本雪压0.4KN/，准永久值系数0.2；基本风压0.45KN/。2.5地质资料建筑物场地地形平坦，场地类别：类。表层为耕植土，厚度0.50.7米，其下为粉质粘土，塑性指数10.5，液性指数0.25。承载力特征值为120Kpa。2.6材料选用（1）混凝土：采用C30。（2）墙体：外墙普通砂灰砖，内墙采用250加气混凝土砌块。2.7楼、屋面使用荷载走道：2.5kN/ m2；资料室3.0kN/ m2；办公室2.0kN/ m2；会议室2.0 kN/ m2；多功能厅2.0kN/ m2计算。3建筑设计3.1设计资料郑州大学公共管理学院综合办公楼。建筑场地平坦，土层分布比较规律。冬季取暖室外计算温度-10，夏季室外计算温度31。相对湿度冬季为49%，夏季为56%。结构形式为钢筋混凝土框架结构，基础形式为钢筋混凝土柱下条形基础。地震烈度为7度。3.2设计依据1、人体尺度和人体活动所需的空间尺度2、办公用品、设备的尺寸和使用必要的空间3、温度、湿度、日照、雨雪、风向、风速等自然条件4、建筑模数5、地形、地质条件和地震烈度本设计为地震区的建筑。设计时主要考虑对抗震有利的场地和地基。房屋设计的体型，应该尽可能规整，简洁，避免在建筑平面及体型上的凸凹。采用必要的加强房屋整体性的构造措施，不做或少做地震时容易倒塌脱落的建筑附属物，女儿墙等须作加固处理。从材料选用和构造做法上尽可能减轻建筑物的自重，特别是减轻屋顶和围护墙的重量1。3.3设计原则1、满足建筑功能要求2、采用合理的技术措施3、具有良好的经济效果4、考虑建筑美观要求5、符合总体规划要求3.4建筑细部具体构造做法。（1）屋面做法：选用刚性防水屋面1、40厚的C30细石混凝土，内配4双向钢筋，中矩150，粉平压光。2、10厚合成高分子防水层。3、无纺聚酯纤维布隔离层。4、80厚1：5水泥防水珍珠岩保温层。5、隔气乳化沥青两遍。6、20厚1：3水泥砂浆找平层。7、现浇120厚钢筋混凝土屋面板 。8、两道白色乳胶漆（2）楼面做法： 选用陶瓷面砖楼面1、陶瓷面砖2、20 厚1：4干硬性水泥砂浆。3、20 厚1：3 水泥砂浆找平层。4、现浇120厚钢筋混凝土楼面板。5、两道白色乳胶漆。（3）地面做法：选用陶瓷面砖地面1、陶瓷面砖。2、20 厚1：4干硬性水泥砂浆。3、80厚C25混凝土。4、150厚3：7灰土。5、素土夯实。（5）内墙做法：选用混合砂浆粉面1、两道白色乳胶漆。2、10厚1：2水泥石灰砂浆抹面；3、15厚1：3水泥石灰砂浆打底；4、250厚混凝土空心砌块。（6）外墙做法：选用仿石面砖墙面1、8 厚1：2.5水泥砂浆粉面；2、10厚1；3水泥砂浆打底；（7）墙基防潮：采用防水砂浆防潮层20厚1：2水泥砂浆掺5%避水浆，位置一般在-0.06标高处（8）踢脚做法：采用陶瓷面砖踢脚1、10厚1：2水泥白石子磨光打蜡；2、12厚1：3水泥砂浆打底。（9）女儿墙做法1、6厚水泥砂浆罩面2、12厚水泥砂浆打底3、240厚普通砂灰砖4、20厚水泥砂浆找平本设计工程建筑立面设计力求给人一种均衡、和谐的感觉，与环境融于一体，充分体现了建筑物的功能，通过巧妙组合，使建筑物创造了优美、和谐、统一而又丰富的空间环境，给人以美的享受。4 施工要求及其他设计说明1、 本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载（均布），当外荷载达到3.0Kn/m时，应采取可靠措施予以保护。2、 本工程女儿墙压顶圈梁为240mm120mm，内配48，F6250，构造柱为240mm240mm，内配410，6250，间隔不大于2000mm3、 施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在刷2度纯水泥浆后，用高一级的水泥沙浆接头，再浇筑混凝土。4、未详尽说明处，按相关规范执行。5、本工程中所采用的钢筋箍筋为级钢，fy=210N/m,主筋为级钢，fy=300N/m。6、柱梁钢筋混凝土保护层为35mm,板为15mm。7、钢筋的锚固和搭接按国家现行规范执行。8、本工程未注明所有混凝土强度等级均为C30。9、墙体外墙及疏散楼梯间采用240普通砂灰砖，其余内墙采用250厚空心砌块，后封设备管道及夹墙采用80厚石膏砌块11。10、门窗洞宽1000mm,设置钢筋混凝土过梁。5 结构设计5.1主体工程设计框架柱与砖墙连接均需间隔500高、在柱内预埋并向外伸出长度不小于1000的26的钢筋与砌体相连接。主体工程内预留洞、预埋件应与其他相关专业配合施工，严禁在结构构件上事后凿洞。凡柱、板、梁及混凝土全部单向板底筋短向放置在底层,长向放置在短向筋上。墙上开洞必须满足相关规范要求。凡建筑图中未设墙处今后需加隔墙时，只允许加轻质隔墙。框架梁上下立筋除图中注明外均不宜有接头，不可避免时，必须采用焊接接头，同一截面内钢筋的接头面积不多于钢筋总面积的50%.5.2结构设计方案及布置该建筑为综合办公楼，采用框架结构，建筑平面布置灵活。 该工程采用全现浇结构体系，混凝土强度等级为C30，结构平面布置见详图。5.2.1 构件初估1、柱截面尺寸的确定由于本框架结构荷载较小，可取1.1。设防烈度7度、小于60 m高的框架结构抗震等级为三级,因此取0.9。柱截面高度可取h=(1/51/20)H,H为层高；柱截面宽度可取b=(12/3)H.对于有抗震设防要求的框架结构，为保证有足够的延性，需要限制柱的轴压比。因此柱截面选500mm500mm。2、梁尺寸确定框架梁截面高度取梁跨度的l/8l/12。宽度为梁高度的1/21/3。梁截面选600mm300mm。 3、楼板厚度楼板为现浇单向板，根据经验板厚取120mm。5.2.2 基本假定 1、框架的侧移忽略不计，即不考虑框架侧移对内力的影响。2、每层梁上的荷载对其他层梁、柱内力的影响忽略不计，仅考虑本层梁柱内力的影响。5.2.4 侧移计算及控制 当一般装修标准时，框架结构在地震作用下层间位移和层高之比、顶点位移与总高之比分别为1：550，1：700。5.2.5 内力计算及组合 1、竖向荷载下的内力计算竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每榀框架。框架结构在竖向荷载下的内力分层法；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定进行计算。2、水平荷载下的计算水平力首先在框架分配，然后将分得的份额按各榀框架的剪切刚度进行再分配；将总剪力墙分得的份额按各片剪力墙的等效刚度进行再分配。最后计算单榀框架。3、内力组合 （1）1.2恒1.4活。 （2）1.2重力荷载代表值1.3水平地震作用。控制截面及不利内力。框架梁柱应进行组合的层一般为顶上二层，底层，混凝土强度、截面尺寸有改变层及体系反弯点所在层。框架梁控制截面及不利内力为：支座截面，Mmax，+ Mmax ，Vmax，跨中截面，Mmax、-Mmax。框架柱控制截面为每层上、下截面，每截面组合：Mmax及相应的N、V，Nmax及相应M、V，Nmin及相应M、V。5.2.6 构件及节点设计现浇框架节点，框架节点核芯区处于剪压复合受力状态，为了保证节点具有良好的延性和足够的抗剪承载力，应在节点核芯区配置箍筋。节点范围内的箍筋数量应与柱端相同。5.2.7 基础设计建筑物由上部结构和基础两部分组成，基础是上部结构与土层之间的过度性构件，它具有承上启下的作用。基础设计时，除了保证基础本身具有足够的承载力和刚度外，还需要选择合理的基础形式和地面尺寸，使得地基的承载力、沉降量及沉降差满足要求。因此，基础设计包括基础形式的选择、基础埋深的确定、底面尺寸的计算、基础内力的分析和基础配筋设计等方面的内容。5.2.8 结构计算简图框架结构计算简图，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板顶，25层高度即为层高，取3.6m；底层柱高度从基础顶面取至一层板顶，即h14.2+0.6+0.95.7m。见下图: 图5.1 一榀框架立面图 图5.2结构布置平面图6 荷载计算6.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面为刚性防水屋面40厚的C20细石混凝土保护层 0.04251.00kN/m2卷材防水层 0.3 N/m280厚的1：5膨胀珍珠岩保温层（找平） 0.0860.48kN/m2120厚的钢筋混凝土板 0.1225=3kN/m210厚水混合浆找平层 0.01170.17kN/m2合计 4.95kN/m215层楼面(普通地砖楼面)普通地砖20厚的1：3水泥砂浆找平层 0.60kN/m2素水泥砂浆结合层一道现浇120厚的钢筋混凝土楼板 0.12253.0kN/m210厚水混合浆找平层 0.01170.17kN/m2合计 3.77kN/m26.2屋面及楼面可变荷载标准值楼面活荷载标准值 2.0kN/m2屋面荷载标准值 2.5kN/m2走廊活荷载标准值 2.5kN/m2屋面雪荷载标准值 Sk=rs0=1.00.35=0.35kN/m2式中：r为屋面积雪分布系数，取r1.06.3梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算查规范得以下自重，外墙面为面砖墙面自重： 0.5 kN/m2混凝土空心砌块 9.6 kN/m26.3.1 梁自重计算主梁自重： 0.300.60254.5kN/m粉刷： (0.60-0.12)2+0.30.01170.214 kN/m 合计 4.714 kN/m连梁自重： 0.300.60254.5kN/m 粉刷： (0.60-0.12)2+0.30.01170.214 kN/m合计 4.714 kN/m6.3.2 柱自重计算柱自重： 0.50.5259 kN/m贴面及粉刷： (0.54-0.12) 0.0117=0.306 kN/m合计 9.306 kN/m6.3.2 墙自重计算女儿墙自重(含贴面和粉刷)： 1.50.012170.2181.55.91 kN/m 外墙自重(含贴面和粉刷)： 5.816kN/m内墙自重(含粉刷)： 8.220kN/m6.4计算重力荷载代表值6.4.1 第5层的重力荷载代表值屋面恒载： (4215+3018-2126)4.955078.7 kN女儿墙： (422+182+152+62)5.91957.42 kN纵横梁自重： (896+233)4.7142842.54kN半层柱自重： 541.59.3060.5376.89 kN半层墙自重：(422+182+152+12)5.8160.5+(376+43)8.220.5=1432.84 KN屋面雪载： (4215+3018-2126) 0.35=359.1 kN恒载+0.5雪载： 5078.7+957.42+2842.54+376.89 +1432.84+0.5359.1010867.94 kN6.4.2 24层的重力荷载代表值楼面恒载： (4215+3018-2126)3.773860.48kN上下半层墙重： 1432.84+1432.84=2865.68 kN纵横梁自重： 2842.54 kN上半层柱+下半层柱： 376.89 +376.89753.78kN楼面活荷载： (4215+3018-2126)2.02048 kN恒载+0.5活载： 3860.48+2865.68+2842.54+753.78+0.5204811346.50 kN6.4.3 一层的重力荷载代表值楼面恒载： 3860.48kN上半层墙自重： 1432.84 kN纵横梁自重： 2842.54kN上半层自重： 376.89 kN下半层自重： 545.79.306=2864.38kN楼面活荷载： 2048 kN恒载+0.5楼面活载：3860.48+1432.84+2842.54+376. 89+2864.38+20480.5=13425.13 kN各层重力代表值7 侧移刚度计算及地震内力7.1 计算梁、柱的线刚度混凝土C30的弹性模量Ec=3104N/mm2。7.1.1 横梁线刚度计算框架结构中，对现浇楼面的边框架梁取Ib=1.5I0，中框架梁取Ib=2.0I0，其中，I0为梁矩形部分的截面惯性矩，I0=bh3/12。梁的线刚度ib=EcIb/l，l为梁的计算跨度5。横梁的线刚度ib计算见表3.6。表3.6 横梁的线刚度计算类别EcbhI0lEcI0/l1.5EcI0/l2.0EcI0/l(N/mm2)(mmmm)(mm4)(mm)(Nmm)(Nmm)(Nmm)GF跨CD跨3.001043006005.401096000.00 2.7010104.0510105.41010EF跨3.001043006005.401093000.00 5.4010108.10101010.810107.1.2 柱线刚度计算柱的线刚度ic=EcIc/h，其中，Ic为柱的截面惯性矩，h为柱的计算高度。柱的线刚度ic计算见表3.7。表3.7 柱的线刚度计算层次EcbhIchEcIc/l(N/mm2)(mmmm)(mm4)(mm)(Nmm)13.01045005005.2110957002.741010253.01045005005.2110936004.3410107.2 各层柱的侧移刚度计算各层柱的侧移刚度计算采用D值法，按下式进行计算 (3.3)式中为柱侧移刚度修正系数，对于一般层，对于底层固接， 为梁柱线刚度比。以底层边框架边柱的侧移刚度为例，说明计算过程。共G-1、G-9、D-1、D-9 4根。其余边框架柱的侧移刚度计算见表3.8，中框架柱的侧移刚度计算见表3.9。 N/mm表3.8 边框架柱侧移刚度计算 N/mm层次边柱G-1 G-9 D-1 D-9中柱F-1 F-9 E-1 E-9Di c Di1 c Di211.4780.56974834.4340.76710088120392250.9330.31866242.7800.58212124125736表3.9 中框架柱侧移刚度计算 N/mm层次边柱A-29 D-29中柱B-29 C-29Di c Di1 c Di211.9710.62281815.9120.81010653466848251.2440.38379783.7330.65113562550464将上述同层框架柱侧移刚度相加，即可得横向框架各层层间侧移刚度Di，计算结果见表3.10。 表3.10 横向框架各层层间侧移刚度计算 N/mm层次12345Di587240676200676200676200676200由上表可见D1/D2=587240/676200=0.8680.7，故该框架为规则框架7.3 横向自振周期计算横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法，按下式进行计算 (3.4) (3.5) (3.6)式中Gk为集中在k层楼面处的重力荷载代表值， VGi为把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第i层层间剪力，为第i层的层间侧移刚度，、分别为第i、k层的层间侧移，s为同层内框架柱的总数6。结构顶点的假想侧移计算见表3.11。表3.11 结构顶点假想侧移计算层次GiVGiDi()ii(kN)(kN)(N/mm)(mm)(mm)510867.9410867.9467620016.07 250.96411346.5022214.4467620032.85 234.89311346.5033560.9467620049.63 202.31211346.5044907.4467620066.41 152.68113425.1358332.5758724086.27 86.27基本自振周期可按下式进行计算 (3.7)式中T为结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，框架结构取0.60.7，本设计取0.6，为计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移，单位为m。因此s7.4 水平地震作用及楼层地震剪力计算 本设计高度不超过40m，质量和刚度沿高度分部比较均匀，变形以剪切型为主，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。1、结构等效总重力荷载Geq=0.85Gi=0.8558332.57=49582.68kN2、水平地震影响系数根据设计资料，类场地，设计分组第一组，特征周期值Tg=0.45s，地震烈度为7度的地震影响系数最大值max=0.08，因Tg=0.45sT1=0.511s0.6s，故1=max=0.083、总的水平地震作用标准值即底部剪力 FEk=1Geq=0.849582.68=3966.61kN因1.4Tg=1.40.45=0.63sT1=0.511s，故可不考虑顶部附加水平地震作用。各质点的水平地震作用可按下式进行计算 (3.8)各楼层地震剪力按下式进行计算 (3.9)各质点水平地震作用及楼层地震剪力计算见表3.12。表3.12 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算层次HiGiGiHiFiVi(m)(kN)(kNm)(kN)(kN)519.910867.94216272.01 0.3011193.941193.94 416.311346.50184947.95 0. 2581023.382217.32312.911346.50146369.85 0.204809.193026.51 29.311346.50105522.45 0.147583.093609.60 15.713425.1364675.05 0.090356.993966.61 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分部如图3.6所示。7.5 水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移i和顶点位移i分别按下式进行计算 (3.10) (3.11)各层的层间弹性位移角e=i/hi，根据建筑抗震设计规范（GB50011-20XX）可知，层间弹性位移角限值e=1/550，计算结果见表3.13。表3.13 横向水平地震作用下位移计算层次ViDi()iihi(kN)(N/mm)(mm)(mm)(mm)51193.94 6762001.766 20.725 36001/203942217.32 6762003.279 18.959 36001/109833026.51 6762004.476 15.680 36001/80423609.60 6762005.338 11.20436001/67413966.61 5872405.866 5.866 57001/971由上表可知，最大层间弹性位移角发生在第一层，其值为1/6741/550，满足规范要求。7.6 水平地震作用下框架内力计算1、框架柱端剪力及弯矩分别按下式进行计算 (3.12) (3.13) (3.14) (3.15)式中h为该层柱的计算高度， y为框架柱的反弯点高度比，y0为框架柱的标准反弯点高度比，y1为上、下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值，y2、y3为上、下层层高变化时反弯点高度比的修正值。本设计中，底层柱需考虑修正值y2，二层柱需考虑修正值y3，其余柱均无修正。以轴线横向框架内力计算为例，计算过程见表3.14及表3.15。表3.14 各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次hiViDijDi1Vi1y(m)(kN)(N/mm)(N/mm)(kN)(kNm)(kNm)53.61193.94676200748313.210.50.3516.6430.9243.62217.32676200748324.540.50.435.3353.0033.63026.51676200748333.490.50.4554.2566.3123.63609.6676200748339.940.50.571.9071.9015.73966.61587240662444.740.6940.58147.92107.112、框架梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式进行计算 (3.16) (3.17) (3.18) (3.19)式中、分别为节点左、右梁的线刚度，、分别为节点左、右梁的弯矩，Ni为柱在i层的轴力，以受压为正。梁、柱计算结果见表3.16。表3.16 梁端弯矩剪力及柱轴力计算层次AB、CD跨梁柱轴力lVbA、D柱(kNm)(kNm)(m)(kN)(kN)530.92 35.29 611.04 -11.58 469.64 86.74 626.06 -38.46 3126.15 123.66 641.64 -77.94 2179.01 163.71 657.12 -129.62 1147.92 154.70 650.28 -184.53 注：柱轴力中的负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图3.7所示。8 截面设计8.1 框架梁以第1层AB跨梁为例，说明计算过程。1、梁的正截面受弯承载力计算从表3.27中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并按下式将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。 (3.28)式中为支座边缘截面的弯矩设计值，、分别为梁、柱中线交点处的组合弯矩设计值和组合剪力设计值，b为梁端支座宽度，即柱截面高度。支座截面kNmREMA=0.75317.77=238.33kNmkNmREMB=0.75272.79=204.59kNm跨中截面REMmax=153.81kNm（1）跨中截面梁的跨中截面按T形截面计算。梁内纵向钢筋选用HRB400级钢筋（fy=fy=360N/mm2）,混凝土选用C30（fc=14.3 N/mm2），b=0.518。翼缘计算宽度，按跨度考虑时，mm，h0=h-as=600-35=565mm,hf=100mm。因为kNm153.81 kNm，故为第一类T形截面。mm2实配钢筋418，As=1017mm20.2%，满足要求。（2）支座截面梁的支座截面按矩形截面计算。支座G 0.35mm2实配钢筋220+218，As=1137mm2。支座F0.35mm2实配钢筋220+218，As=1137mm2。2、梁的斜截面受剪承载力计算40.25cfcbh0=0.251.014.3300565=605.96kNREV=139.97kN故截面尺寸满足要求。0.7 ftbh0=0.71.43300565=169.67kNREV=139.58kN即可按构造要求配筋。选用箍筋28，Asv=n Asv1=250.3=101mm2箍筋间距加密区为100，非加密区为200。纵向构造钢筋为2，拉筋直径为8。其余层梁的配筋计算见表3.31和表3.32。表3.31 框架梁正截面配筋计算层次计算公式梁GF梁EF支座GGF跨中支座F左支座F右EF跨中1M(kNm)238.33153.81204.59115.78124.180.1740.0140.1490.2030.0720.1930.0140.1620.2290.075bbbbb (mm2)11297561110989982实配钢筋220+218418220+218220+218418（mm2）11371017113711371017 (%)0.630.570.630.630.575M(kNm)79.5781.9776.5835.8643.890.0580.0070.0540.0640.0260.060 0.007 0.056 0.066 0.026 bbbbb (mm2)423386379288354实配钢筋220+218418220+218220+218418（mm2）11371017113711371017 (%)0.630.570.630.630.57表3.32 框架梁斜截面配筋计算类别梁GF梁EF层次1515V(kN)139.5873.53131.5446.280.25cfcbh0(kN)615.92615.92391.23391.230.7ftbh0(kN)170.66170.66119.63119.63ftbh0(kN)243.34243.34161.56161.56选用箍筋28282828Asv=nAsv1(mm2)101101101101 (mm)构造构造构造构造实配箍筋间距s(mm)100/200100/200100100 (%)0.1680.1680.1680.168(%)0.1630.1630.1630.1638.2 框架柱1、轴压比验算第1层 G柱Nmax=1731.56kN 轴压比0.9，满足要求F柱Nmax=2112.74kN 轴压比0.9，满足要求可知各层柱轴压比均满足要求。2、截面尺寸复核取h0=500-40=460mm，Vmax=132.46kN，40.25cfcbh0=0.251.014.3500460=822.25kNVmax=132.46kN，满足要求。3、柱的正截面受弯承载力计算柱的同一截面分别承受正、负弯矩，故采用对称配筋。第1层 A柱Nb=1fcbh0b=1.014.35004600.518=1703.70kN由表3.28.a可知，NNb为大偏压，选用最不利内力组合M=312.53kNm，N=1412.67kN。此组内力中有由水平地震荷载产生的弯矩75%，柱的计算长度l0取下式中的较小值l0=1+0.15(u+l)H (3.29)l0=(2+0.2min)H (3.30)式中u、l分别为柱的上端、下端节点处各柱的线刚度之和与交汇的各梁的线刚度之和的比值，min为比值u、l中的较小值， H为柱的高度。u=(6.74+5.34)/4.05=3.24，l=0，min=0l0=1+0.15(3.24+0)5=7.54m，l0=(2+0.20) 5=10m，故l0=7.54mmm，mmei=e0+ea=231.67+20=251.67mm1.0，取1=1.015，取2=1.0ei=1.248251.67=311.67mm0.3h0=0.3460=138mmmmb=0.518 =768mm2 三级抗震框架柱，采用HRB400级钢筋，截面纵向钢筋的最小总配筋率为0.6%，且柱截面每侧配筋率不应小于0.2%。每侧最小配筋面积As,min=0.2%5002=500mm2截面最小配筋面积As,min=0.6%5002=1500mm2每侧实配钢筋418，As=As=1017mm2，0.6%，满足要求。4、柱的斜截面受剪承载力计算第1层 A柱 选用最不利内力组合M=311.57kNm，N=1412.67kN，V=91.36kN。剪跨比3，故=30.3 fcA=0.314.35002=1544.4kNN=1412.67kN，故N=1412.67kN0即可按构造要求配筋。三级抗震框架柱，箍筋最小直径为8mm，加密区最大间距为8d和150中较小值。选用箍筋48，箍筋间距加密区为100，非加密区为150。其余层柱的配筋计算见表3.33和表3.34。3.33 框架柱正截面配筋计算类别G柱F柱层次125125受压类型大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压M(kNm)312.53174.86118.64361.32262.48129.45N(kN)1412.67 1056.27 193.47 1348.67 972.03 198.79 l0(m)7.54 7.32 4.61 5.70 5.98 4.36 (mm) 231.67165.38564.33275.46268.86 611.23 (mm)202020202020(mm)252.67185.38584.33295.46288.86 631.2311.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 11.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.248 1.361 1.0411.102 1.125 1.039 311.67252.83610.42331.48331.74647.87(mm)570.68508.93871.2586.88592.94908.590.279 b0.223 b0.039 b0.241 b0.211 b0.042 32.482.483.6532.482.480.3fcA1342.4N1342.4N1242.4N1342.4N1342.4N1242.4N000000实配箍筋484848484848实配箍筋间距s(mm)100/200100/150100/150100/200100/50100/150横向框架配筋图如图3.21所示。9 基础设计9.1荷载组合公式 SATWE标准组合:1.00恒+1.00活 SATWE标准组合:1.00恒+1.00风x SATWE标准组合:1.00恒+1.00风y SATWE标准组合:1.00恒-1.00风x SATWE标准组合:1.00恒-1.00风y SATWE标准组合:1.00恒+1.00活+0.601.00风x SATWE标准组合:1.00恒+1.00活-0.601.00风x SATWE标准组合:1.00恒+1.00活+0.601.00风y SATWE标准组合:1.00恒+1.00活-0.601.00风y SATWE标准组合:1.00恒+1.00风x+0.701.00活 SATWE标准组合:1.00恒-1.00风x+0.701.00活 SATWE标准组合:1.00恒+1.00风y+0.701.00活 SATWE标准组合:1.00恒-1.00风y+0.701.00活 SATWE标准组合:1.00(恒+0.50活)+1.00地x+0.38竖地 SATWE标准组合:1.00(恒+0.50活)-1.00地x+0.38竖地 SATWE标准组合:1.00(恒+0