作业指导书内容.doc

淮南平圩第二发电有限责任公司2600MW超临界机组主厂房工程#2汽机运转层平台支撑体系作业指导书1 目的 指导#2汽轮发电机基座运转层平台支撑体系的施工，为客户提供满意的产品。2 适用范围 适用平圩第二发电有限公司2600MW超临界机组#2汽轮发电机基座支撑体系的施工。3 编制依据31 汽轮发电机基座施工图（30-F400102S-T5207）；32 钢结构设计规范（GB50017-2003）；33 钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）；33 建筑工程施工现场供电安全规范（GB50194-93）；34 建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）；35 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-88）；36 电力建设施工质量验收及评定规程（土建工程）DL/T5210.1-2005；37 建筑施工手册（第四版）4 作业项目概述41 汽机基座运转层平台梁结构纵向为，总长为44400mm，横向最大宽度15000mm。运转层标高+13.700米，运转层平台梁厚3200mm。中间平台层标高为+6.900米，主梁为钢筋砼梁，最大梁截面为12002150，次梁为H型钢梁，砼板厚100mm。III轴线从+4.000米13.700米设置一道剪力墙，+4.000米+6.000米设置一道暗梁。42 由于运转层平台梁的砼的体量大，钢筋含量高，预埋螺栓（架）和预埋管较多，为增强运转层平台梁整个支撑系统的安全系数，运转层平台梁采用型钢支撑作为其支撑系统。从汽机基座底板上搭设条形满堂红承重脚手架作为中间层平台梁的承重架和运转层柱（运转层梁局部）的承重架。沿汽机基座搭设双排脚手架作为操作架。 5 作业准备51 人力准备：所有作业人员均应进行三级安全教育，特殊工种考试合格且应持有效证件上岗。52 物资准备：工程采用的型钢、E43型焊条、钢管扣件应按照施工进度计划的要求按时进场，且质量应满足相应规范的验收标准。53 土建工长、专业技术负责人应根据操作工艺标准和技术措施的要求向施工班组作出详细的安全、技术交底。参加交底的施工人员应在交底书上签名。6 作业顺序 先从汽机基础底板上搭设满堂红承重脚手架，施工至运转层平台梁梁底，然后再根据型钢支撑的布置图，安装型钢支撑体系。7 作业方法71 满堂红脚手架支撑系统（1） 汽机基座上部结构中间层梁及框架柱支撑体系为满堂承重脚手架，沿汽机基座四周搭设双排外脚手架作操作架，双排外脚手架比运转层高一步架高。脚手架采用483.5钢管及与其配套的扣件。因部分脚手架（型钢支撑体系）坐落在回填土上，回填土的压实系数必须大于0.94，回填土上浇筑200厚配置双向10200的C15砼，为增大脚手架底部受力扩散面积，在脚手架底部垫400030050的木跳板，且在脚手架外侧留排水沟。搭设脚手架前应先在基础上弹线,验收合格后放可施工。（2） III中间层平台梁承重架的横向间距为300mm，纵向间距500mm，步距1500mm，IVV轴线间梁承重架横向间距400mm，纵向间距600mm，步距1500mm，III轴线间梁承重架横向、纵向间距均为600mm，步距1500mm。承重架间搭设满堂架将其拉接成整体，满堂脚手架的横距、纵距、步距均为1800mm。（3） 立杆均采用对接扣件连接且交错布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的13。（4） 纵向水平杆采用对接扣件连接，并且交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内，在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不小于纵距的13，纵向水平杆应交圈，用直角扣件与内外角部位固定。（5） 主节点处必须设置一根横向水平杆，横向水平杆设置在纵向水平杆上，主节点处两直角扣件的中心距离小于150mm。（6） 在双排外脚手架外侧立面和中间层平台梁承重架整个高度上，连续设置剪刀撑，跨越立杆根数为6根。剪刀撑水平角度不大于60度，剪力撑连接采用搭接，搭接长度不小于1m。采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm，剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，扣件中心至主节点的距离不大于150mm。（7） 作业层外脚手架上满铺木脚手板，用铁线绑牢，外立杆内侧设挡脚板，高度180mm，在0.6m和1.2m高范围内均设钢管防护栏杆。外脚手架立杆内侧张挂密目网，作业层及预留洞口处张挂水平安全网。（8） 脚手架拆除前，由工长对作业人员进行安全技术交底，在地面设置隔离区，并有专人看护，非作业人员不得入内。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。各构配件严禁抛掷至地面。72 型钢支撑体系（1） 支撑柱采用2736.5的焊接钢管，I36a工字钢作支撑梁，I18的型钢作背楞，间距540mm。（局部采用50100木枋作背枋）梁底模采用钢模板，面铺单面覆玻璃钢竹夹板。（2） 安装前先根据布置图的要求放出钢柱的定位线，施工框架柱（梁）时应根据支撑布置埋好铁件，各种型钢构件均采用塔吊直接吊放到指定地点，安装前应对每根柱子所对的底板标高进行测量，根据测量成果加工钢柱，以保证柱顶标高平齐。（3） 钢柱采用焊接连接，焊接时要保证同轴心，上下柱接头位置在中性轴位置焊接-1010钢板，钢板长度为250。钢柱上下两端焊接铁板封口，铁板的尺寸为400400mm，厚度为14mm。（4） 框架柱上根据要求预埋铁件，然后焊接钢牛腿，I36a工字钢支撑梁与钢牛腿焊接，型钢体系拆除后，应对预埋件作打磨处理，然后涂刷防锈漆。I36a工字钢支撑梁与钢柱的顶板采用点焊固定连接。I36a工字钢支撑梁T形接头采用焊接角钢连接。（5） 钢柱间共设置三道水平支撑，间距3850mm 水平支撑的杆件采用483.5的钢管，垂直支撑采用892.5钢管，钢管割成圆弧口与钢柱焊接连接。（6） 运转层平台砼强度达到设计要求的100%后，即可拆除支撑体系。拆除前先用可调支座将I36a工字钢临时托住，将钢柱顶的300mm范围的钢管及钢牛腿割掉，再向下调节可调支座，抽出木模、钢模和I18的工字钢。支撑钢管和支撑钢梁拆除前应先用手拉葫芦将其固定，洞口及周边的支撑钢管和支撑钢梁可直接用塔吊吊运，中间的钢管和钢梁整根拆除有困难时可将其割成两段再吊运走。所有支撑系统应验收合格后方可使用，并挂验收合格准用标示牌。8 支撑体系验算81 荷载计算： 恒荷载： 钢筋混凝土自重：30kN/m3 钢模板自重:0.4kN/ 活荷载为施工荷载与振捣荷载之和，取（3+2）=5 kN/8. 2 钢模板验算 钢模为冷却塔定型大模板，平面尺寸为9701285，钢模下采用I18的型钢作为背楞,背楞间距540mm，按两跨连续梁计算: 线荷载q=1.2(303.2+0.4)0.9+1.450.9=110.4kN/m MA=Mc=0.5ql2=0.5110.40.1022=0.55 kN.m 跨中最大弯矩按保守计算M=0.07ql2=0.0766.20.542 =1.35 kN.m B支座处的最大弯矩为：M=0.125ql2=0.12566.20.542=2.4 kN.m取最大弯矩产生的应力为：=M/1.05WX=2.4106/1.0511980=190N/215 N/ 跨中最大挠度：=0.521（ql4/100EI）=1.5mm=1.5 悬臂处最大挠度：=1/8（ql4/EI）=0.04mm1.5 满足要求8. 3 I18工字钢验算（1） I18的型钢通长搭设在I36a的型钢上面, I18的型钢的自重为0.24 kN/m,截面抵抗矩WX=185.43，惯性矩Ix=1669cm4, I36a型钢的最大跨度为1.9 m,I18工字钢最大间距0.54m，按两跨连续梁计算: 线荷载q=(303.2+0.4)0.54+0.241.2+1.450.54=66.5kN/m 梁上的最大弯矩:M=0.07ql2=0.0766.51.92=16.8kN.m =M/1.05WX=16.8106/1.05185.4103=86.3N/215 N/ 跨中最大挠度=0.521（ql4/100EI）=1.1mmL/1000=2mm。 满足要求（2） 因I18工字钢局部最大悬挑为400mm，悬挑处验算 Mc=0.5ql2=0.566.50.42=5.32kN.m =M/1.05WX=5.32106/1.05185.4103=27.3N/215 N/ 悬挑处最大挠度=1/8（ql4/EI）=0.05mm L/1000=0.4mm。 满足要求（3） 部分尺寸不符合钢模模数的采用在I18工字钢上直接满铺10#槽钢，按简支梁计算 线荷载q=303.20.051.2+1.450.05=6.11 kN/m M=0.5ql2=0.56.110.542=0.89 kN.m =M/Wy=0.89106/7.8103=114.1215 N/8. 4 I36a的型钢承受由I18的型钢传来的集中荷载,其自重为0.6 kN/m,截面性质分别为,面积矩SX=508.83,截面惯性矩IX=157964,截面抵抗矩WX=877.63.腹板厚度10mm，翼缘厚度15.8mm, 翼缘宽度136mm。工字钢的两端点焊在273*6.5的钢管上,简化为两跨连续梁计算.（1） 中间梁验算取最不利参数：中立杆最大间距为2.9米,最大跨度为1.9米，则梁的计算长度为2.9-0.273=2.63米. 强度、刚度验算 F2=(303.2+0.4)0.541.2+51.40.541.9+1.20.241.9=126.4kNF1=(303.2+0.4(0.27+0.1)1.2+51.4(0.27+0.1)1.9+1.20.241.9=86.8 kN 简化成线荷载q=(F19+F24)/5.8+0.6=221.9+0.6=222.5kN/m 跨中最大弯矩M=0.07ql2=0.07222.52.632=107.8kN.m=M/1.05WX=131106/1.05877.6103=117N/215 N/支座处最大剪力V=0.625ql=0.625222.52.63=365.7kN=FVS/(Itw)=365.7508.8103/（1579610410）=117.8N/mm125N/mm跨中最大挠度=0.521（ql4/100EI）=1.7mmL/1000=2.6mm。 整体稳定性验算工字钢为I36a，在3663之间，荷载作用于上翼缘，查表，插入法求得b=1.96=M/b WX=107.8106/1.96877.6103=62.6N/215 N/满足要求 局部稳定性验算I18工字钢作用在I36a翼缘上的范围为I18工字钢翼缘宽度a=94mm，自梁顶面至工字钢腹板的计算高度ho上边缘的距离hy=12+15.8=27.8mm，则集中荷载在腹板高度上边缘的假定分布长度lz=a+5hy=233mm。c=F/(twlz)=1126.4103/(10233)=54.2N/215 N/ 满足要求（2） 边梁验算 取最不利参数：中立杆最大间距为3.2米,最大跨度为1.9米，则梁的计算长度为3.2-0.273=2.93米. F1=(303.2+0.4)0.370.951.2+1.40.3750.95+1.20.240.95 =41.5kN F2=(303.2+0.4)0.540.951.2+1.450.540.95+1.20.240.95 =63.2kN 转化成线荷载q=(F110+F25)/3.4+0.6=114.8kN/m 跨中最大弯矩M=0.07ql2=0.07114.82.932=69kN.m=M/1.05WX=69106/1.05877.6103=87.9N/215 N/支座处最大剪力V=0.625ql=0.625114.82.93=210.2kN=FVS/(Itw)=210.2508.8103/（1579610410）=67.7N/mm125N/mm跨中最大挠度=0.521（ql4/100EI）=0.14mmL/1000=2.9mm。满足要求8. 5 竖向支撑采用273*6.5的钢管,其截面面积A=50.32,回转半径i=9.44. 在273*6.5的竖向支撑钢管上每3.85m米设置一道水平杆作为柱间支撑,以减小其计算高度. 取最大中立柱：柱距2.9米，跨度1.9米，则作用在柱子上的集中荷载为: P=(303.2+0.4)1.2+51.41.92.9+(0.2461.9+0.62.9)1.2=680kN 柱的计算长度为3.85米，=3850/94.2=40.9 根据 fy/235=39.1查表得=0.903 计算柱子的整体稳定性 F/A=680103/（50300.903）=149.7N/215N/ 满足要求 柱间支撑应满足构造要求即长细比200 本工程中采用的柱间水平支撑为483.5,长度l=2700,i=1.58 =l/ i=2700/15.8=170200. 垂直支撑采用892.5钢管，长度i=4700mm，i=3.06cm =l/ i=4800/30.6=153.6200. 满足要求8. 6 预埋件及牛腿的设计8. 6.1 预埋件的材料的选用: 预埋钢板采用14的,锚筋采用22的螺纹钢（挖孔塞焊）,四排,锚固长度满足构造要求. av=(4-0.0822) 19.1/300 =0.57 ar=0.85 剪力由梁传来,等于梁端剪力: V=384.6 kN以在最危险情况下来考虑弯矩为:M=384.60.3=115.4 kNm取锚板的弯曲变形折减系数ab=1 ASV/aravfy+M/abavfvz=384.6103/0.850.57300+115.4106/1.30.57300400=39442 AS115.4106/0.40.85300400=28272 两者中取较大值,故AS=39442 钢筋根数为: 3944/380=10.4,取12根22的螺纹钢筋。8. 6.2 牛腿的计算 钢板均采用14的钢板 焊缝hf的选择：三级焊缝，E43焊条 tmin=1.5 14 =5.6 tmax=1.214=16.8 hf取10 翼缘焊缝计算面积为 A1=0.71(30-1)+(30-1.43-2)=372 腹板焊缝计算面积为 A2=0.71(37.9-1)6=159.22 焊缝总的有效截面面积A为: A=A1+A2=37.4+113.8=196.22焊缝群重心位置为 y1=290.35+(30-1.432)2.45+6(37.9-1)21.750.7/196.2 =17.5cm 焊缝计算截面惯性矩和抵抗矩为 IX=0.737.93/12+0.7159.2(18.95-14.7)2+(30-1.43-2)0.73/12 +(30-1.43-2)0.7(14.7+0.35)2+(30-1)0.73/12+（30-1）0.7(17.5-0.35)2=149364 WX=14936/17.5=853.53 计算焊缝强度: 以最不利情况来计算,剪力由梁传来为384.6kN,弯矩是假设力作用在牛腿点上计算得来:M=384.60.3=115.4kNm剪力V近似由腹板焊缝来承受,并假定均匀分布. =384.6103/113102=34N/2160 N/2 满足要求 弯矩M在牛腿产生的最大应力为 =115.4106/853.5103=135N/21.22160 N/2 合力为 （135/1.22）2+342 =115 N/2160 N/2 满足要求87 中间层梁脚手架支撑体系的验算871 轴线梁下脚手架的稳定性的计算 木方下水平杆稳定性的计算 结构自重：1.2302.90.5=52.2kN/m 模板自重：1.20.50.12=0.072 kN/m 木方自重：1.20.56=0.36 kN/m（假设满铺） 活荷载（施工荷载和振捣荷载）：1.4（3+2）0.5=3.5 kN/mq总=52.2+3.5+0.36+0.072=56.132 kN/m 作用在水平杆上的最大弯矩为： M=0.025ql2=0.02556.1320.32=0.13 kNm（按三跨连续梁计算） 抗弯强度验算： =M/1.05W=0.13106/1.055080=24.4N/2215kN/2 满足要求 立杆稳定性计算： 作用在立杆上的荷载:56.1320.3=17 kN 架体自重：1.29.5+（0.5+0.3）70.0384+720.01321.2=0.92 kN 单根立杆所受的荷载为：17+0.92=17.9 kN 立杆计算长度：l0=h+2a=1.5+20.3=2.1m = l0/I=2.1103/15.8=133 查表得：=0.381 N/A=17.91000/0.381489=96 kN/2215kN/2 满足要求872 轴线梁下脚手架的稳定性的计算 木方下水平杆稳定性的计算 结构自重：1.2301.20.6=26kN/m 模板自重：1.20.60.12=0.0864 kN/m 木方自重：1.20.66=0.432 kN/m（假设满铺） 活荷载（施工荷载和振捣荷载）：1.4（3+2）0.6=4.2 kN/mq总=26+0.0864+0.432+4.2=30.72 kN/m 作用在水平杆上的最大弯矩为： M=0.025ql2=0.02530.720.62=0.28 kNm（按三跨连续梁计算） 抗弯强度验算： =M/1.05W=0.28106/1.055080=52.5N/2215kN/2 满足要求 立杆稳定性计算： 作用在立杆上的荷载:30.720.6=18.5 kN 架体自重：1.29.5+（0.6+0.6）70.0384+720.01321.2=1.05 kN 单根立杆所受的荷载为：18.5+1.05=20 kN 立杆计算长度：l0=h+2a=1.5+20.5=2.5m = l0/I=2.5103/15.8=158 查表得：=0.281 N/A=201000/0.281489=146 kN/ 215kN/2 满足要求873 轴线梁下脚手架的稳定性的计算 木方下水平杆稳定性的计算 结构自重：1.2302.10.6=45.4kN/m 模板自重：1.20.60.12=0.0864 kN/m 木方自重：1.20.66=0.432 kN/m（假设满铺） 活荷载（施工荷载和振捣荷载）：1.4（3+2）0.6=4.2 kN/mq总=45.4+0.0864+0.432+4.2=50.2 kN/m 作用在水平杆上的最大弯矩为： M=0.025ql2=0.02550.20.42=0.2 kNm（按三跨连续梁计算） 抗弯强度验算： =M/1.05W=0.2106/1.055080=37.5N/2215kN/2 满足要求 立杆稳定性计算： 作用在立杆上的荷载:50.20.4=20.1 kN 架体自重：1.29.8+（0.6+0.4）70.0384+720.01321.2=1 kN 单根立杆所受的荷载为：20.1+1=21.1 kN 立杆计算长度：l0=h+2a=1.5+20.6=2.7m = l0/I=2.7103/15.8=171 查表得：=0.243 N/A=21.11000/0.243489=178kN/2215kN/2 满足要求874 轴线梁下脚手架的稳定性的计算 木方下水平杆稳定性的计算 结构自重：1.2301.80.6=38.9kN/m 模板自重：1.20.60.12=0.0864 kN/m 木方自重：1.20.66=0.432 kN/m（假设满铺） 活荷载（施工荷载和振捣荷载）：1.4（3+2）0.6=4.2 kN/mq总=38.9+0.0864+0.432+4.2=43.6 kN/m 作用在水平杆上的最大弯矩为： M=0.025ql2=0.02543.60.42=0.18 kNm（按三跨连续梁计算） 抗弯强度验算： =M/1.05W=0.18106/1.055080=34N/2215kN/2 满足要求 立杆稳定性计算： 作用在立杆上的荷载:43.60.4=17.5kN 架体自重：1.210.1+（0.6+0.4）80.0384+820.01321.2=1.1 kN 单根立杆所受的荷载为：17.5+1.1 =18.6 kN 立杆计算长度：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m = l0/I=1.7103/15.8=107 查表得：=0.537 N/A=18.61000/0.537489=71 kN/2215kN/2 满足要求9 质量保证措施91 立柱的上下垫块要保证平稳牢固，立柱的垂直度偏差保证在8mm以内。92 三级焊缝的外观质量标准 （mm） 项目允许偏差缺陷类型三级未满焊缝(指不足设计要求)0.2+0.04t，且2.0每100.0焊缝内缺陷总长25.0跟部收缩0.2+0.04t,且2.0长度不限咬边0.1t且1.0，长度不限弧坑裂缝允许存在个别长度5.0的弧坑裂纹电弧擦伤允许存在个别电弧擦伤接头不良缺口深度0.1t,且1.0每100.0焊缝不应超过1个表面夹渣深0.2t 长0.5t，且20.0表面气孔每50.0焊缝长度内允许直径0.4t，且3.0的气孔2个，孔距6倍孔径注：表内t为连接处较薄的板厚对接焊缝及完全熔透组合焊缝尺寸允许偏差（mm）序号项目图例允许偏差1对接焊缝余高C三级B20:04.0B20:05.02对接焊缝错边dd0：03.02脚焊缝余高Chf6：01.5hf0：03.0注： 1 hf8.0mm的脚焊缝其局部焊脚尺寸允许低于设计要求值1.0mm,但总长不得超过焊缝长度10%； 2 焊接H形梁腹板与翼缘板的焊缝两端在其两倍翼缘板宽度范围内，焊缝的焊脚尺寸不得低于设计值。93 在使用过程当中，管理人员监督管理，不得在支撑体系上堆放大量材料。94 在砼浇筑以前要对整个支撑体系进行一次全方位的检查，对不符合要求、薄弱或重要部位进行加强处理。95 在砼的浇筑过程