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酒钢2号高炉应用热喷补技术进步 王国钧(酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司炼铁厂)摘要 酒钢自2006年引进应用热喷补技术以来，不断优化热喷补工艺。此次2号高炉热喷补采用重负荷休风技术，喷补后高炉恢复顺利，值得今后借鉴。关键词 热喷补 进步 2009年3月18日8：003月19日7：00，2号高炉利用计划检修的机会，将料线降至8m，对钢砖下沿5m范围进行喷补，同时在背面灌自流料封堵煤气通道，规整上部炉型。由于方案制定的合理，送风后炉况恢复顺礼没有出现l、2号高炉前几次喷补后炉况恢复期间出现悬料的情况。休风与送风料焦炭负荷达到371倍，与以前喷补时普遍采用全焦负荷相比也有了明显的进步。本次喷补为今后2号高炉半降料面喷补时炉况的调整与恢复提供了一定的经验，值得今后借鉴。1休送风方案的特点11休风前炉况的调剂 为适当清洗炉墙，在3月16日对装料制度进行了调整，由J=39(3)36(3)33(2)14(3) K=39(5)37(4)调整为J=38(3)35(3)32(2)14(3)K =38(4)36(4)，3月17日进一步调整为J=37(3)34(3)31(2)14(3) K =37(4)35(4)。3月17日白班接班停加焦丁，用焦炭进行置换，并停上中块焦，以提高料柱的透气性。3月17日中班20：00调整碱度，炉渣碱度由112003倍调整为104002倍控制，调整碱度的同时停加钒钛矿(矿批28吨276吨，焦批63吨，负荷46l倍454倍)，以改善炉渣及铁水的流动性。3月18日00：30，将焦炭负荷调整为371倍(矿批258吨，焦批72吨)，调整后风量按照不大于2200mmin控制。同时将装料制度由J=37(3)34(3)31(2)14(3) K =37(4)35(4)调整为：J=36(3)34(3)32(2)14(3) K= 35(3)33(5)31(2)。3月18日2：00加净焦5批(焦批72吨，共36吨)，布料角度为：J=36(3)34(3)32(2)14(3)。111炉温控制 为保证休风前炉缸有足够的热量，规定夜班炉温按照060090控制，休风前最后一次铁【Si】080。休风时实际炉温为098，由于炉温充足，为2号高炉送风后的快速恢复打下了良好的基础。112降料面风量的计算 统计计算正常生产时2号高炉的吨焦耗风为2650m3，考虑到降料线过程中煤气利用率下降因素，4米以上料线吨焦耗风取值为2600 m3min，4米以下料线吨焦耗风取值为2700 m3min。具体计算见表l。12盖面矿的加入 与以往不同的是，此次喷补没有在料而加盖面焦，而是加盖面矿，在盖面矿下集中加焦，具体为JJJJJJ，JJJJJJ，KKKKKK，焦矿批重与休风料相同，同时将之作为预留料，在降料线过程中放料控制顶温，布料角度根据料线在原装料制度的基础上退角度，料线与正常料线相比每降低1米退l度。 由于料柱表而为盖而矿，因此从料面逸出的煤气流得到抑制并相对稳定，南北人孔打开后自然着火，压水渣146吨后火势得到有效控制(第一次压水渣86吨，a=29(6)；第二次压水渣6吨，=32(8)，满足了喷补对温度的要求，与计划相比没有再另外加盖面矿，水渣用量也明显减少。2喷补情况 休风后通过人孔观察，上次喷补层仍有残留，炉墙基本规则，侵蚀严重的区域为钢砖下沿约1米左右的范围内，侵蚀深度约0105米(见图1)。本次喷补共用喷补料80吨，主要喷补位置为钢砖下沿约1米左右的侵蚀区，14段冷却壁以上位置适当进行喷补，以规则炉型(喷补效果见图2)。 为提高喷补效果，减少反弹料对炉况恢复的影响，在喷补时要求厂家控制喷补速度，按照每小时6吨喷补料进行控制，在实际喷补过程中虽然有个别时间超过了6吨，但基本在6吨以内。根据送风后对AL2O3带入量和排出量的计算，此次喷补反弹量为1935吨，反弹率在242。在喷补前2号高炉作业区准备了30袋焦炭，喷补过程中组织人员向反弹料的集中点扔袋装焦炭，避免反弹料整体结块，影响炉况恢复。3送风后炉况恢复情况 送风前堵3号、4号、7号、8号、14号、15号风口，进风而积0134m2。此次喷补后采用带风装料，在对喷补层进行烘烤的同时也增加了料柱的透气性，利于炉况的恢复。19日7：00送风后，初始风量按照800 m3min控制，1小时后逐步加风到1000m3min左右。根据料线深度估计，在风量加到800m3min后炉料开始下降，并且前期下料速度较快，对赶料线影响很大，料线在13：00左右才赶到40米，14：30料线赶到20米，15：00料线正常。在今后的炉况恢复过程中应注意风量、顶温和料线的关系，加快放料速度，尽早赶上料线，在净焦下达前使高炉具备加风迎净焦的条件。 本次喷补休风料和送风料的焦炭负荷达到37l倍，与以往相比没有可借鉴的经验，为防止炉温下滑幅度过大，因此在送风后5小时开始喷煤，从实际情况看，有效的遏制了炉温的下滑，为高炉喷补后顺利排出AL2O3创造了有利的条件，使炉况得以快速恢复。4存在的不足 2号高炉此次喷补与以往相比，虽然在焦炭负荷、恢复速度以及炉况顺行等方面取得了突破，但也存在一些失误。首先，炉前出铁制约了炉况的恢复速度，送风后第二次铁，喷补料成分开始进入炉渣，炉前工作难度加大，但是由于人员配备不足，堵口后1小时40分钟才出第三次铁，造成炉内憋风，无法加风迎送风后集中加入的36吨净焦，炉温上返幅度大，影响炉况的恢复进程。其次，送风后第四次铁由于岗位工确认不到位，铁水进入渣罐，造成渣罐烧漏，再次对炉前出铁造成影响，延缓了炉况的恢复速度。5喷补效果分析 3月19日送风到目前2号高炉喷补后生产了一段时间，由于时问过短，且炉况伴随鼓风机跳机灌渣的影响，尚难以对喷补前后的指标进行定量的分析。但是在除15号之外的风口全开后，“十字”测温和煤气样非常规整，边缘气流与喷补前相比明显稳定，压量关系和料尺工作明显改善，炉温稳定性提高，同时煤气利用率与喷补前相比也有一定改善。从目前看此次喷补对2号高炉对今后指标的改善将起到积极的促进作用。6问题探讨 本次喷补炉况的调整与恢复和以往相比有两点明显的不同。一个足休送风的负荷重；一个是恢复过程中炉况顺行良好，未出现悬料。下面将就这两个问题进行初步的探讨。61休送风负荷的选择 此次喷补休送风的焦炭负荷均达到371倍，为保证炉缸有充足的热量，在休风料中集中加净焦5批共36吨，同时计算好加入的时间，使净焦在休风时到达炉腰部位，保证送风后炉缸得到充足的热量补充。考虑到压火用水渣以及喷补反弹料熔化时需要热量，在盖面矿下集中加净焦288吨(包括盖面矿中的焦炭144吨)，送风后集中加净焦5批共36吨。这样在特别需要热量的部位由净焦补充所需热量，其余部位371倍的焦炭负荷通过喷煤完全能够满足炉况恢复对热量的需求。 以往考虑喷补后料柱的透气性差，希望通过轻负荷提高料柱的透气性，减小恢复的难度。以目前的焦炭质量，37l倍的焦炭负荷足以满足透气性的要求，影响的料柱透气性的根本原因在于水渣与反弹料的影响，而继续调轻其他部位负荷并不会改善料柱表而的透气性。从此次喷补采用重负荷的实践可以证明，在喷补时采用全焦负荷是没有必要的，在保证特殊部位焦炭量的同时，可根据休风时间的长短和焦炭质量的好坏确定适宜的焦炭负荷。但是考虑到降料线时炉顶打水、清洗炉墙用水造成的热量损失以及渣中AL2O3，升高对料柱透气性造成的影响，焦炭负荷与正常检修相比应适当调轻。62恢复过程未出现悬料的原因 2号高炉本次喷补后炉况恢复顺利，没有象以往一样出现悬料。通过影响几次喷补后炉况恢复的数据分析可以发现，此次恢复炉温与以往相比在同一水平线上，均在10以上：此次炉渣碱度在120倍左右，与以往炉渣碱度110倍以下相比炉渣碱度明显偏高；进风面积与以往相比基本相同；焦炭负荷明显重于以往的全焦负荷。由以上对比可以看出除炉渣碱度和焦炭负荷外，