预应力混凝土简支空心板桥毕业论文 - 郭学太.doc

装配式预应力混凝土简支空心板桥毕业设计计算书摘要目录1桥梁设计概况1.1工程概况1.1.1简介该桥位于枣庄市峄城区北贾楼村沙河上，是檀山路横跨沙河的一座大桥，地处市区；过桥管线采用隐蔽方式；下部采用桩柱式墩台，简洁轻盈。1.1.2水文该区域为淮河上游支流汇水区域，是枣庄东部地区地表水必经水道。该处河道比降较小，水流缓慢，对河床冲刷较小，桥墩对水流影响很小，不影响行洪。1.1.3地质该处位属河流冲积平原地貌，地质构造不发育，岩土层分布较均匀，岩体主要是寒武系石灰岩层，自上而下为：杂填土、黏土层、粗砂层、石灰岩层，地质稳定适合本桥建设；设计考虑石灰岩为持力层，河道内桩基基本没有土层，考虑桥墩的稳定，要求嵌岩深度大于桥规的规定。1.2设计依据与主要设计规范1) 易建国. 桥梁计算示例丛书 混凝土简支梁（板）桥（第三版）M. 北京：人民交通出版社，20062) 姚玲森. 桥梁工程M. 北京：人民交通出版社，20083) 中华人民共和国交通部标准.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG-D62-2004）S. 北京：人民交通出版社，20044) 中华人民共和国交通部标准.公路桥涵设计通用规范（JTG-D60-2004）S. 北京：人民交通出版社，20045) 中华人民共和国交通部标准.公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2004）S. 北京：人民交通出版社，20046) 叶见曙. 结构设计原理M. 北京：人民交通出版社，20057) 中华人民共和国交通部标准.公路坞工桥涵设计规范（JTG-D61-2005）S. 北京：人民交通出版社，20052方案比选 为了获得适用、经济和美观的桥梁设计，有关部门进行了深入细致的调查和研究，并结合有关方面的要求综合考虑，满足使用、经济、结构尺寸、构造、施工、美观上的要求，做出几种方案，最后通过技术、经济等方面的综合比较获得最优设计。方案一：预应力混凝土连续梁桥（88m）方案二：预应力混凝土简支板桥（164m）方案三：钢筋混凝土双曲拱桥（322m）表2-1 方案比较表序号 方案类比 别较项目第一方案第二方案第三方案预应力混凝土连续梁（88m）预应力混凝土简支板桥（164m）钢筋混凝土双曲拱桥（322m）1桥高（m）3332桥长（m）6464643最大纵坡（%）1.52.02.04工艺技术要求技术先进，工艺要求严格，所需设备较少，占用施工场地少。技术较先进，工艺要求严格，施工方便，制造工艺简单。已有成熟的工艺技术经验，需用大量的吊装设备，占用施工场地大，需用劳力多。5使用效果属于超静定结构，受力较好，主桥桥面连续，无伸缩缝，行车条件好，养护也容易。属于静定结构，受力不如超静定结构好，但其结构质量安全可靠，耐劳性好，计算简便。拱的承载潜力大。伸缩缝多，养护较麻烦。纵坡较大，东岸广场及引道填土太高，土方量大，土方来源困难。6造价及用材钢材用量大，造价也大。钢材用量小，造价低。造价最低，耗用钢材少，但木材、水泥多。 通过以上三种方案比较，从使用效果、造价、材料等诸多方面看，第二方案优点最多。第一方案由于“利民桥”属于城市桥梁且桥跨较小，造价较高不宜采用；第三方案由于在城市施工，施工场地不宜占大且土方来源困难，不宜采用。所以第二方案最为合理。3桥梁上部结构计算3.1桥梁总体布置3.1.1设计资料（1）跨径：预制板标准跨径：；计算跨径：；板长：19.96；（2）桥面净空：净9+20.75； （3）设计荷载：公路级；人群荷载：3.0kN/；（4）材料：预应力钢筋17束12.7mm；非预应力钢筋采用HRB335和R235；空心板混凝土采用C50，铰缝为C50细集料混凝土桥面铺装采用C50沥青混凝土栏杆及人行道板为C25混凝土3.1.2构造型式及尺寸选定桥面净空为：9m+20.75；全桥宽采用11块预制预应力空心板，每块空心板宽99，高62。空心板全长19.96，采用先张法施工工艺，预应力钢筋采用17束12.7mm，截面面积98.7，预应力钢绞线沿板跨长直线布置。C50混凝土空心板全桥空心板横断面布置如图3-1，每块空心板截面及构造尺寸见图3-2. 图3-1 桥梁横断面（尺寸单位：cm） 图3-2 空心板截面构造及尺寸（尺寸单位）3.2空心板毛截面几何特性计算3.2.1毛截面面积 =3174.323.2.2毛截面对重心轴的惯矩每个挖空的半圆面积为：R2=2；重心：y=；半圆对其自重重心的轴O-O的惯矩为：4；全截面对1/2板搞出的静矩：S1/2板高= =2181.73；毛截面重心离1/2板高处的距离为：（向下移）；铰缝重心对1/2板高处的距离为：；由此得空心板毛截面对重心轴的惯矩Ih： =1.5201101043.3作用效应计算3.3.1永久作用效应计算(一)空心板自重：。(二)人行道板及栏杆重力计算人行道板及栏杆重力，参照其他梁桥设计资料，单侧重力取5.0，桥面铺装采用等厚度10沥青混凝土。则全桥宽铺装每延米总重：0.1923=20.7；为计算方便，近似按各班平均分配来考虑，则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为：。(三)铰缝自重。由此得空心板的每延米的恒载：（四）恒载内力计算表3-1 恒载内力计算组合 项目荷载种类g（kN/m） L（m）M（kNm）Q(kN)跨中一期恒载7.93619.60381.09285.8277.7838.89二期恒载3.28319.60157.65118.2432.1716.09恒载合计11.21919.60538.74404.05109.9554.983.3.2基本可变作用效应计算公路级荷载的车道荷载：计算剪力效应时，集中荷载标准值应乘以1.2的系数，KN双车道折减系数（一） 基本可变作用横向分布系数空心板的可变作用横向分布系数跨中和处按铰接板法计算，支点处按杠杆原理法计算，支点到之间按直线内插求得。（1） 跨中及处的可变作用横向分布系数计算空心板的刚度系数：； I=Ih=1.52011064； b=100； =19.6102；IT空心板截面的抗扭刚度（空心板截面构造简化如下图3-3） =则 =0.0086 图3-3 计算的空心板截面简化图（尺寸单位：cm）利用横向分布系数计算小程序“横向分布10”选用铰接板法进行影响线和横向分布系数计算，见图3-4.影响线计算结果见表3-2表3-2 各板可变作用横向分布影响线坐标表1号板2号板3号板4号板5号板6号板7号板8号板9号板10号板11号板1号板169149125106907868605551502号板149145129109938070625753513号板1251291301171008675676157554号板1061091171201099482736762605号板909310010911410692827570686号板78808694106113106948680787号板687075829210611410910093908号板6062677382941091201171091069号板55576167758610011713012912510号板5153576270809310912914514911号板50515560687890106125149169（注释：表中169代表0.169,90代表0.090）图3-4 横向分布系数计算由程序分别计算出1号至11号板的横向分布影响线，并按最不利位置布载，求得两车道情况下各板横向分布系数，计算结果汇总于表3-3。表3-3 各板可变作用横向分布系数汇总表1号板2号板3号板4号板5号板6号板7号板8号板9号板10号板11号板跨中_m汽_max0.2080.2110.2120.210.2040.1990.20.210.2120.2110.208跨中_m人_max0.2160.20.1810.1670.1580.1560.160.1670.1810.20.216跨中_车辆位置1.51.51.51.51.53.054.64.64.64.64.6跨中_车辆列数22222222222人群位置左右左右左右左右左右左右左右左右左右左右左右由表3-3可见，分两行行车时3（或9）号板最不利。为设计和施工方便，各空心板设计成统一规格，同时考虑到人群荷载与汽车荷载效应组合，因此跨中与/4处的荷载横向分布系数： （2）支点处的可变作用横向分布系数计算（杠杆原理法）2号板：， ； 3号板：， ；4号板：， ；5号板：， 6号板：， 其中3号板荷载横向分布系数计算见图3-5. 图3-5 支点处荷载横向分布影响线及最不利布载图（尺寸单位：cm）(3)支点到处的可变作用横向分布系数（内插法）表3-4 空心板的可变作用横向分布系数荷载种类 荷载位置跨中及处支点汽车荷载0.21170.500人群荷载0.1810（二）活载内力计算（1）均布荷载和内力影响线面积计算表3-5 均布荷载和内力影响线面积计算 类型截面公路级均布荷载（kN/m）人群（kN/m）影响线面积（或m）影响线图式10.5300.75=2.25 l/410.52.25 1/2 1/210.52.253/32=36.015 3l/1610.52.25 3/4 l/410.52.25 1（2）计算冲击系数A=0.32063， Ic=0.0152014， G=11220N/，c=G/g=11220/9.81=1.144103NS3/，C50混凝土E取3.451010N/自振基频：Hz1.5HzHz则（1+）=1.1642（3）跨中弯矩，跨中剪力Ql/2计算由于双车道不折减，故计算如下表表3-6 跨中弯矩与剪力组合表截面荷载类型或qr（kN/m）PK（kN）（1+）mcS（kNm或kN）SiSML/2公路级10.5238.401.16420.2117548.02124.27412.17/4=4.9287.9人群2.250.18148.0219.56QL/2公路级10.5286.081.16420.21172.456.3441.590.535.25人群2.250.1812.450.998S汽= S人=（4）跨的弯矩与剪力 （双车道不折减）表3-7 /4跨弯矩与剪力组合表截面荷载类型或qr（kN/m）PK（kN）（1+）mcS（kNm或kN）SiSMl/4公路级10.5238.41.16420.211736.01593.201309.133/16=3.675215.93人群2.250.18136.01514.667Ql/4公路级10.5286.081.16420.21175.51314.26767.150.7552.88人群2.250.1815.5132.245（5）支点的剪力1）公路级支点剪力 图3-6 支点剪力计算简图横向分布系数变化的区段的长度：m变化区荷载重心处的内力影响线坐标为： =1.164210.5286.081.0=166.53kN公路I级QO=33.99+166.53=200.52 kN2）支点截面人群荷载最大剪力3.3.3 作用效应组合（一）按承载能力极限状态组合（）表3-8 承载能力极限状态组合序号荷 载类 型弯矩（kNm）剪力（kN）支点/4截面跨中支点/4截面跨中结构自重0404.06538.74109.9554.980.000汽车荷载0309.13412.17200.5267.1541.59人群荷载014.66719.562.992.2450.9981.20484.87646.49131.9465.980.0001.40432.78577.04280.7394.0158.230.81.4016.4321.913.352.511.12Sud=+0934.081245.44416.02162.559.35（二）正常使用状态长期效应组合（）表3-9 正常使用状态长期效应组合序号荷 载弯矩（kNm）剪力（kN）类 型支点/4截面跨中支点/4截面跨中结构自重0404.06538.74109.9554.980汽车荷载0265.5354.04172.2457.6835.73人群荷载014.66719.562.992.2450.9980.4（+）0112.0668149.4470.09223.9714.6912SSD=+0516.1268688.18180.04278.9514.6912(三)正常使用状态短期效应组合 （）表3-10 正常使用状态短期效应组合序号荷 载弯矩（kNm）剪力（kN）类 型支点/4截面跨中支点/4截面跨中结构自重0404.06538.74109.9554.980汽车荷载0265.5354.04172.2457.6835.73人群荷载014.66719.562.992.2450.9980.70185.85247.828120.56840.37625.011SSD=+0604.577806.128233.50897.60126.009(四)弹性阶段截面应力计算 （）表3-11 弹性阶段截面应力计算序号荷 载弯矩（kNm）剪力（kN）类 型支点/4截面跨中支点/4截面跨中结构自重0404.06538.74109.9554.980汽车荷载0309.13412.17200.5267.1541.59人群荷载014.66719.562.992.2450.998+0727.857970.47313.46124.37542.5883.4 预应力钢筋设计3.4.1 预应力钢筋截面积的估算采用先张预应力混凝土空心板构造形式。设计时应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求，例如承载力、抗裂性、裂缝宽度、变形及应力等要求。在这些控制条件中，最重要的是满足结构在正常使用极限状态下的使用性能要求和保证结构在达到承载能力极限状态时具有一定的安全储备。因此，预应力混凝土桥梁设计时，一般情况下，首先根据结构在正常使用极限状态正截面抗裂性或裂缝宽度限值确定预应力钢筋数量，再由构件承载能力极限状态要求确定普通钢筋数量。本桥以部分预应力A类构件设计，首先按正常使用极限状态正截面抗裂性确定有效预加力。按公预规6.3.1条，A类预应力混凝土构件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉应力，并符合以下条件：在作用短期效应组合下，应满足要求。式中：在作用短期效应组合下，构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力； 构件抗裂验算边缘混凝土的有效预压应力。在初步设计时，和可按下列公式近似计算： =，=式中：A，W构件毛截面面积及对毛截面受拉边缘的弹性抵抗矩； 预应力钢筋重心对毛截面重心轴的偏心距，=y-，可预先假定代入即可求得满足部分预应力A类构件正截面抗裂性要求所需的有效预加力为：式中： 混凝土抗拉强度标准值本桥预应力空心板采用C50，=2.65MPa，由表3-10，=806.13KN.m，空心板毛截面换算面积A=3174.3，。假设=4cm，则=-=31-0.7-4=26.3cm代入得：N则所需预应力钢筋截面面积式中：预应力钢筋的张拉控制应力 全部预应力损失值，按张拉控制应力的20%估算本桥采用17束12.7mm，截面面积98.7，按公预规，现取=0.7，预应力损失总和近似假定为20%，则=1626.34mm 采用18根17股钢绞线，则，满足要求。3.4.2 预应力钢筋的布置先张法预应应力钢筋的构造布置应满足公预规的要求，取预应力钢筋净保护层为3，得钢筋重心离板底边缘距离为：，取4cm。18根钢铰线在板横截面中呈不均匀分布，预应力钢筋在截面中的分布见下图：图3-7 预应力钢筋在截面中的分布（单位：）3.4.3 普通钢筋数量估算及布置在预应力钢筋数量已经确定的情况下，可由正截面承载能力极限状态要求的条件确定普通钢筋的数量，暂不考虑在受压区配置预应力钢筋，也暂不考虑普通钢筋的影响。空心板截面可换算成等效工字型截面来考虑：在跨中截面的抗弯能力极限的状态下，预应力钢筋达到抗拉设计强度，混凝土达到抗压设计强度，取空心板受压翼缘计算宽度=99，且忽略铰缝由 得 把代入m，求得 ， 则等效工字形截面的上翼缘板厚度：等效工字形截面的下翼缘板厚度：等效工字形截面的肋板厚度：等效工字形截面尺寸见图3-8.图3-8 空心板换算等效工字型截面（尺寸单位：cm）估算普通钢筋时，可先假定，则由下式可求得受压区高度x，设cm。 由公预规，C50混凝土，。由表3-8，跨中，代入上式，求得，且说明中和轴在翼板内，可用下式求得普通钢筋面积：普通钢筋选用HRB335， =280MPa， 选用512，=565mm按公预规，=565mm，满足构造要求。普通钢筋 512布置在空心板下缘一排，沿空心板跨长直线布置，钢筋重心至板下缘40mm，即。 3.5 换算截面几何特性计算3.5.1换算截面面积 代入得，mm3.5.2换算截面重心位置所有钢筋换算截面对毛截面重心的静矩：换算截面重心对毛截面重心的偏离：；换算截面重心到截面下缘距离：；换算截面重心到截面上缘距离：；钢筋重心至换算截面重心的距离：。3.5.3换算截面的惯矩3.5.4换算截面抗弯模量， 3.6承载能力极限状态计算3.6.1跨中正截面抗弯承载力计算工字形截面总有上翼板或下翼板位于受压区，故正截面承载力可按T形截面计算，由水平力平衡，即，可求得所需混凝土受压区面积为：属第II类T形截面，则由=108.3 =1260.66kNm kNm 即跨中抗弯承载力满足要求。3.6.2截面抗剪强度上下限复核复核主梁截面尺寸：根据公预规第条，矩形，T形和I形截面的受弯构件，其抗剪截面应符合下列要求： ， =404.74kN， ， b=278， =580代上式得：空心板截面尺寸满足要求。3.6.3箍筋设计（一）核算是否需要根据计算配置箍筋根据公预规第5.2.10条，矩形，T形和I形截面的受弯构件，当符合时可不进行斜截面抗剪承载力验算，仅需要按公预规第9.3.13条构造要求配制箍筋。空心板仅沿跨长相当一部分区段（至支点截面）需计算箍筋，为构造与施工方便，本设计预应力混凝土空心板不设斜筋，计算剪力全部由混凝土与箍筋承担。（二）计算箍筋的最大间距计算采用直径为的双肢箍筋（HRB335级钢筋），则278.54=157.082，一般受弯构件箍筋常按等间距布置，为计算简便，计算公式中截面有效高度ho=620-40=580，纵向配筋百分率：由混凝土和箍筋承受全部计算剪力的条件得： 取取箍筋间距100mm，配箍率在的部分梁段，可只按构造要求配置箍筋。设箍筋仍选用直径为的双肢箍筋（HRB335级钢筋），配箍率取，则由此求得构造配箍的箍筋间距：取箍筋间距200mm（三）箍筋布置根据公预规构造要求调整后，空心板的箍筋布置如下： 图3-9 空心板箍筋布置图（尺寸单位：cm）由支座至跨中距离x=70，取7根，由70到跨中距离x=470，取20根，间距为20，由470到跨中取12根，间距为25。（四）截面抗剪强度验算由公预规第5.2.7条知，斜截面抗剪承载力计算应满足下式规定：由于剪力全部由混凝土和箍筋共同承担，故：选择演算截面的起点位置（1）距支座中心处： =452.2kN404.74kN抗剪承载力满足要求。（2）距跨中距离500处（箍筋间距变化处）： =320.06kN241.32kN抗剪承载力满足要求综上所述，空心板各截面抗剪强度均满足要求，空心板的预应力钢筋没有在跨间截断或减少，故斜截面抗弯强度可不验算。3.7 预应力损失计算 按公预规的规定，钢铰线张拉控制应力取=0.71860=1302 MPa。3.7.1锚具变形、回缩引起的应力损失先张法施工采用带螺帽的锚具端张拉（采用起张拉），设用一块垫板预应力钢筋的有效长度取为张拉台座的长度，设台座长L=50m。由公预规，则 MPa 3.7.2加热养护引起的应力损失预应力钢筋与台座间的温差取 MPa 3.7.3预应力钢筋松弛损失 MPa 3.7.4混凝土弹性压缩引起的应力损失=（1302-15.6-30-19.23）17.766=2197.97kNMPa3.7.5混凝土收缩徐变引起的应力损失=（1302-15.6-30-88.2-0.538.45）1776.6=2041268N则MPa其中：构件受拉区全部纵向钢筋的含筋率 传力锚固时，预应力钢筋的预加力 构件受拉区全部纵向钢筋重心处，由预应力和结构自重产生的混凝土法向压应力考虑自重的影响，由于收缩徐变持续时间长，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用KN.m，在全部钢筋重心处自重产生的拉应力为： 跨中截面：MPa 截面：MPa 支点截面：则全部钢筋重心处的压应力为： 跨中截面：=14.49-8.59=5.90 MPa 截面：=14.49-6.45=8.04 MPa 支点截面：=14.49 MPa设传力锚固期为七天，桥梁所处环境的相对湿度为75%，由前面计算查表得： 把各项数值代入的计算式中：跨中：MPa 截面：MPa支点截面：MPa3.7.6预应力损失组合预加应力阶段，第一批应力损失为：=15.6300.538.4588.2=153.03MPa 使用荷载作用阶段,第二批应力损失为：全部应力损失：跨中： =15.6+30+88.2+38.45+97.10=269.35 MPa截面：=15.6+30+88.2+38.45+117.19=289.44 MPa支点截面：=15.6+30+88.2+38.45+177.75=350 MPa各截面有效预应力值为：跨中： MPa截面： MPa支点截面： MPa3.8正常使用极限状态应力验算3.8.1正截面抗裂性验算正截面抗裂性验算以跨中截面受拉边的正应力控制，对于部分预应力A类构件，在荷载短期效应组合作用下应满足：；在荷载长期效应组合下，。在荷载短期效应组合作用下截面受拉边应力在荷载长期效应组合作用下截面受拉边应力=MPa， 截面下边缘的有效预应力=14.98 MPa其中： MPa =1936392N=MPa由此得：MPa 计算结果表明，符合公预规对A类构件的规定。温差应力计算，按公预规附录B计算。本桥桥面铺装3.8.2斜截面抗裂性验算斜截面的抗裂性是通过斜截面混凝土的主拉应力来控制的，部分预应力混凝土A类构件在作用荷载短期效应组合下应满足：tp在作用短期效应组合下构件抗裂性验算截面混凝土的主拉应力混凝土抗拉强度标准值：（=2.65 MPa）先计算温差应力=18.656-6.095+6.15=16.711 MPa = =0.9 MPa MPa（压应力）斜截面主要出现压应力，所以斜截面抗裂性满足要求。3.9 变形计算3.9.1正常使用阶段挠度计算使用阶段的挠度值按短期荷载效应组合计算，并考虑挠度长期影响系数，对C50混凝土，=1.425，刚度。预应力混凝土简支梁的挠度计算按等截面梁计算，截面刚度按跨中截面尺寸及配筋情况确定，即取： =荷载短期效应组合作用下的挠度值，可简化为按等效均布荷载作用情况计算； =61.77自重产生的挠度值按等效均布荷载作用情况计算： =41.28消除自重产生的挠度，并考虑挠度长期影响系数后，使用阶段挠度值为：L/600=19600/600=32.67计算结果表明，使用阶段的挠度值满足规范要求。3.9.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置预加力引起的反拱按等截面梁计算，截面刚度按跨中截面净截面确定，设这时空心板混凝土的强度达到C30，反拱长期增长系数采用=2.0。先计算此时的抗弯刚度：，=MPa 换算截面面积：mm所有钢筋换算截面对毛截面重心的静矩：换算截面重心对毛截面重心的偏离：；换算截面重心到截面下缘距离：；换算截面重心到截面上缘距离：；钢筋重心至换算截面重心的距离：。换算截面的惯矩：换算截面抗弯模量：， 由前面计算得扣除预应力损失后的预加力：1936392.06N N.mm则由预加力产生的跨中反拱度，并乘以长期增长系数： = =85.52mm由于预加力产生长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度所以可不设预拱度。第六节 短暂状态应力验算预应力混凝土结构按短暂状态设计时，应计算构件在制造、运输及安装等施工阶段，由预加力、构件自重及及其它施工荷载引起的截面应力。一、上缘混凝土边缘应力 ： =5.087MPa二、下缘混凝土边缘应力： = =12.43MPaMPa计算结果表明，在预施应力阶段，梁的上缘不出现拉应力，下缘混凝土的压应力满足规范要求。3.10 持久状况应力验算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，尚应计算其使用阶段正截面混凝土的法向应力，受拉钢筋的拉应力及斜截面的主压应力，计算时作用取其标准值，不计分项系数。汽车荷载考虑冲击系数并考虑温差应力。3.10.1跨中截面混凝土法向正应力验算； ；受压翼缘换算截面面积预应力钢筋合力及其偏心矩受压翼缘换算截面的受压边缘弹性抵抗矩：（=48.911063）永久荷载弯矩标准值=结构自重弯矩标准值恒载弯矩标准值（=970.47kNm）则，混凝土受压边缘的法向压应力为： =8.39MPa0.5fck=0.532.4=16.2MPa3.10.2跨中截面受拉钢筋拉应力验算； =1032.65 MPa； 受拉区预应力钢筋合力点处混凝土法向拉应力受拉钢筋偏心矩：（=254.2）全截面换算截面惯性矩：（=1.59341064）= = =15.48 MPa MPa0.467并3.6（合格）。四、支座厚度h=40.2=2.00.8=2.8第三节 支座偏转的验算一、计算支座的平均压缩变形 （合格）二、计算梁端转角 三、验算偏转情况（合格）第四节 支座抗滑稳定性的验算一、计算温度变化引起的水平力二、验算滑动稳定性（合格）以及（合格）所以，选用1820的支座满足规范要求，支座不会发生相对滑动。第九章 桥台设计第一节 设计资料一、上部构造装配式混凝土空心板桥四孔桥跨标准跨径：；计算跨径：。采用板式橡胶支座，高出台帽2.8。二、设计荷载汽车II级，人群荷载3kN/三、建筑材料台帽为C25混凝土，台身采用200号砂浆砌块石。第二节 桥台尺寸拟定一、台帽尺寸的拟定（一）顺桥向台帽最小宽度b 由墩台和基础的公式2-1-3得： 式中：支座纵桥向宽度 各桥跨结构伸过支座中心线的长度 两跨间伸缩缝宽度 =4出台宽度，取=10顺桥向支座边缘到台身边缘的最小距离，由桥梁工程的表4-1-1得 =20 取b=82（二）横桥向台帽最小宽度B 除应考虑支座布置情况外，还应结合桥面宽度（包括人行道）及接线路基宽度决定，使车辆、行人交通安全方便，取用B=900。（三）台帽高度 台帽高度取为50。二、桥台的一般构造采用埋置式桥台，台高H=8.15m，下设桩基础，采用钻孔灌注桩，为摩擦桩，承台尺寸为2.011.04.0m，桩径取用1.0m。三、台身尺寸的拟定 台身高取7.0