钢结构课程设计梯形钢屋架计算书.doc

成绩：钢结构课程设计梯形钢屋架计算书 所在学院 建筑工程学院 所属专业 土木工程 班级学号 土木10-3 1015020324 学生姓名 郑春旭 指导教师 黄雪芳 王晓东 设计时间 2013.11.26 、设计资料1、 某工厂车间，采用梯形钢屋架无檩屋盖方案，厂房跨度取27m，长度为102m，柱距6m。采用1.5m6m预应力钢筋混凝土大型屋面板，保温层、找平层及防水层自重标准值为1.3kN/m2。屋面活荷载标准值为0.5kN/m2，雪荷载标准值0.5kN/m2，积灰荷载标准值为0.6kN/m2，轴线处屋架端高为1.90m，屋面坡度为i=1/12，屋架铰接支承在钢筋混凝土柱上，上柱截面400mm400mm，混凝土标号为C25。钢材采用Q235B级，焊条采用E43型。2、屋架计算跨度：Lo=27m20.15m=26.7m3、跨中及端部高度：端部高度：h=1900mm（端部轴线处），h=1915mm（端部计算处）。屋架中间高度h=3025mm。二、结构形式与布置屋架形式及几何尺寸如图一所示: 图一 屋架形式及几何尺寸屋架支撑布置如图二所示: 图二-1 屋架上弦支撑布置图 图二-2 屋架下弦支撑分布图 图二-3 屋架垂直支撑符号说明：GWJ-（钢屋架）；SC-（上弦支撑）；XC-（下弦支撑）；CC-（垂直支撑）；GG-（刚性系杆）；LG-（柔性系杆）。 三、荷载与内力计算1、荷载计算荷载与雪荷载不同时考虑，故计算时取两者较大的荷载标准值计算。由资料可知屋面活荷载等于雪荷载，所以取0.5 kN/计算。标准永久荷载:防水层、找平层、保温层 1.30kN/预应力混凝土大型屋面板 1.40kN/钢屋架和支撑自重 0.12+0.01127=0.42kN/总计: 3.12kN/标准可变荷载:屋面活荷载 0.50 kN/积灰荷载 0.60kN/总计: 1.1kN/2、荷载组合设计桁架时，应考虑以下三种组合： 全跨永久荷载+全跨可变荷载 (按永久荷载为主控制的组合) ：全跨节点荷载设计值： F=(1.353.12+1.40.70.5+1.40.90.6) 1.56 =49.122kN 全跨永久荷载+半跨可变荷载：全跨节点永久荷载设计值：对结构不利时： F1.1=1.353.121.56=37.908 kN（按永久荷载为主的组合） F1.2=1.23.121.56=33.696kN（按可变荷载为主的组合）对结构有利时： F1.3=1.03.121.56=28.080kN半跨节点可变荷载设计值： F2.1= 1.4(0.70.5+0.90.6)1.56 =11.214kN（按永久荷载为主的组合） F2.2=1.4（0.7+0.90.6）1.56 =17.325kN（按可变荷载为主的组合） 全跨屋架包括支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载(按可变荷载为主的组合)：全跨节点屋架自重设计值：对结构不利时：F3.1=1.20.451.56=4.86kN对结构有利时：F3.2=1.00.451.56=4.05kN半跨节点屋面板自重及活荷载设计值： F4=(1.21.4+1.40.5) 1.56= 21.42kN其中为使用阶段荷载情况，施工阶段荷载情况。计算详图见图三。 图三 桁架计算简图3、 内力计算本设计采用程序计算结构在单位节点力作用下各杆件的内力系数，见表一。 表一 杆件名称 内力系数（F=1）第一种组合 F第二种组合第三种组合计算杆件全跨左半跨右半跨F1+F2F1 +F2F3 +F4F3 +F4内力（KN)上弦AB000000000BC，CD-10.82-8.15-2.67-531.50 -551.36 -456.42 -227.16 -109.78 -551.36 DE，EF -17.85-12.87-4.98-876.83 -899.63 -762.94 -362.43 -193.42 -899.63 FG，GH -21.55-14.66-6.89-1058.58 -1070.90 -936.29 -418.75 -252.32 -1070.90 HJ-22.72-14.23-8.49-1116.05 -1107.80 -1008.36 -415.23 -292.28 -1116.05 IJ，JK-23.2-14.72-8.48-1139.63 -1134.49 -1026.38 -428.05 -294.39 -1139.63 下弦ab 5.994.591.4294.24 306.59 251.32 127.43 59.10 306.59 bc 14.7710.893.88725.53 748.57 627.12 305.05 154.89 748.57 cd 19.9914.035.96981.95 1000.85 861.04 397.67 224.81 1000.85 de 22.3414.647.71097.39 1100.50 980.27 422.16 273.51 1100.50 ef21.8612.049.821073.81 1037.26 998.80 364.14 316.58 1073.81 斜腹杆aB-11.23-8.6-2.63-551.64 -574.70 -471.27 -238.79 -110.91 -574.7Bb8.996.622.37441.61 455.48 381.85 185.49 94.46 455.48bD-7.71-5.37-2.34-378.73 -385.31 -332.81 -152.50 -87.59 -385.31Dc5.853.742.11287.36 286.56 258.32 108.54 73.63 287.36cF-4.59-2.52-2.07-225.47 -217.66 -209.86 -76.29 -66.65 -225.47Fd3.11.211.89152.28 138.48 150.26 40.98 55.55 152.28dH-1.92-0.07-1.85-94.31 -74.00 -104.83 -10.83 -48.96 -104.83He0.67-1.021.6932.91 7.73 54.68 -18.59 39.46 54.68-18.59eg 1.183.22-2.0457.96 100.52 9.39 74.71 -37.96 100.52-37.96gK1.913.95-2.0493.82 140.84 37.06 93.89 -34.41 140.84-34.41gI0.670.67032.91 37.01 25.40 17.61 3.26 37.01竖杆Aa-0.5-0.50-24.56 -27.62 -18.95 -13.14 -2.43 -27.62Cb Ec-1-10-49.12 -55.23 -37.91 -26.28 -4.86 -55.23Gd-1-10-49.12 -55.23 -37.91 -26.28 -4.86 -55.23Jg-1-10-49.12 -55.23 -37.91 -26.28 -4.86 -55.23Ie-1.5-1.50-73.68 -82.85 -56.86 -39.42 -7.29 -82.85Kf0000 0 0 0 0 0 四、杆件截面设计1、上弦杆：整个上弦杆采用相等截面，按最大设计内力IJ、JK计算，根据表得：N= -1139.63KN，屋架平面内计算长度为节间轴线长度，即：=1355mm,本屋架为无檩体系，认为大型屋面板只起刚性系杆作用，不起支撑作用，根据支撑布置和内力变化情况，取屋架平面外计算长度为支撑点间的距离，即：=3=4065mm。根据屋架平面外上弦杆的计算长度，上弦截面宜选用两个不等肢角钢，且短肢相并，如图四所示： 图四 上弦杆腹杆最大内力N=-574.7KN，查表可知，中间节点板厚度取12mm，支座节点板厚度取14mm。设=60，根据规范由双边角钢组成的T行和十字形截面均属于b类，查Q235钢轴心受力稳定系数表，=0.807，则需要截面积：需要回转半径，根据A、查角钢规格表，初选用218011012，肢背间距a=12mm，该截面特性如下： A=67.42， =3.10cm ， =8.75cm。按所选角钢进行验算：=150 =57.89 截面在x和y平面皆属b类，由于 ，只需求出，查轴心受压杆稳定系数表得0.819,则有: 所需截面合适。2 、下弦杆:整个下弦杆采用同一截面，按最大设计值计算，根据表得杆de内力最大N=1100.50KN。计算长度又有:=2700mm,=26700/2=13350mm。需要截面面积，选用216010012，采用短肢相并，如图五所示： 图五 下弦杆该截面特性如下：A= 6011 5118.60， =28.2mm，=78.2mm。长细比计算： 满足要求。3、端斜杆aB：已知杆件轴力N-574.70kN，2390mm。因为，故采用不等肢角钢，长肢相并，使，选用角钢2 1258010 ，如图六所示： 图六 端斜杆则其截面特性如下： A3942，39.8mm，33.9mm对该截面验算如下：，又因为：所以：取因为： ，只需求，查轴心受压杆稳定系数表得=0.692，于是有： N/215 N/ 所需截面合适。4、腹杆eg-gK：此杆在g节点处不断开，采用通长杆件。最大拉力： ，；最大压力： ，；再分式桁架中的斜腹杆，在桁架平面内的计算长度取节间中心间距： =2027mm在桁架平面外的计算长度： 选用 2 10010，如图七所示。 图七 腹杆eg-gK 查角钢规格表得:A=3852， =30.5mm，=46.0mm。 对此截面验算如下： ，又因为：所以取：因为： 只需求，查表得=0.630，于是有：压应力：，满足要求。拉应力：，满足要求。5.竖杆Ie：该杆件N-82.85KN， 0.8 28012241mm， 由于杆件内力较小，按= =150选择，需要的回转半径为： ， ， 查型钢表，选用2 L 638,如图八所示： 图八 中竖杆其截面特性为： A=1902 ， =19.0mm ， =31.0mm对此截面验算如下： ， 因为：b/t=63/8=7.875264.372=528.74。上弦肢尖与节点板的连接焊缝，应按上弦内力的15%计算。设肢尖焊缝10mm，节点板长度为600mm，则节点一侧弦杆焊缝的计算长度为，则焊缝应力为：故满足要求。节点板尺寸如图十一所示： 图十一 节点板K尺寸4 、端部支座节点“a“：如图十二所示： 图十二 支座节点a为便于施焊，下弦角钢水平肢的底面与支座底板的距离一般不小于下弦伸出肢的宽度，故可取为160mm。在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板的高度相同，厚度同端部节点板为14mm。（1） 支座底板计算： 支座反力R=491.2KN，混凝土强度C25，所需底板净面积为： 锚栓直径取d=25mm，锚栓孔直径为50mm，则所需底板面积： 按构造要求取底板面积为：，垫板采用505012，孔径为26mm，实际底板净面积为： =961-=901