高桥墩的液压滑模施工

高桥墩的液压滑模施工Xxxxxxxx【主题词】：高桥墩 液压滑模 施工我单位承担施工的xxx高速公路八合同段生死崖大桥由左右幅双桥组成，桥型为曲线刚构桥，曲线半径1100米，跨度55+100+55米，每端3.5米引桥，总长217米。其四个桥墩为64.5米空心薄壁墩，墩高分别为39、41.3、37.1、37.4米，桥墩壁厚0.5米，四个内角为0.4米倒角，设计时为受力合理使墩底2米段为实心体，其上3米为13米倒角，墩顶为11米倒角。垂直运输用QTZ60塔吊，立在双幅桥墩中间。见图（1）和图（2）。本桥位于典型的黄土高原冲沟内，桥墩均布置在沟崖下部，相对沟底有十米左右高差，基础开挖后所形成的工作面较小，设备材料堆放运输较为困难。分析了现场条件及其它施工方法一次性投入较大的特点，对于墩身施工，我们选用了液压滑模施工方案。另一重要原因是我们有液压滑模方面的许多成熟经验和一支成熟的滑模队伍和配套的滑模设备。确定了方案后，我们针对桥墩结构形式又专门制定了详细的施工方案，具体步骤为：一、墩底5米段用倒模施工，且倒模至5.2米高度，以便留出0.2米等截面墩身作为滑模安装的茬口。此茬口按施工缝对待在安装滑模前要凿毛处理。二、滑模用提升架、托梁、围圈等配套构件。其中多种构件作了专门设计，如：根据多年的实践经验选用了简单实用的型提升架，外托架做加长处理，既满足上层托梁形成外工作平台，又保证上下托梁与提升架、围圈及其它连接件形成一个桁架，使本桁架抵抗外模涨模的侧压力，并且保证了整个系统的受力合理。这一步是本次滑模成功的要点。三、外模板选用大模板，高度1.2米，宽度1米，用4mm厚冷轧钢板做面层，6.3槽钢做背肢。其中墩身原设计四个外角为900直角，为便于滑模施工，向设计代表提出了变更要求，他们同意外角改为7厘米半径圆角。以更好地保证工程质量。在使用的两组滑模中，一组内模板专门制作了类似外模的大模板，内角按图纸制作：另一组内模板选用了1.20.2米的组合钢模板，仅四角处配作异型角模，效果同样不错。四、滑模组装：在承台上搭设钢管托架，使提升架处于同一水平面上，并按布置尺寸定位（布置方式见图（3），然后安装内托梁。内平台梁安装在提升架上使所有提升架形成一个整体。再安装内围圈和内模板，再后安装外围圈和外模板。模板锥度控制在24mm。对于围圈的加固：内围圈由于内平台梁的对顶安装方式保证了提升架内侧刚度，所以内围圈通过托梁准确定位、安装牢固即可保证模板的定位准确。外围圈在设计时按上下两道平面桁架设置，使在水平方向的涨模侧压力由平面桁架来抵抗，同时上下两道平面桁架又通过连接件形成一个立体桁架。使受力更加合理，保证了外平台刚度，满足了堆放钢筋、设备的要求。滑模控制台安装在外平台中部，对侧安放电焊机一台，用作支承杆接长作业。千斤顶布置20台，其中四角提升架上布置两台，以克服角部较大滑升阻力。详见图（4）图（5）。 五、滑模施工：在滑模系统组装完毕后进行一遍全面检查，并校核定位尺寸及主要结构尺寸，然后系统试压并装上错开接头布置的支承杆。由此可以开始混凝土浇注工作，初始混凝土浇注安排三层，每层30厘米厚，要交圈浇注。此后初提滑模2个千斤顶行程5厘米。然后再浇注混凝土至模板上口下5厘米处，再提升滑模5厘米。至此根据第一圈混凝土同期试块强度达到0.20.5MPa时，滑模可以进入正常滑升施工循环。在本工程中，前两个墩滑模时是十一月初，气温较低，初滑等待时间较长。进入正常滑升阶段也有混凝土出模强度不足而降低滑升速度的情况。在正常滑升阶段的主要工作是操作正常滑升的同时要保证控制墩身的垂直度，要求值为0.3%H且20MM。为了准确控制墩身垂直度，本次施工中设置了纵横双轴线四点吊线定位，即在承台上平面模板外侧轴线上定四个点，用电焊焊钢筋并在钢筋上锯出定位口，在承台上用红漆双向定出对应点。以后每滑升1米，吊一次线坠，记录每点纵横偏差值，必要时随时加测，然后根据记录分析偏差方向及发展倾向，用调节千斤顶升程的方法，即倾斜操作平台方法校正滑升方向。本次施工时就安排主要管理人员在操作平台上现场值班，根据现场实际情况适时调整纠偏纠扭。使两个桥墩垂直偏差一直控制在2厘米以内，且第二个桥墩最大偏差值一直在1.5厘米以内。控制效果很好，取得了难得的施工经验。六、配属工程 ：本次滑模时要考虑墩顶倒模段施工架管搭设预留孔、箱梁施工托架安装埋件预埋、塔吊顶升及附着等工作内容。这些工作都提前做好准备，协调得当，没有使滑模施工受到影响。特别值得一提的是塔吊的顶升和附着，均安排在早上进行，因为后半夜浇注的混凝土入模时温度较低，强度增长较慢，塔吊顶升或附着工作完毕后再浇注下一层混凝土接茬效果较好。另外墩身外部用原浆抹光，外观不错。 通过此次施工有以下体会：滑模施工相对其它施工方式有速度快、功效高、费用低等特点。第一个墩身从10月28日下午开始，到11月7日共9天，第二个墩身从11月8日到11月16日，共9天完成任务。每天平均滑升近3.6米，比其它施工方式都快一些。滑模施工在管理上协调好各方面工作，使不间断滑升就可以减少施工缝。本次施工即一次滑升到顶，没有出现施工缝，既节约了时间也减少了浪费，对结构本身也很有好处。滑模设备多为周转使用，相对来说可以降低造价，特别是减少架管材料搭设费用和使用费。另一方面，滑模施工减少了许多混凝土浪费，既不用处理施工缝，也不会跑冒漏。本次滑模施工基本没有看到通常情况下的混凝土废渣。另外：为了使滑模顺利施工，墩身竖向钢筋原设计为焊接接长，且纵桥桥墩侧面因受力较大，设计为双筋配置，主筋25共216根，每次对接量太大，将直接影响滑模滑升。由此我们建议设计代表改为锥螺纹接长方式，布置四种错头形式，每次接长四分之一。为接长时竖立方便，每根钢筋下料成4.5米，可以单人操作。通过实践表明，此种方式配合相当协调，但要有措施保证锥螺纹接头拧紧到要求力矩，以保证钢筋连接满足要求。总结以上经验认为：在类似工程上用滑模施工只要管理严格，措施得当不失为较好的方法，值得推广应用。有条件时定位测量可以用激光铅垂仪，既快又准，受气候条件影响也小。刚构桥梁上部结构的施工xxx xxx xxx一、 概述xxx高速公路八合同段生死崖大桥全长217m（不含桥头引道）。采用55+100+55=210m三跨变截面P.C连续刚构。箱梁构造采用单箱单室断面。箱梁根部断面箱梁中心梁高5.3m，高跨比为1/18.87，跨中梁高2.0m，高跨比为1/50。顶面宽度12.00m，底面宽度6.0m，翼缘板悬臂长为3.0m，箱梁高度从1#块到11#块按二次抛物线变化，除墩顶0#块设两处厚50cm的横隔板及边跨端部设厚80cm的端横隔板外，箱梁其余部位均不设横隔板，采用双向预应力体系。预应力体系：箱梁按双向预应力设计，纵向预应力分为顶板束及底板束两种，采用ASMA41696标准的15j15.24钢绞线，标准强度Rby=1860MPa，张拉吨位为292.95KN，相应锚具为OVM1515型。竖向预应力采用L32的高强精轧螺纹粗钢筋，标准强度Rby=750MPa，张拉吨位为45吨，相应锚具为YGM型。二、 主要施工办法1、0号块施工方法0#块箱梁断面中心高5.3m，混凝土总方量65.757M3，T1-T11及预1通过0#块。竖向预应力筋仅在横桥方向有从桥墩埋设到桥面的8根，间距210cm,中线处为140cm。水平方向在横桥方向腹板人孔的上下各有一组4根的预应力筋，型号同竖向预应力筋，只不过两端均为张拉锚具。为了悬浇段挂蓝施工方便，也为了支模方便准确。0#块两端各加长50cm，即把1#块中倒角部分划归0#块。相应结构同样处理。1）0#块采用托架施工。托架平台支模平台作用是支承0#块外侧模架和当作工作平台用，由于外侧模架将通过对拉螺栓与内模形成整体且0#块将分三次浇筑，故平台受力略微大于外模架自身重量与施工重量之和。另一受力峰值是挂篮组装时，为安全起见，挂篮的下横梁临时放置一下，其重量约为4吨。所以平台采用I25工字钢制作。如图（1）、图（2）：2）、模板(1) 底模底模为组合钢模，当0#块托架做好后，测桥墩顶0#块底轴线，确定底模准确位置，然后用水准仪测墩顶高程，弹墨线，在内托架上铺底模。铺底模时应注意，要保证模板间紧密性，模板与墩身的紧密性，铺好模板后复测模板高程。(2) 侧模框架及侧模：侧模框架为已预制好的单片钢架，单片重350kg，在地面平台上拼成整块侧模，用塔吊垂直运输，然后整片立直在生根于外平台的支承桁架上，临时固定并调整，用水准仪控制其高程。保证立模垂直度，并进行随时调整，还应保证其平整度，保证模板与桥墩实体紧密性，最后校正两侧模之间的几何尺寸，一切控制好后，用PVC管内穿16的I级钢筋，对拉加固。见图（3）：（3）端模0#块顶端模，顶板部分为钢木结合端模，钢模上已预制好波纹管通过孔及钢筋通过孔。木质端模，按每梁段端部几何尺寸下料，钻孔成型。（4）内模内模为预先做好的0#块多用木质内模，内模的形状均按图纸所标注几何尺寸详细加工，内模外贴2mm铁板，防止变形及漏浆。3）0#块混凝土的浇筑0#块混凝土采用塔吊垂直运输。0#块混凝土采用3次浇筑法先绑底板钢筋立端模，然后固定竖向预应力钢筋，浇筑底板混凝土。绑腹板钢筋、立端模、立内模、浇筑腹板混凝土。封内模、绑顶板钢筋、立端模、固定顶板束波纹管、预埋挂蓝锚固用预埋件，浇筑顶板混凝土。4）0#块施工工艺流程焊制托架复核轴线、标高铺底模标高立侧模校侧模标高、垂直度、几何尺寸绑底板筋立端模预埋坚向预应力筋浇底板混凝土立内模（下部）绑腹板钢筋立端模立内模浇筑腹板混凝土封内模绑顶板钢筋立端模固定顶板波纹管预埋0#块预埋件浇筑顶板混凝土1)、挂蓝组拼方法0#块浇筑结束后，用塔吊拼装主纵梁，两根主纵梁水平校正（桥面3%坡度引起的高差用钢枕及钢板找平），一切校正调整好后，将主纵梁就位，用32精轧螺纹锚固千斤顶施力400KN，锚固间距为70cm，同时利用0#块竖向预应力筋，锚固后拼装加固副梁。地面预制及上部安装挂蓝的各部构件,在地面预制。上部的安装：当上部组件拼好后，进行前、后上横梁的安装。横梁与主梁的连接为栓接，禁止电焊。当斜拉吊带安好后,放松立柱底板螺栓,在方柱两侧耳板处,架32t千斤顶,两千斤顶同时起顶,施加力的尺度为一个人用压杆不动为止,顶紧斜拉吊带过程中,用水准仪观测I60(主纵梁)端部,向上挠起的位移,记录以后与静载试验对照控制以后各梁高程。2）下部的吊安当上部安装结束后，利用塔吊组装下部后、前横梁，用32精轧螺纹为吊带，同时安装上下横梁调整滑轮组。再按地面预拼位置对应安装底模纵梁、铺底模板。 挂蓝安装结束后，进行1#块浇筑前准备工作。挂蓝轴线的检验校正：在1#墩0#块，2#墩0#块上各测定箱梁轴线点，在0#块上支架设全站仪，控制挂蓝轴线，用葫芦校正，结合挂蓝加载试验主纵梁位移数据（静载试验与理论变形数据）用水准仪控制高程，葫芦调整底模，用32精轧螺纹固定。3）挂蓝整体预压挂蓝组装成型后，用0#块竖向筋将挂蓝整体锚固，再进行其预压工作，如图（4）所示。在底模板最不利位置设置横梁。横梁上安置千斤顶穿钢绞线与承台锚筋相连接。千斤顶拉伸预压最大压力P=1.3倍(最大块重)。1#块、2#块挂蓝形式不同，要预压两次。由于每块体重量不同，故应记录每块体重量的变形值。4）挂蓝前移1#块预应力施工完成后，挂蓝主纵梁不动，前移上横梁及吊挂部分，解体副梁，安装立人三角斜拉带。上横梁定位于2#块施工位置，施工2#块。2#块施工结束，前移上横梁及吊挂部分到3#块体位置，把两个挂蓝的主纵梁从中间解体前移到位，施工3#块体。其它块体则使主纵梁和吊挂部分一起前移。依此类推完成全部悬浇块体。如图（5）、（6）所示。 行走步骤：主纵梁由已完2#块向预完3#块行走时，在距2#块端部75cm处，设立钢枕垛，铺钢板，钢板上放50元钢，形成滚动副，减小行走阻力。在浇筑2#块时距1#块端部50cm处，安装挂蓝行走锚固预埋件。挂蓝初行走时，在靠近后横梁的主纵梁上面安装行走保险平车，用竖向筋连接在已完块体上，前移1.5M安装锚固平车。 每个单挂蓝主梁设两台5T手动葫芦，对称同步反向对拉前移（前移距离允差小于10cm）。 挂蓝移到位后，后下横梁锚杆穿入箱内并提升后下横梁至箱底5cm左右，用千斤顶将前支点钢板50圆钢撤掉，调平两主梁钢枕垛，主梁落稳。提升前下横梁至模板设计高程，随之提升后下横梁。并将保险滑轮组相应拉到位。5）挂蓝悬浇箱梁1#-11#段采用挂蓝悬浇混凝土施工方法：悬浇混凝土原则为：对称、均匀、平衡地一次浇筑施工。两端重量差控制在10吨之内，单挂蓝设计重量为54吨（包括模板）。每段的施工周期控制在9天之内，见挂蓝施工工艺流程图（7）：6）混凝土施工工艺混凝土配合比：水泥500；砂子724；石子1041；水185；FDN3.0kg。混凝土的拌合与运输混凝土采用搅拌站拌合，拌合前，应先测定砂石的含水率，调整配合比，计算配料单，并校正磅称和检查搅拌机运转情况，一切准备工作结束后，开始拌合混凝土。上料顺序是先石子，次水泥，后砂子。搅拌时，应先向鼓筒内注入用水量的2/3，然后把全部混合料喂入鼓筒，随着将余下的1/3用水量注入。拌合时间不小于1.5min，以石子表面包满砂浆，拌合颜色均匀为标准。拌合速度与混凝土浇捣速度密切配合，随时检查混凝土的坍落度，并要严格控制水灰比。混凝土运输，0#块用塔吊，其它块体采用泵送混凝土施工方法。泵送混凝土前应检查输送泵和管道的情况。混凝土的浇筑梁段采用一次浇筑成型。其施工应严格遵守混凝土浇筑施工技术规范，具体见公路桥涵施工技术规范。混凝土养生为保证已浇筑的混凝土有适当的硬化条件，防止收缩裂缝。对新浇筑的混凝土进行养护，洒水次数应保证混凝土表面潮湿为宜。且应根据天气，湿度情况，增减洒水次数。7）预应力施工 预应力张拉机具选择了与设计文件中相同的型号规格，满足设计施工需要。钢绞线两端为同步分级对称张拉，张拉步骤如下：对称张拉 张拉分四级00.2K 0.4K 0.6K 0.8KK张拉工艺流程00 K 锚固实际伸长值计算L采用双控张拉，L与设计伸长值之差按+10%、-5%控制（图纸要求的数据）。实际伸长值：L=L1+L2L10至K伸长值，L20以下的推算值实际伸长值施工时具体进行计算另外说明： 竖向筋张拉工艺与伸长值计算与钢绞线相同 竖向筋张拉至K用自动板手将螺帽拧紧，测回缩量则： 边跨现浇段施工0#、3#台边跨现浇段采用混凝土条形基础钢支架法施工：施工工艺流程图见图（8），支架模板见图8）合拢段施工生死崖大桥合拢段分别为2.21米的长边跨和2.5米长的中跨，合拢顺序为先边跨后中跨，合拢段箱梁高度2.0米。生死崖大桥施工采用的挂蓝其上下横梁长度为12.6米，而箱梁顶板宽度为12.0米，利用横梁两端竖向吊挂，可以在已施工梁段上前后移动。我们充分利用了这一条件，采用挂蓝施工了合拢段，而没有再制作合拢专用吊架。总体施工顺序为先边跨，后中跨，严格按设计文件规定方法执行（合拢温度1015）。边跨合拢段待底板连续束通过直线段后，进行钢支顶焊接，焊接后立即进行连续束张拉，保证合拢段稳定性。边跨合拢段施工顺序：拆除现浇段靠近合拢端0.3米长，以便挂蓝底模板接茬。挂蓝前移至前横梁吊杆挨到现浇段端面，吊杆上套塑料管（方便拆除）。后下横梁中部用千斤顶顶托加固。利用现浇段上的竖向预应力钢筋，把挂蓝主梁与现浇段锚固成整体。打紧底模板，支侧模板。绑底板钢筋，安装预应力波纹管。穿底板连续束、安装钢顶撑，临时张拉连续束。绑腹板钢筋。安装内顶板、腹板模板（还是原来的内滑梁整体模板）。浇筑混凝土，养生到要求强度。张拉预应力钢绞线。拆除挂蓝。中跨合拢段施工顺序与边跨极其相似，区别与要点是：在最后两个悬浇段埋设劲性骨架埋件。悬浇段桥面标高较高的挂蓝前行，较低者后退到适当位置。在相对悬浇段标高最合理时，焊接劲性骨架。锚固挂蓝主梁。后下横梁中部锚固用预留孔提前计算位置，在底板上留孔。锚固底模板。直到张拉灌浆完中跨底板预应力钢绞线后，才再进行挂蓝的移动和拆卸作业 合拢段临时张拉边跨B1中跨Z1张拉力0.4K 混凝土施工合拢段混凝土施工采用泵送混凝土,一次浇筑完成。左幅浇筑时为八月中旬，安排在后半夜施工，当地气温为20；右幅为十月下旬，当地气温为13。基本满足设计要求。其中混凝土的搅拌、运输、混凝土配合比、混凝土浇筑、养护等施工方法均与“0#块悬浇施工方法”中混凝土施工相同。合拢段张拉合拢段钢束张拉顺序先长束，后短束，两边对称。合拢段张拉伸长值计算与悬浇束相同。刚构桥挂蓝设计简介xxx xxx一 设计要点：1、 挂篮总体设计，以生死崖大桥设计图纸为依据，结合其结构形式，箱梁具体尺寸，最大浇筑荷载，以及承重为参考数据。挂篮为能具体达到浇筑行走的目的，从而将挂篮分为上部、内部及下部结构。挂篮行走方法，采用千斤顶顶推法，后部加装安全倒链。 挂篮其结构原理是：以其主纵梁行走，带动底模板，侧模板及内模板支架梁，浇筑过程中以吊带吊挂的方式将模板、钢筋和混凝土逐段向前推进，直至合拢。 挂篮结构具体型式上部结构：主要由主纵梁、前横梁、后横梁、立人斜拉索以及吊索组合而成。主纵梁（两根）由规格为I60的工字钢以双根并焊的形式组合而成，其主要承担结构荷载，施工的荷载以及自身结构荷载和行走的功能。前横梁（1根）由规格为I36的工字钢以双根并焊的形式组合而成，主要功能是：行走时，吊挂下部结构，加固主纵梁及调整底模的模板在混凝土浇筑过程中产生偏差。另为吊挂内部结构以及承担部分内部结构所支承的新浇混凝土重量，以及张拉时悬挂张拉千斤顶的功能。后横梁（1根）为一根规格为I36的双拼工字钢，主要功能是吊挂下部结构，加固主纵梁及调整底模的模板在混凝土浇筑过程中产生的偏差。另一功能是限制主纵梁尾部扭曲，设立控制点，校正行走方向。立人、斜拉索，加固主纵梁，与主纵梁形成一个三角形桁架使纵梁具有更大的安全系数。吊带采用张拉吨位为54吨的32精轧螺纹钢筋（混凝土之内的吊带在浇筑以前外套50的波纹管，保证吊带拆装）。下部结构由前横梁、后横梁、纵横梁组合而成。前横梁（1根）采用规格为H50的H型钢以双根并焊的形式组合而成。其承担大部分新浇混凝土荷载。后横梁（1根）采用规格为H50的H型钢以双根并焊的形式组合而成，其与前横梁承担全部新浇混凝土荷载。纵梁（18根）选用规格为20a槽钢，主要承担混凝土荷载及底模重量。内部结构由内模滑梁、内模托架组合而成。内模滑梁采用规格为20的槽钢以双根并焊的形式组合而成，主要是托住内模托架以及使内模托架在其上滑行。内模托架其由12、8槽钢组合而成，其端部采用铰接，使腹板侧模板的竖向立柱可以收放。收拢时可以滑行，放开后加固能使腹板内侧模板成型和定位。二 挂蓝受力计算 （略）三 通过计算发现1#块时现有挂蓝结构不能满足使用要求，需要采取措施。原主纵梁仅用I60工字钢时，应力远远大于许用值，挠度也将很大，所以要采取补强措施。方案如下：用12米长I60工字钢双拼成主纵梁形状，等主纵梁拼接就位，预压锚固后，加垫钢枕再叠加在主纵梁上，端部用连联板焊在主纵梁梁侧加强板上。以便使上下梁联合受力。见图（2）。刚构桥悬臂浇筑施工中用挂蓝浇筑1#块的施工方法作者 xxxxxxx刚构桥有两种施工方法：悬臂浇筑和悬臂拼装。其中悬臂浇筑是用挂蓝作为主要工具，每浇筑完成一个块体，挂蓝再前移到一个块体位置。如此循环至合拢位置，再改用吊架施工合拢段。挂蓝作为承受箱梁块体重量和施工重量的主体，其结构必然是庞大的。一般情况下它的主纵梁为大型型钢或拼装桁架，长度在十米以上。作为挂蓝的安装就必然要求相当大的安装位置。初始安装时，如果桥墩是双墩结构，0#块长度大多能满足安装要求，当但结构是单独桥墩的，0#块的长度往往是有限的，这时的通常做法是在桥墩施工时预埋铁件安装托架，在0#块浇筑后或与0#块同时在托架上浇筑1#块。然后再在1#块上安装挂蓝。由于1#块是悬浇块体中重量最大的，托架结构也是很大的，制作安装拆除都较麻烦。笔者施工的生死崖大桥，是55+100+55米的双幅刚构桥，悬臂浇筑施工。选用的挂蓝是三角形挂蓝，该种挂蓝是各种形式挂蓝中最简捷实用的。该挂蓝上部承力结构为主纵梁和销栓形式的三角塔。加之生死崖大桥垂直运输采用安装在两幅桥墩之间的QTZ60型塔吊，起重量较大，对挂蓝安拆和改装都较方便。综合以上各方面条件，认为对三角挂蓝进行稍微改造即可利用本挂蓝直接浇筑1#块。这样，就可以省去托架的设计、制作、安装、拆除等一系列工作，材料也有很大节约。具体做法是： .在桥墩施工到标高时，埋设铁件安装0#块施工托架，它的作用仅仅是0#块施工的工作平台，所以结构很小。施工中采用的是I25工字钢组合平台，由于托梁的斜向布置，结构变形予以忽略。 .0#块施工时把与1#块过度的50cm倒角同0#块一同浇筑。即把0#块加长1 米，这样就可以较方便地安装挂蓝了。见图（1）。由于挂蓝主梁长度有12米，两根主梁同时就位后是24米，每侧悬臂9.25米。所以，方案确定把两主梁对接焊起来。同时为了安装操作安全方便，特地在0#块施工时预埋临时锚固用的精轧螺纹钢，每侧4根，每根2.5米长。做法同箱梁竖向预应力筋，但不用安装上端锚具。 主梁在悬臂状态下，受力条件最不利，经过受力分析，主梁应力超过许用值，解决办法是在主梁上叠加安装一副梁，使之与主梁形成受力整体。见图（2）。钢 枕联 板 挂蓝主梁是双拼I60工字钢，副梁采用的是双拼I63工字钢。副梁制作仅仅是用5块联板把两根工字钢双拼焊接，基本上没有改变其形状，不影响I63 将来其它用途。主副梁之间联结，中间钢枕用20槽钢搁置，竖向预应力筋预紧，端部用-16200400钢板焊接，主要传递剪力使主副梁形成受力整体，为操作方便钢板先焊在副梁上，就位后再与主梁焊接。见图（3）。 下一步安装横梁、吊杆、底板等构件，完成1#块挂蓝。在1#块挂蓝安装完毕后进行了预压，最大预压值是块体重量的1.3倍。预压1.0倍时前下横梁沉降值1.5厘米，1.3倍时前下横梁沉降值1.8厘米。在浇筑施工时按1.5厘米施加了预拱度，浇筑完毕后复测发现实际沉降只有1.0厘米，分析认为是钢筋搭接连接和混凝土粘着力形成竖向抗剪力，减小了沉降量。无意中遵循了预拱度设置就高不就低原则。1#块纵向预应力筋张拉压浆完毕后，对挂蓝进行改造，使其形成标准的三角挂蓝，直至块体悬浇完成。具体改造过程为：(1)1#块模板脱模。（2）用倒链拖动上横梁前移，后上横梁至副梁端头位置时，锚固后下横梁于箱梁底板上，塔吊把后上横梁吊放到主梁上并仔细就位。（3）拆除副梁，安装挂蓝的三角塔并横向联结形成标准的三角挂蓝。（4）至2#块施工完毕后，挂蓝主梁解开原对接焊接，分体前行。详见图（5）。通过笔者在生死崖大桥施工实践，证明本方案是切实可行的，它的最大优点是：操作性较好；节约了材料，因为与它辅助的材料可以重复使用。唯一的缺点是在追求工期方面，如果桥是双幅结构，在第二幅时不如用常规托架在时间上有优势。因为常规托架可以交叉施工，提前施工1号块体。张拉法预压施工挂蓝 xxx xxx xxx xxx一、概述：在刚构桥悬臂浇筑施工前要对挂蓝进行预压以便消除挂蓝的非弹性变形，同时确定挂蓝的弹性变形值，在以后块体施工中预调挂蓝支模高程。另一目的是检验挂蓝的安全性。通常情况下，挂蓝预压方法有：地面胎架、悬挂水箱、沙袋压重等。我们在生死崖大桥施工时，通过对以上几种方法分析比较，认为不论采用哪种方法，都有不太方便的情况。如：地面胎架要制作一次性使用胎架、悬挂水箱要制作安装很大的水箱、沙袋压重要1.3倍块体重量的沙袋，工作量繁重。最好的办法是综合这几种方法的长处，寻求更方便快捷的方法对施工最有利。从而有了本方案-张拉法预压施工挂蓝。本方案要点是：利用桥梁上部施工所用的预应力设备和材料，临时性地模拟块体重量及超重部分的荷载。本方案方法是：在承台施工时，预埋铁件。钢绞线下端固定在预埋铁件上，上端通过千斤顶使力作用在挂蓝底板上。调整千斤顶油压大小，模拟出压重的荷载。本方案优点是：投入不大，施工方便，安全快捷。生死崖大桥施工时1#块采用的是变型挂蓝，从2#块开始采用定型三角挂蓝。二、2#块预压方案：2#块长4.0米，总重105吨。挂蓝三角拉带已安装成定型挂蓝，在以后悬浇中一直使用。在此时预压以确定今后块体施工时的挂蓝预拱度。1、2#块各部分重量分布及其对挂蓝作用效果（1）.箱梁顶板利用内模架施工,其后端锚固于已浇筑箱梁段,锚固点距1#前断面0.6米。前端分两点吊挂在前横梁上,吊点间距2.3米.顶板混凝土量6.88立方米,重17.2吨. 混凝土在后端4米区间内,重量分配在前横梁上力为8吨.(2).翼缘部分 外模架后端锚固于已浇筑箱梁段, ,锚固点距1#前断面0.6米。前端吊挂在前横梁上. 混凝土在后端4米区间内, 混凝土量3.9立方米,重9.75吨. 重量分配在前横梁上力为4.5吨.(3).底板混凝土量12.4立方米,重31吨.横向分布每3米约15.5吨,划分为两部分,中部3米区域压重16吨.两侧边部1.5米划分到腹板部分用千斤顶预压.(4).单侧腹板混凝土量7.2立方米,重18吨.2、压重分配方案为:(1). 前横梁上2.3米点共压重8吨(可以压在前下梁上).(2). 翼缘部分在前横梁上压重4.5吨.(3). 底板中间3米宽的2#块区域内压重16吨.(4). 底板两边1.5米宽的2#块区域按底板及腹板重心位置用千斤顶提供压重25.5吨(相当于边底板和腹板重量).3、施工操作(1).方案中前三项用成捆钢绞线自重及沙袋压重.(2).张拉预压钢绞线布置:钢绞线穿底板孔位:道木在底模板摆放及H50型钢位置:H50型钢制作：四个孔40*100MM，孔内侧贴型钢腹板当进行1.3倍超压预压时，千斤顶模拟的力是：1.3倍总重减去顶板、翼缘、中部底板重量，即：105*1.3-9.75*2-17.2-16=83.8每个千斤顶42吨。由此可计算出千斤顶在26#块体1.0、1.3倍时的力值：（T）块体块体重1.0时1.3时备 注210525.54239822.837.549219.933.758717.330.36831527.32#块体以后结合2#块实际进行计算调整。补充说明：此次钢绞线倾斜较大约8度，竖向分力是98.8%。损失的1.2%一方面由千斤顶、钢梁等自重提供，另一方面据经验：实际浇筑中混凝土结合面粘结和钢筋连接可以抵消部分混凝土对挂蓝向下的压力。故可忽略。三、预压测量记录及分级（数据为2#块的）说明：AE是海拔高程-单位为米；F、G单位为厘米。A：初始值。B：底板沙袋16吨+千斤顶25.5吨（相当于底板+腹板重量）。C： B+前梁压重8吨+前梁外模架梁处压重4.5吨（相当于块体重量）。D： C+千斤顶加压16.5吨（相当于块体重量1.3倍）。E：卸荷后。F：弹性变形值（E -C）。G：非弹性变形值（A-E）。H：备注。挂蓝预压观测点号布置图序号点号ABCDEFGH1S11012988101297010129651012957101298217062S23S31012982101296510129591012950101297516074S45S51013462101344510134401013357101345414086S67S71013481101346410134571013447101347417078S89X110X210087931008763100875410087381008783291011X312X4100897510089491008937100892010089743.70.113X514X610088771008847100883910088201008867281015X716X8100887410088471008830100881010088663608S表示上点号，在挂蓝梁中心线上X表示下点号，在底板上。（X1、X3、X5、X7位置距1#块断面4.5米处。）预压千斤顶技术数据千斤顶共有四台，安装时要按出厂配套安配套及数据表序号内 容一 号二 号三 号四 号备 注1千斤顶编号01901501601102压力表编号1221911622573第一次读值4.24MPa4.22MPa3.96 MPa4.24 MPa4第二次读值 6.88MPa6.96MPa6.61 MPa6.93 MPa每次加压时，由专人统一指挥，四个操作者同步匀速地加压到表中数值。然后稳定持荷5分钟后进行观测。观测后压力回零并停机。进行下一步加载，到千斤顶第二次加载时，重复上述操作过程。分析F、G确定挂蓝底板弹性变形值3.5厘米，外模架弹性变形值1.0厘米。 生死崖大桥施工测量控制xxx xxx xxx生死崖大桥是处于半径1100米圆弧上的曲线桥，全长217米。在施工过程中的测量放样是直接关系到成桥外观线形的工序。生死崖大桥又处于沟深坡陡的复杂地形区，施工放样较为困难。虽然如此，为确保大桥线形质量，竖七局形象。我们采取了相应方法，顺利地完成了任务。1、充分利用电脑技术现场总工xxx发挥电脑技术优势，根据设计图纸要素。用AutoCAD软件，从基桩、承台、桥台、墩身到箱梁和桥面，全部绘入电脑（等于重复了一遍设计过程），不仅可以分层次查看桥梁结构的相互位置关系、自动生成任何部位位置数据，还发现了设计时3号桥台右幅基桩定位不准-偏位30多厘米，随向设计院提出了变更。由于从电脑上随时可以调用位置数据，所以，施工过程中的测量控制数据全部采用大地坐标值，并且精确到毫米。2、采用全站仪施工放样施工现场地貌是U形结构，沟深坡陡。如果采用经纬仪进行放样，可行是可行，但精度和效率将大大降低。特别是到以后的块体施工，因为块体之间转角都很小，而且对挂蓝定位时，挂蓝是悬挑状的，很容易摆动。还有，块体悬浇施工是以墩身对称进行的，箱梁顶、底面高差很大，经纬仪要多次站位。这些因素将影响到施工精度，同时现场的放样计算是很麻烦的也是很容易出错的。通过论证分析，大家决定从有限的资金中挤出一些，购买高效方便的全站仪。从而有了我公司的第一台全站仪-TOPCON-330。生死崖大桥施工时，从两个桥墩上用四个挂蓝悬臂浇筑施工，每5天左右进行一次循环，也就是四个挂蓝5天左右全部前移定位一遍。特别是曲线结构，定位尤为烦琐。采用了全站仪后，利用电脑提供的目标点坐标数据，可以非常快速准确地对挂蓝定位。并且在挂蓝调整过程中可以随时动态地观察结果。桥梁施工完毕以后，虽然走过的人多，但能够看到桥梁全貌的未必有几个，大多数人自然而然地就以可以看到的防撞护栏去推测桥梁的整体质量。所以，防撞护栏是桥梁的脸面，无论如何是要做好的。为此，在防撞护栏支模前，专门用全站仪加密地进行了放线，拆模后的线形很是顺滑规整。实践证明，用全站仪在结构复杂的立体放样工作中，方便快捷，精度高，效率高。3、高程测量控制生死崖大桥桥面有1.96%的纵坡，2%的横坡。箱梁底面纵向为二次抛物线线形。所以，在每一块体断面上数据要细心推算，测量时还要协调水平定位，才能保证高程准确。另外，最重要的一点是：悬臂施工时，随着悬臂的增长，已浇块体都会产生下挠，而且是变值。施工时采取了相应措施，很好地保证了桥梁的线形。详细情况请见刚构桥悬臂浇筑施工预拱度控制。悬臂浇筑刚构桥施工预拱度控制 xxx xxx xxx xxx 生死崖大桥是双幅55+100+55米的连续变截面刚构桥。箱梁为宽度6米的单箱单室，箱梁高度从5.3米到2.0米按二次抛物线变化；单幅桥面宽12米。采用三角挂蓝悬臂浇筑施工。一 预拱度 由于本施工方法是从桥墩上的0号块（多数是桥墩上设支架，在支架上浇筑出1号块）开始，用挂蓝悬挑支模浇筑下一块体混凝土，况且全桥合拢前为长悬臂结构。当进行块体施工时，挂蓝受力后要产生下挠，悬臂结构同样也产生下挠，还有混凝土收缩及温度变化引起的下挠。为保证桥梁成品结构达到设计规定的线形，在施工阶段要对每一块体设置预拱度以平衡上述几项下挠变形量。挂蓝下挠变形量可通过预压试验获得；悬臂结构是变截面，特征数据是变数，可简化计算，准确数据可用专用软件计算获得；另外的收缩、温度影响、徐变等数值到目前仍然是以经验为主的系数数据，因为影响因素多且不可控制。二 设计预拱度 生死崖大桥设计图纸中，给出了设计预拱度。边跨预拱度全部为0，中跨从1号到11号块体预拱度如下表：（单位：cm）块号01234567891011预拱02.653.453.954.44.755.155.656.256.97.457.9也就是说边跨和主跨预拱度是不对称的，设计代表解释说：按计算结果，边跨预拱度应该为负值，边跨底板预应力钢绞线张拉后，边跨会向上拱起。按有利原则，预拱度设为0，将来边跨桥面可以略微上拱。三 验算预拱度由于中跨合拢前，上部悬臂结构承载于柔性倾向明显的独立桥墩上，可以认为边跨与中跨竖向变动是互为影响的。我们是第一次施工此种结构的工程，为了更准确、更有把握地进行施工，又委托另外单位按施工实际荷载状况采用进行了验算，结果如下：（边跨从111；中跨从111号块体；单位：cm）块号11109876543210预拱-0.74-1.88-3.32-4.47-5.11-5.15-4.67-3.8-2.71-1.56-0.351.2块号01234567891011预拱1.21.882.082.312.532.873.414.265.326.457.246.99 与设计预拱度比较可知：1）边跨预拱度设计值确实是遵循有利原则的，应当采用。2）中跨验算值与设计值比较接近，但设计值更具操作性和权威性。所以施工过程中预拱度执行地是设计预拱度，验算起到了核对作用。四 施工预拱度控制 在这种悬臂浇筑施工中，对预拱度影响最大的就是：1）施工挂蓝挠度，2）悬臂自身挠度。（1） 挂蓝预压确定弹性、非弹性变形值 生死崖大桥施工时采用了尝试性的施工工艺，挂蓝有标准型和变异型两种。第一次安装时的变异型挂蓝进行了预压，浇筑1号块时，由于安装方式为平放式，存在非弹性变形值，预压测量值为2厘米，弹性变形值为1.8厘米。从2号块开始的标准型通过预压观测发现，弹性变形值为1.5厘米，而非弹性变形值几乎为0。分析原因认为：挂蓝的锚固方式决定了非弹性变形值很小，仅考虑弹性变形值即可挂蓝安装时其自身也呈悬臂状，重心又超出前支座点2.5米，使前支座受力产生了预压作用。另外就位后，后锚固点也是垫上支座后利用竖向预应力筋进行了预紧，该预紧力大于浇筑块体时产生的倾翻力值。所以，安装过程中已经把非弹性变形值变成了接近0值。2号块块体重量是105T，预压时挂蓝弹性变形值为1.5厘米。从2号块到11号块，块体重量渐减为79T。按说随着块体施工，挂蓝弹性变形值应该按推算逐渐减小。在实际施工时，一方面考虑到块体涨模及施工荷载偏大的倾向大一点，另一方面预拱度设置要本着宁高勿低原则进行（桥梁界有句话是：宁厚勿薄、宁高勿低）。所以，从2号块到11号块，挂蓝弹性变形值均定为1.5厘米。（2）理论上讲，在施工时主要考虑了挂蓝弹性变形和悬臂自身下挠这两项因素，每个块体支模时预抬高这两项值之和即可。将来成桥后，桥面恰好是设计的线形。但事实上，桥面铺装后要增加恒荷载，后期徐变及多种不确定因素的影响都还会造成桥面高程变动，尽管底板预应力束张拉后可以使桥面上拱，但是，使桥产生下挠的因素对桥面的最终结果更不利。况且，桥面一旦下挠，除了继续观察外，几乎没有什么有效补救措施。典型的下挠例子不在少数。（3）为了确保生死崖大桥成桥质量，管理组带有尝试意义地决定：边跨预拱度按挂蓝弹性变形和悬臂自身下挠值之和设定，并结合施工进行相应调整，使边跨成桥时就达到设计线形和高程，底板预应力束张拉后使桥面上拱，形成有利线形；中跨立模标高按设计预拱度、悬臂自身下挠值与挂蓝弹性变形之和设定，保证合拢时保持设计的预拱度，即成桥时是呈现着设计预拱度的（区别于立模标高按设计预拱度与挂蓝弹性变形之和，那样成桥时是略高于设计线形桥面，很容易出现下挠后果）。设计预拱度值是7.9厘米，对于100米跨度来说，坡度影响是很小的（0.158%），而对于结构来说意义更重要。临标段的桥就成桥后开始下挠，已达10多厘米。（4）合拢后预拱度 本着以上原则，生死崖大桥施工中测量放线时一方面参考计算下挠值，另一方面根据已施工块体实测结果进行调整。最终预拱度略大于设计预拱度，分析原因是：偏于追求宁高勿低，各个环节均取值偏高。（5）全张拉后预拱度值中跨底板预应力张拉完后，全桥高程有所变化，结果是有利的。五 后期观测结果 通过合拢后两个月的观察，中跨开始下挠，这个过程就属于徐变，大约要1500天时间才算进入稳定阶段。第一个月下挠7毫米，第二个月下挠1毫米。等下一步8cm厚的铺装层施工完毕后，桥面估计还有3cm左右的下沉量。那时桥面线形将更加完美。六 结论 第一次施工这样的桥，是个摸索过程。从开始到结尾都有仓促之感，我们也体会到-各方面积累都需要加强,才能做好更多更难的工作。同志尚须努力！生死崖大桥施工工期管理xxx xxx xxx 主题词：刚构桥 悬臂浇筑施工 工期管理生死崖大桥简介 生死崖大桥全长217米，由55+100+55米三跨变截面P.C.连续刚构桥。上下行分离，单箱单室断面，箱梁根部梁高5.3米，跨中2.0米，顶板宽12米，底板宽6.0米，翼缘悬臂3.0米。箱梁高度从1号块到11号块按二次抛物线变化。纵向分段为64.0+54.5米，0号块长4.5米，中、边跨合拢段分别为2.5、2.21米，边跨现浇段4.0米。全桥位于R=1100米，切线长T=765.055米，外距为E=185.957米的圆曲线上。一、 悬臂浇筑工艺 挂蓝安装（移位）钢筋绑扎（预应力波纹管安装）混凝土浇筑混凝土养生预应力束安装预应力束张拉管道灌浆下一块体挂蓝移位一、 臂浇筑人员设备 作为中建系统的我们，以前以房建施工为主，可以认为是静态结构施工，在施工工艺、施工管理、过程控制以及安全施工各方面均有很成熟的经验。而悬臂浇筑则是动态性结构，特别是桥面高程控制，在合拢以前每个已浇块体都会随着后来块体施工产生下挠，而且箱梁截面特性连续变化，材质、气候、徐变等各种因素共同影响，难以用简捷的数据指导施工，相对来说经验更显得重要。还有悬浇所必须使用的挂蓝，其结构、性能，使用对我们来说都是第一次，有一个从学习到熟练的过程。本次施工所选用的挂蓝是目前常用的几种形式中最简捷的三角形组合挂蓝，其最大特点是受力简明、重心较低、安装方便、锚固简便有效。人员配备成挂蓝安装组、钢筋组、混凝土组、张拉组及辅助人员组。二、 计划工期 悬浇部分计划工期为每十天完成一个块体，其中包括材料、设备、天气等不可见因素的影响。这种工期安排法也是通过资料查知大部分施工单位通常做法。左幅十一个块体及边跨、