电除尘常见故障处理汇总.doc

电除尘常见故障处理汇总1故障现象 原因分析 解决对策1、主令开关打到通位DAVC显示板下显示6个8字，且主板指示灯不亮。 (1) 380v电源没送到柜上或电源保险烧坏；(2)FU3、FU4、FU6松动或烧坏；(3)隔离变烧坏，有匝间短路，或付方有短路；(4)+5V稳压电源输出端脱焊，断脚或损坏；(5)主回路电源线路断线或松动。 （1） 更换保险，送上电源；(2）旋紧熔断器，排除隔离变到一次。二次的短路点，更换熔芯(3)更换变压器，找出短路(4)补焊或更换稳压器，找叫短路点(5）找出松动或断线点。2、 主令开关打到通位,DAVC显示板不显示6个8 字，但主板指示灯亮。 (1)复位按键未弹出，卡住或陨坏； (2)扁平线没压紧或插头脱扣(3)系统时钟丢失,（74LSO4,晶振损坏）。 (1）调节显示板螺丝孔位，使按键在孔中间或更换新按键;(2）轻敲扁平线或重做一条，重新扣紧插头；（3）更换损坏器件。3、主令开关打到通位，显示6个8，报警铃晌，无法启动。 C101或Vl01被击穿 更换C101、V101或临时剪断C1014. 主令开关打到通位，显示EC报警 （1）6116芯片工作不正常；（2）8279、8255工作不正常；（3）+ 5v、+-15v工作不正常。 (1)更换芯片(2) 更换8279、8255。(3) 更换5V、 -15V稳压块。5. 开主令开关，显示SF报警。 RP101 工作不正常或有电源串入峰值检波电路。 更换RP101、找出串入的电源，排除连线6. 开主令开关，显示正常，不报警，按启动按钮，启动不起来 (1)启动按钮内部螺丝掉出 顶住按钮，或触点接触不良；(2)停止按钮触点接触不良；(3)安全联锁盘未到位或220v电源未送人，继电器工作不正常，保险烧坏(4)隔离开关未到位，或行程开关接触不良(5)KA3.1触头接触不良；(6)FU7松动或烧坏。 (1）取出螺丝，换个触点或更换按钮；(2）换个触点或更换按钮；（3）锁匙打到通位，送人200V电风更换继电器，插入新保险;（4）隔离开关打到位，行程开关压紧片调节一个位置或更换（5）更换KA3继电器（6） 旋紧FU7或更换螺芯7、 开主令开关乱显示，程序无法运行。 (1) 5V、+-15v电源不正常；(2)8031芯片不正常(3)程序损坏或插反；(4)8282、6116工作不正常(5)扁干线接触不良 (1）更换稳压块找出短路或过载点(2）更换芯片8031；（3）更换2764、8282、6116，重插2764。8. 开主令开关，显示正常，一按启动，各表有上冲或爆快熔, 显示 （1）113对地;（2）113对105短路；（3）可控硅短路。 （1）排除113对地（2）排除113对105短路；（3）更换可控硅。电除尘常见故障处理汇总29、按运行键，不显示巡环一直处于复位状态。 （1）运行键损坏;（2）DAVC过零脉冲丢失，过零宽度太宽。 (1)更换运行键（2）更换RP106或N102、N110（LM339);（3）调节RPl06。10. 启动后，按运行键，不巡环要按复位的同时按运行键对巡环。 (1) 8255、8279芯片工作不稳定；（2过零宽度大宽。 （1）更换8255、8279（2）调节RP106。11、运行几小时后爆快熔 （1）环境温度过度，使器件工作不稳定或器件质量不稳；（2）触发环节线路有接触不良； (3)可控硅本身质量不过关；(4）电网不稳引起过零飘移 (1) 改善环境温度更换器件（2）旋紧螺丝；（3）更换可控硅；（4）改善电网质量,调节 RP101使过零脉冲宽些。12. 运行一段时间后，显示SF （1）二次反馈回路没有就地接地和低压回路电缆同在一个走线槽布置，产生干扰;（2）-15V电源对地短路。 （1)二次所馈就地接地，122对地并上一只630V、220n电容； （2）排除短路点或器件击穿点，更换-15V稳压块13. 运行一段后，突然电压、电流为零，与刚启动时相同。 （1）触发板光控烧坏（2）控制板V116击芽。 （1）更换光挽（2）更换V11614.运行一段后，突然电压、电流降为接近零，SP显示255。 (1)二次电流反馈回路的接地螺丝松动，或反馈电阻接触不良；(2）DAVC的RP101工作不正常，处于自闪(3）二次电流反馈回路受到强烈干扰；(4）电场出现灰斗灰满，过渡到接近短路。 （1）旋紧接地螺凡更换取样电阻(2更换RPI01；(3）检查二次反馈电缆是否为蔽屏电缆，并接地良好。122对地可应急并上0.1U到0.47u电容； (4）清灰。15. DAVC闪络控制偏硬，有上冲现象。 （1）保温箱电缆对地放电；（2）AD558 工作不稳定；（3）RP101调整不当或损坏；(4）运行电流大小。 (1)增大电缆头对地的放电距离(2)更换AD558；(3）调整RP101或更换后重调; (4）使运行电流增大16. DAVC启动后，升到高端。AD7581发热，伴有其它器件损坏。 (1) 348或741质量不好或+-15V有一组没到348或741上；(2）控制柜接地与本体地网没有连接，变压器上的00线没有就地接地。 (1)更换348、741或检查+-15v电源没到741、348的原因；(2）连接柜子与本体地网，线与变压器、本体就地接地。17.运行过程中，表头参数正常，DAVC显示的电流，电压 参数一个或几个为零。 这是由于反馈信号处理部分的集成块348损坏。 (1）一次参数为零，更换N103； (2）二次电压参数为零，更换N102；（3）二次电流显示为零，更换N10118.运行过程中，电流、电压忽高忽低，经常跳闸，每次显示的跳闸故障类型常不相同。 AD7581损坏或部分AD转通道损坏，转换参数失真或 无法进行参数AD转换。导致CPU控制乱。 换AD7581芯片19.运行过程中，高压柜上一次、二次电压电流忽然往下降或自复位，6个8显亮、灭闪烁。 二次反馈回路串入干扰脉冲或系统接地不可*。 改变反馈线路，变压器上反馈OO线、屏敝线地应就地连接电除尘常见故障处理汇总320.高压控制柜跳闸， DAVC显示SH故障 (1)本体短路；（2） DAVC的二次电压取样回路显示值过小。 (1）消除短路见本体故障(2）调整RPl03或回路故障，如119线接触不良，或电容充电失效等。21.高压控制柜跳闸。 DAVC显厅OP故障。 (1)阻尼电阻断，高压开关柜开关没有连接电场，悬空；(2）保温箱内阴极与穿墙套管连接断 （3）取样板上RP3调整不当或损坏。 (1)更换阻尼电阻，开关打到位；（2）更换连线；(3）调整更换RP3。22.高压控制柜跳闸， DAVC显示OC故障。 (1) RP104调整不当，显示值偏高；（2）取样电阻有接触不良或变大（3）电场电流过大，极限没限（4）有轻微高低波，闪络跳闸。 (1)调整RP104；（2）更换取样电阻，除接触不良；(3)调整拔码开关位置到7或6 ; （4）检查过零是否飘动或改善电网不稳。23.高压控制柜跳闸， DAVC显示PLC故障。 （1）CPU晶振电容没接或失效(2)主回路可控硅V1、V2严重不平衡或G、K脱焊；（3）触发板两个触发回路中有一个损坏（4）- 15V电源不正常；(5) 到7581的反馈信号高于基准电源或损坏，电位器调节不良或变压器高压反馈+极接线柱接触不良；（6） 二次反馈电阻地螺母松动（7）二次反馈的 00线没有就地接地，7581烧坏；（8）7581烧坏。 (1）重焊电容或更换(2） V1、V2要重新配对，重焊G、K线；（3）更换触发板；（4）更换一15V稳压块;(5）调整电位器，锁紧接线柱。 (6）锁紧螺母。24.运行中出现DAVC显示OL故障跳闸。 (1)变压器油温达到85度（2）油温表损坏误动作或出线破坏碰地。 (1)切断电源，检查是否变压器已损坏;(2) 更换油温表或重新连接出线。25.DAVC处手动工作状态能正常工作，自动状态下不能正常工作。 (1)电流极限电位器有损坏。(2)-15V电源不正常，表现为-15V电源电路有尖细干扰脉冲或一15v电位不正常；(3)开关打到远控，上位机没有输出；（4）手动自动按键脱焊。 (1)更换电位器；(2）更换7915稳压块，并在7915稳压块输出端并上10u电容 (3）开关打到就地，处理上位机；（4）补焊。26.一次电压、二次电压偏低，二次电流偏小。 一次电流偏大很多，上升快，与二次电流上升不成比例。 整流变压器有匝间短路或硅堆有存在开路或击穿短。 做开路试验，一次侧有电流出现，即变压器内部有器件损坏，偏励磁产生或短路。需吊芯维修，更换损坏器件27. 电压上升，电流没有出来，虽正常运行电压时，电压则开始下降，电流才出来且上升很快。 (1)温度太高粉尘比电阻太高，造成反电晕；（2）煤质及工艺操作不良。 (1)悬窑要增湿塔工作正常，降低工作温度;(2）电厂一般改善煤质及工艺。使煤充分燃烧，提高振打力。电除尘常见故障处理汇总428、 一、二次电压低，二次电流小，一次电流非常大，上升时 一、二次电流不成比例，一次电流猛增与突变，可能爆快 熔，变压器有明显的异常声音。 (1)整流变压器低压包短路故障； (2）整流变压器铁芯（包括穿芯螺栓）绝缘损伤，涡流严重。 (1)更换低压包；(2)重新做好铁芯绝缘。29. 一、二次电流达到额定值时，一次电压在280-330V，二次电压在40一50KV，无闪络。 （1）粉尘浓度低，电场近似空载 (2）高压电缆与终端头严重泄漏。 （1）降低振打高度（2）重做高压电缆与终端头。30. 一、二次电流，一次电压正常不动，二次电压指示摆动或 停电后还有较高指示。 (1)二次电压表动圈螺丝松动(2)受到前电场带电粉尘影响。 (1)重新校准31.二次工作电流大，二次电压 升不高，甚至接近于零。 (1)收尘极板和电晕极之间短路。 (2) 石英套管内壁冷凝结露，造成高压对地短路。(3)电晕极振打装置的绝缘瓷瓶破损，对地短路。(4)高压电缆或电缆终端接头击穿短路。(5)灰斗内积灰过多粉尘堆积至电晕极框架。(6)电晕极断线，线头*近收尘极。 (7)高压支柱瓷瓶，阴极瓷轴及挡风板受潮积灰引起抓电。(8)反电晕。 (1)清除短路杂物或剪去折断的电晕线(2)擦抹石英套管或提高保温箱温度。(3)修复损坏的绝缘瓷瓶。 (4)更换损坏的电缆或电缆接头，(5)清除下灰斗内的积灰。 (6)剪去折断的电晕线线头。 (7)大梁绝缘子室和阴极瓷轴箱温控在露点以上。(8)改变烟气条件；将烟气用水蒸汽进行增湿：对烟气进行化学调质；用脉肿供电。32、二次电流正常或偏大，二次电压升至较低，电压便发生闪络 (1)两极间的局部距离变小。（2）有杂物挂在收尘极板或电阴极上。(3)保温箱或绝缘室温度不够，绝缘套管内壁受潮漏电。(4)电晕极振打装置绝缘套管受潮积灰造成漏电。 (5)保温箱内出现正压，含湿 量的烟气从电晕极支承绝缘套管内外排出。(6)电缆击穿或漏电 （1）调整极间距。（2）清除杂物。（3）擦抹绝缘套管内壁，提高保温箱内温度。(4)提高绝缘套管箱内温度。（5）采取措施，防止出现正压或增加一个热风装置鼓入热风。 （6更换电缆。33.二次电压偏高，二次电流显著降低。 （1）收尘极或电晕极的振打装置未开或失灵。(2)电晕线肥大或放电不良。(3)烟气中粉尘浓度过大。 (1)检查并修复振打装置。（2）分析肥大原因，采取必要措施。（3）改进工艺流程，降低烟气的粉尘含量。34.二次电压和一次电流正常二次电流无读数。 （1）毫安表并联的电容器损坏造成短路。（2）变压器至毫安表连接导线在某处接地。（3）毫安表本身指针卡住。 查找原因，消除故障电除尘常见故障处理汇总535.二次电流不稳定，毫安指针急剧摆动。 (1)电晕线折断，其残留段受风吹摆动。(2)烟气湿度过小，造成粉尘比电阻值下降。(3)电晕极支承绝缘套管对地产生沿面放电。 (1)剪去残留段。(2)通知工艺人员，进行适到处理。(3)处理放电的部位。36 一、二次电流、电压均正常，但收尘效率不理想。 (1)气流分布板孔眼被堵，气流分布不均。(2)灰斗的阻流板脱落，气流发生短路。(3)*出口处的排灰装置严重漏风，进口风量超标。(4)粉尘二次飞扬。(5)烟气条件变化。 (1)检查气流分布板的振打装置是否失灵。(2)检查阻流板，并做适当处理。(3)加强排灰装置的密封性，处理漏风原因。(4)1. 调整振打强度，时间和周期 2. 改善气流分布；改变收尘极的形状 改进密封，调节闸板和整个系统，减少漏风； 采用湿式清灰；6.降低电场风速； 7. 在电收尘器出口设置收尘器； 防止产生反电晕；9.调整火花率控制； 10.改善粉尘的比电阻。(5)改善烟气条件。37.闪络过于频繁，收尘效率降低。 (1)电场以外放电，如隔离开关。高压电缆及阻尼电阻等放电。(2)电控柜火花率没调整好。(3)前电场的振打时间周期不合格。 (4)工况变化，烟气条件波动很大。 (5)抽头调整不当。 (1)处理放电部位。(2)调整火花率电位器及置自动状态，(3)调整振打周期。(4)停炉后，进电场观察检查，消除放电异常部位。(5)通知值长，调整工艺状况，改善烟气条件。(6)调整抽头位置。摘要： 本文通过对影响电除尘运行参数的常见原因分析并结合神头第一发电厂三期电除尘（#5#8电除尘）多年来运行参数的实际状况和常见故障探讨，找出当前影响神一三期电除尘运行参数的主要原因：电场部分极板极丝腐蚀、变形、间距改变；振大强度不够；高压电缆老化；本体磨损漏风；升压变容量不足等并提出相应的对策：更换部分极板极丝及老化的高压电缆；全部采用宽间距、双侧振打改造；彻底消除漏风；合理调整燃烧、降低排烟温度等，以达到三期电除尘运行参数最佳、除尘效率最佳的目的。关键词：参数 原因 分析 对策1.概述：电除尘器一般是利用直流负高压使气体电离、产生电晕放电，进而使粉尘荷电，并在强电场力的作用下，将粉尘从气体中分离出来的除尘装置，其特点是除尘效率高，普遍在99%以上，设计效率最高可达99.99%，一般能保证除尘器出口含尘浓度为50100毫克/米3阻力损失小，一般为49196Pa，因而风机的耗电量少，按每小时处理1000m3烟气量计算，电能消耗约为0.20.8KWh ,处理烟气量大，对烟气浓度的适应性较好，运行费用低。但其一次性投入与钢材消耗量大，占地面积大，对制造、安装和操作水平要求较高，对烟气温度变化较敏感，应用范围受粉尘比电阻的限制，据资料记载1：电除尘器最适合的比电阻范围为10451010（-），若在此范围外，则需采取一定的技术措施。神一三期四台电除尘器是由捷克的机械部分和东德的电气部分组成，由于设计、制造、安装、均存在不合理因素，投运以来，运行参数一直不佳，从未达到设计参数，经过工程技术人员和有关专家的多次研究探讨，又经过机械、电控系统的技术改造，虽然有所好转，但仍未达到额定运行参数值。特别是近几年来，随着设备的老化，运行参数一直不稳，经常出现：二次电压低甚至接近为零或升至较低电压便发生闪络；二次电流升不起维持在低电流运行或二次电流不稳定急剧摆动等现象。根据我们多年的运行、检修经验和技术分析，对影响我厂三期电除尘器运行参数的原因及对策作以下探讨。2. 影响运行参数的原因分析：2.1反电晕对运行参数的影响：电除尘器最适合的粉尘比电阻范围为10451010（-），而我厂粉尘比电阻经测试为10111013 -，超过此临界值则为高比电阻粉尘。所谓反电晕就是指沉积在收尘极表面上的高比电阻粉尘层所产生的局部放电现象。当粉尘比电阻超过临界值1010（-）后，电除尘器的性能就随着比电阻的增高而下降。比电阻超过1012 -，采用常规电除尘器就难以达到理想的效果。这是因为：若沉积在收尘极上的粉尘是良导体，则不会干扰正常的电晕放电，当如果是高比电阻粉尘，则电荷不易释放。随着沉积在收尘极上的粉尘层增厚，释放电荷更加困难。此时一方面由于粉尘层未能将电荷全部释放，其表面仍有与电晕极相同的极性，便排斥后来的荷电粉尘。另一方面由于粉尘层电荷释放缓慢，于是在粉尘间形成较大的电位梯度。当粉尘层中的电场强度大于其临界值时，就在粉尘层的孔隙间产生局部击穿，产生与电晕极极性相反的正离子，所产生的正离子便向电晕极运动，中和电晕区带负电的粒子。其结果是电流大幅度增大，电压降低。运行参数及为不稳，电除尘性能显著恶化。电除尘器的性能超过临界值1010（-）后随着比电阻的增高而下降也可根据欧姆定理来论证：电流通过具有一定电阻的粉尘的电压降为U=j * Rs= j *pR (V)2其中：j粉尘层中的电流密度（A/cm）R粉尘层厚度（cm）p比电阻（-）作用于电极之间的电压为Ug=UU= Uj pR (v)U电除尘器外加电压由上式可看出：如果粉尘比电阻不太高，则沉积在收尘极上的粉尘层中的电压降对空间电压Ug的影响可或略不计。但是随着比电阻的升高，若超过临界值1010（-）后，则粉尘层中的电压U变得很大，达到一定程度致使粉尘层局部击穿，并产生火花放电，即通常所说的反电晕现象。概括地说，反电晕对电流电压特性最明显的影响是：a). 降低火花放电电压，使二次电压降低；b).形成稳定的反电晕陷口而发生电流的突变或非连续性，使运行参数及为不稳c).最大电晕电流大为增加，在即将发生火花放电时，二次电流为正常电流值的好几倍。防止和减弱反电晕的措施是3：设法降低粉尘比电阻，使粉尘层不被击穿。主要方法有以下几种： 对烟气进行调质处理。（其中有：增湿处理；化学调质处理） 采用高温电除尘器。 采用宽间距电除尘器。4)采用高压脉冲供电系统，是彻底消除反电晕，解决高比电阻粉尘不易捕集的最有效的手段。其简单原理是在直流电压的基础上跌加作用时间很短的脉冲电压。直流电压为临界起晕电压，脉冲电压使气体电离产生电晕电流。这种供电方式，可在不降低电场电压的情况下，通过改变脉冲电压的频率和宽度来控制电晕电流。使沉集在收尘极上粉尘层的电晕电流密度和比电阻的乘积永远低于粉尘层的击穿电压，从而彻底避免反电晕现象。同时还将使电除尘器的能耗大幅度地下降，具有很大的经济效益。美国、日本、丹麦等国早已成功运行并已证实了实际的使用效果。是我国电除尘的发展、应用方向。神一除尘器的粉尘比电阻经环保设备厂测试为10111013 -，是高比电阻粉尘，不利于收尘，运行中电场内经常发生反电晕现象，由于频繁的放电，严重影响运行参数的升高。根据这种状况并结合解决我厂除尘器的其他问题，前几年#5、#8电除尘器进行了宽间距改造，同极距由300mm加到400 mm, 运行电压由30KV升到45KV左右，同时又采用了高压微机控制，运行参数有所提高，在很大程度上防止和减弱了反电晕现象，但仍未完全消除。#6、#7电除尘器一直未改造，随着设备的老化，不仅反电晕现象时有发生，而且还暴露出电晕线肥大和阳极板粉尘堆积的情况，严重影响运行参数的稳定和提高，有待于今后作全面的改造。2.2电晕线肥大和阳极板粉尘堆积对运行参数的影响：电晕线越细，产生的电晕越强烈，但因在电晕极周围的离子区有少量的粉尘粒子获得正电荷，便向负极性的电晕极运动并沉积在电晕线上，若粉尘的粘附性很强，不容易振打下来，于是电晕线的粉尘越集越多，即电晕线变粗，大大地降低电晕放电效果，这就是电晕线肥大；粘附性很强的粉尘有时还会在阳极板上堆积起来。以上两种情况都会使运行参数明显降低。其产生的原因主要有以下几方面：1）除尘器低负荷或停止运行时电除尘的温度低与露点，水或硫酸凝结在尘粒之间及尘粒与电极之间，使其表面溶解，当除尘器再次运行时，溶解的物质凝固或结晶，产生大的附着力。2）由于粉尘的性质而粘附，探索使用合适的煤种加以解决。3）部分极板、极丝腐蚀严重，吸附在表面上的粉尘振打不易清除，虽然利用停炉机会更换部分阴极丝，但腐蚀的阳极板需等到大修才可更换。4）漏风使冷空气从检查门、烟道、伸缩节、绝缘套管等处进入电场，不仅会增加烟气处理量，而且会由于温度下降出现冷凝水，引起电晕极结灰肥大、绝缘套管爬电和腐蚀等后果。5）振打强度不够或振打故障，造成电晕线肥大和阳极板粉尘堆积，影响电流电压的升高。我们在日常实践中发现：当电流电压明显降低，经调整微机不起作用时，暂停电场几分钟（振打继续运行）重新投入后电流电压明显升高，而过几分钟后运行参数又返回原来状态，充分说明振打强度不够。98年针对阳极振打两电场共用一套易发生犯卡的问题对#6电除尘器进行双侧振打改造后，经过长期的运行观察我们发现不仅犯卡故障明显减少，而且电晕线肥大和阳极板粉尘堆积的情况也得以大幅度改善。2.3电晕闭塞对运行参数的影响：当含尘气体通过电场空间时，粉尘粒子与其中的游离离子碰撞而荷电，于是在电除尘器内便出现两种形式的电荷离子电荷和粒子电荷。故电晕电流一方面是由于气体离子的运动而形成，另一方面是由粉尘粒子运动而形成，但是粉尘粒子大小和质量都比气体离子大的多，所以气体离子的运动速度为粉尘离子的数百倍（气体离子的平均速度为60-100 m/s ,而粉尘离子的速度小于60 m/s）这样，由粉尘离子所形成的电晕电流仅占总电晕电流的1-2%，随着烟气中含尘浓度的增加，粉尘离子的数量也增多，以致由于粉尘离子形成的电晕电流虽不大，但形成的空间电荷却很大，接近于气体离子所形成的空间电荷，严重抑制电晕电流的产生，使尘粒不能获得足够的电荷，以致二次电流大幅度的下降，若含尘浓度太大时，可能使电流趋于零，使运行参数明显下降、收尘效果明显恶化，这种现象称为电晕闭塞。其产生的原因主要有以下几方面：1）烟气含尘浓度大。据我们多年的观察发现：三期电除尘有时由于煤质的不同含尘浓度大时，电除尘的电流电压都受到不同程度的影响，（特别是一、二次电流下降尤为明显）下灰斗量很大，收尘效果恶化；同样工况的电除尘器，不作高压微机电控系统和振打微机电控系统的任何调整，有时电流电压很高，下灰斗量正常，说明烟气含尘浓度对电除尘的运行参数影响很大。2）烟气流速（电场风速）增加，也会在不同程度上产生电晕闭塞现象。三期电除尘器设计的烟气流速为1.159m/s,若烟气流速超过此参数，则必然会影响到运行中电流电压的升高。电除尘器是负压运行，当本体的联结处密封不严而漏风时，冷空气就会从外部进入电场，使通过电除尘器的烟气流速增大，则在每一单位时间内停留在电场中的烟尘量增大，因而会在不同程度上产生电晕闭塞现象，使运行参数恶化。为减小烟气含尘浓度大的影响，前几年利用大修将三期电除尘的电晕线由锯齿线改为适于捕集高浓度粉尘的芒刺线，改造后电晕闭塞现象明显减少；但随着近年来除尘器本体的老化，除尘器到大修周期因其他原因而未能及时安排大修，漏风增多未能彻底治理，导致电晕闭塞现象又有所增加，运行中二次电流有时明显下降，甚至使电流趋于零。2.4锅炉排烟温度和压力对运行参数的影响：烟气的温度和压力影响电晕始发电压，起晕时电晕极表面的电场强度、电晕极附近的空间电荷密度和分子离子的有效迁移率等，温度和压力对电除尘器性能的某些影响可以通过烟气密度的变化来分析。=0 * T0/T *P/P0（kg/m3）40烟气在T0和P0时的密度（kg/m3）T0标准状态的温度（273 k）P0标准状态的大气压（101325pa）T烟气的实际温度（ k ）P烟气的实际压力(pa)由上式可知：参数随温度的升高和压力的降低而减小，当降低时，电晕始发电压，起晕时电晕极表面的电场强度和火花放电电压等都要降低，致使二次电压升不起来。这是因为：当减小时离子的有效迁移率由于和中性分子碰撞次数减少而增大，因为在外加电压一定的情况下，这将导致电晕极附近的空间电荷密度减小和收尘极的平均电流增大。电晕极附近的空间电荷密度减小，导致在电晕极表面以较低的电场强度获得一定的电晕电流，于是当减小时，为了在阳极板上保持一定的平均电晕电流密度，则外加电压必须降低，致使运行参数降低。神一三期锅炉排烟温度最高可达到180左右，而电除尘器的最佳运行温度是140150，在这种高温下运行将直接影响电除尘的二次电压和二次电流的升高。而烟气压力经过以前的测试影响不大，所以降低锅炉排烟温度有利于提高电除尘的运行参数。2.5.高压短路对运行参数的影响：高压短路直接影响电除尘运行参数，发生高压完全短路后，二次电流I2上升，二次电压U2=0，相应的电场失去除尘作用，为防止短路电流烧毁电场或损坏整流变，必须紧停相应的控制柜，可见：高压短路对电除尘运行参数影响最大。高压短路时的现象和原因主要有以下几方面：1）运行中的电除尘器当二次电流I2上升，二次电压U2下降（有时U2=0）就有高压短路的重大嫌疑；当I2.U2的变化值不大，则是由于烟气条件发生了变化，导致负荷加重，导致外部回路的压降降低，或是由于整变变二次输出抽头位置不合适以及电场绝缘降低的原因，此时应从电场本体上查出绝缘降低的原因，调整锅炉运行工况，或改变整流变的二次抽头位置。2）当U2下降较大，二次电流表、二次电压表反向大幅度摆动时，即二次电压表瞬间下降至零值，而二次电流表瞬时大幅度上升时，此时多是由于电场本体内部阴极线或阳极板断裂或开焊，异极距在烟气流动条件下时大时小，甚至短路（此时I 2至表头，U2=0）整流变噪声忽大忽小，温升较高，从设备安全角度应紧停高压柜运行，待停炉后处理电除尘本体。3）I2较正常值偏大，U2=0表针无摆动，其原因大多是：（1）电场内极板、极线完全短路或积灰短路、高压电缆对地击穿。（2）电场或阴极绝缘瓷瓶严重受潮或进水绝缘降低甚至到0、进水使阴极绝吊杆在运行中放电而碳化完全失去绝缘作用，造成高压短路。高压瓷瓶破裂。（3）变压器故障。神一三期电除尘由于部分设备的老化，在运行中经常出现电场绝缘低、甚至为零或高压电缆老化对地击穿的现象，严重影响电除尘运行中的电流电压参数，急需利用大修进行部分设备的更换。2.6微机控制柜的运行环境及电除尘器升压变容量不足对运行参数的影响：微机控制柜的周围环境好坏直接影响到微机内部电控元件能否正确的执行和反馈控制，若电控元件集灰太多，势必会影响散热引起温度升高，从而误发信号、严重影响运行中的电流电压参数。三期电除尘由于投产安装时配电室密封不严，在电除尘运行时大量的灰尘进入配电室内，严重影响微机控制系统的正确动作，虽然加强了定期的清扫，但远远不能满足微机运行的需要。目前，除#5电除尘配电室经大修改造环境有明显改善外，#6、#7、#8电除尘配电室的环境在运行中仍很恶劣，急需彻底整改密封。电除尘器的升压变对运行参数影响很大，由于神一电除尘器的机械部分由捷克制造，而电控柜和升压变由东德制造，设计时没有进行严密的配套计算，电除尘器的收尘面积太大，相当于国产30万机组电除尘器的收尘面积，升压变的容量较小。而升压变容量足够大时，负载变化对其输出电压影响很小，反之升压变容量不足则负载变化对其参数影响就大，由于设计时升压变与本体容量不配套，升压变的容量较小，所以，当电流上升时，变压器本身整流硅堆、阻尼电阻及高压电缆压降很大，从而降低了电场的电压，使电场电压和电流都不能升高，参数达不到额定的要求。解决办法是：加宽极距，减少收尘面积，（#5、#8电除尘器以实施）但此方法同样受变压器最高允许电压的限制，电压达到额定的55KV时，变压器已经过流。故根本解决办法是更换大容量的升压变压器。3.结论：通过以上分析可知影响当前神一三期电除尘运行参数的主要原因有：尘比电阻大。排烟温度高。部分极板、极丝腐蚀、变形、间距改变。振大强度不够。高压电缆老化；本体磨损漏风；部分保温箱漏风、漏雨、保温不足。升压变容量不足，运行参数达不到额定值。配电室密封不严，微机运行环境差。4.措施与对策：针对目前的情况应采取的措施及长远对策为：选择合适煤种并合理燃烧、降低排烟温度。利用大修机会，更换腐蚀、变形的极板、极丝及不合格的高压电缆、彻底消除漏风、投入保温箱加热。彻底解决#6、#7、#8配电室密封不严问题。全部采用宽间距、双侧振打改造（#5、#8已采用宽间距、#6已采用双侧振打）。更换大容量的升压变压器或采用高压脉冲供电电源。5.7静电除尘器本节导航界面组成：（1）本节导学FLASH动画（chap5-7）（2）按钮一、静电除尘器的工作原理二、静电除尘器的主要性能参数计算三、静电除尘器的主要结构部件与装置四、影响静电除尘效果的因素五、静电除尘器的类型及应用以下为点击按钮进入对应的内容：一、静电除尘器的工作原理1气体电离和电晕放电由于辐射摩擦等原因，空气中含有少量的自由离子，单靠这些自由离子是不可能使含尘空气中的尘粒充分荷电的。因此，要利用静电使粉尘分离须具备两个基本条件，一是存在使粉尘荷电的电场；二是存在使荷电粉尘颗粒分离的电场。一般的静电除尘器采用荷电电场和分离电场合一的方法，如图5-7-1所示的高压电场，放电极接高压直流电源的负极，集尘极接地为正极，集尘极可以采用平板，也可以采用圆管。图5-7-1静电除尘器的工作原理在电场作用下，空气中的自由离子要向两极移动，电压愈高、电场强度愈高，离子的运动速度愈快。由于离子的运动，极间形成了电流。开始时，空气中的自由离子少，电流较少。电压升高到一定数值后，放电极附近的离子获得了较高的能量和速度，它们撞击空气中的中性原子时，中性原子会分解成正、负离子，这种现象称为空气电离。空气电离后，由于联锁反应，在极间运动的离子数大大增加，表现为极间的电流（称之为电晕电流）急剧增加，空气成了导体。放电极周围的空气全部电离后，在放电极周围可以看见一圈淡蓝色的光环，这个光环称为电晕。因此，这个放电的导线被称为电晕极。在离电晕极较远的地方，电场强度小，离子的运动速度也较小，那里的空气还没有被电离。如果进一步提高电压，空气电离（电晕）的范围逐渐扩大，最后极间空气全部电离，这种现象称为电场击穿。电场击穿时，发生火花放电，电话短路，电除尘器停止工作。为了保证电除尘器的正常运动，电晕的范围不宜过大，一般应局限于电晕极附近。如果电场内各点的电场强度是不相等的，这个电场称为不均匀电场。电场内各点的电场强度都是相等的电场称为均匀电场。例如，用两块平板组成的电场就是均匀电场，在均匀电场内，只要某一点的空气被电离，极间空气便会部电离，电除尘器发生击穿。因此电除尘器内必须设置非均匀电场。开始产生电晕放电的电压称为起晕电压。对于集尘极为圆管的管式电除尘器在放电极表面上的起晕电压按下式计算：V（5-7-1）式中m放电线表面粗糙度系数，对于光滑表面m=1，对于实际的放电线，表面较为粗糙，m=0.50.9；R1放电导线半径，m；R2集尘圆管的半径，m；相对空气密度。 T0、P标准状态下气体的绝对温度和压力；T、P实际状态下气体的绝对温度和压力。从公式（5-7-1）可以看出，起晕电压可以通过调整放电极的几何尺寸来实现。电晕线越细，起晕电压越低。电除尘器达到火花击穿的电压称为击穿电压。击穿电压除与放电极的形式有关外，还取决于正、负电极间的距离和放电极的极性。图（5-7-2）是在电晕极上分别施加正电压和负电压时的电晕电流电压曲线。从图（5-7-1）可以看出，由于负离子的运动速度要比正离子大，在同样的电压下，负电晕能产生较高的电晕电流，而且它的击穿电压也高得多。因此，在工业气体净化用的电除尘器中，通常采用稳定性强、可以得到较高操作电压和电流的负电晕极。用于通风空调进气净化的电除尘器，一般采用正电晕极。其优点是，产生的臭氧和氮氧化物量较少。VSP=击穿电压负正+VSP-VSP电晕电压电晕电流V0图5-7-2正、负电极下电晕电流电压曲线2尘粒的荷电电除尘器的电晕范围（也称电晕区）通常局限于电晕线周围几毫米处，电晕区以外的空间称之为电晕外区。电晕区内的空气电离后，正离子很快向负（电晕）极移动，只有负离子才会进入电晕外区，向阳极移动。含尘空气通过电除尘器时，由于电晕区的范围很小，只有少量的尘粒在电晕区通过，获得正电荷，沉积在电晕极上。大多数尘粒在电晕外区通过，获得负电荷，最后沉积在阳极板上，这就是阳极板称为集尘极的原因。尘粒荷电是电除尘过程的第一步。在电除器内存在两种不同的荷电机理。一种是离子在静电力作用下做定向运动，与尘粒碰撞（点击观看flash模拟动画碰撞作用荷电），使其荷电，称为电场荷电。另一种是离子的扩散现象导致尘粒荷电，称为扩散荷电。对dc0.5m的尘粒，以电场荷电为主；对dc0.2m的尘粒，则以扩散荷电为主；dc介于0.20.5的尘粒则两者兼而有之。在工业电除尘器中，通常以电场荷电为主。在电场荷电时，通过离子与尘粒的碰撞使其荷电，随尘粒上电荷的增加，在尘粒周围形成一个与外加电场相反的电场，其场强越来越强，最后导致离子无法到达尘粒表面。此时，尘粒上的电荷已达到饱和。在饱和状态下尘粒的荷电量按下式计算：C（5-7-2）式中0真空介电常数，0=8.8510-12C/Nm2；dc粒径，m；Ef放电极周围的电场强度，V/m； p尘粒的相对介电常数。P与粉尘的导电性能有关。对导电材料P=；绝缘材料P=1；金属氧化物P=1218；石英P=4.0。从上式可以看出，影响尘粒荷电的主要因素是尘粒直径dc、相对介电数P和电场强度。二、静电除尘器的主要性能参数计算对电除尘器内粒的运动和捕集进行理论分析，依赖于气体流动模型。最简单的情况是假设含尘气体在电除尘器内作层流运动。在这种情况下尘粒的移动根据经典力学和电学定律求得。1驱进速度荷电后的尘粒在电场内由于受到静电力的作用将向集尘极运动（点击观看flash模拟动画尘粒在电场内运动）。荷电尘粒在电场内受到静电力F=qEjN（5-7-3）式中Ej集尘极周围电场强度，V/m。尘粒在电场内作横向运动时，要受到空气的阻力，当Rec1时，空气阻力P=3dcN（5-7-4）式中尘粒与气流在横向的相对运动速度，m/s。当静电力等于空气阻力时，作用在尘粒上的外力之和等于零，尘粒在横向作等速运动。这时尘粒的运动速度称为驱进速度。驱进速度 m/s（5-7-5）把公式（5-7-2）代入上式，m/s（5-7-6）对dc5µm的尘粒，上式应进行修正：m/s（5-7-7）式中Kc库宁汉滑动修系数。为简化计算，可近似认为，Ef=Ej=U/B=EpV/m式中U电除尘器工作电压，V；B电晕极至集尘极的间距，m；EP电晕尘器的平均电场强度，V/m。因此，m/s（5-7-8）从公式（5-7-8）可以看出，由除尘器的工作电压U愈高，电晕极至集尘极的距离B愈小，电场强度E愈大，尘粒的驱使进度也愈大。因此，在不发生发击穿的前提下，应尽量采用较高的工作电压。影响电除尘器工作的另一个因素是气体的动力粘度，值是随温度的增加而增加的，因此烟气温度增加时，尘粒的驱进速度和除尘效率都会下降。公式（5-7-5）是在Rec1、尘粒的运动只受静电力的影响这两上假设下得出的。实际的电除尘器内都有不同程度的紊流存在，它们的影响有时要比静电力要大得多。另外还有许多其它的因素没有包括在公式（5-7-8）中，因此，仅作定性分析用。2除尘效率要求出电除尘器的除尘效率需建立微分方程。但由于电除尘器的除尘效率与粉尘性质、电场强度、气流速度、气体性抟及除尘器结构等因素有关，要严格地从理论上推导除尘效率方程式是困难的，因此在推导过程中作以下假设：电除尘器横断面上有两上区域，集尘极附近的层流边界层和几乎占有整个断面的紊流区。尘粒运动受紊流的控制，整个断面上的浓度分布是均匀的。在边界层尘粒具有垂直于避面的分速度。忽略电风、气流分布不均匀、二次扬尘等因素的影响。图5-7-3静电除尘器除尘效率分析模型图建立微分方程首先需要抽象模型如图5-7-3所示。设气体和粉尘在水平方向的流速为（m/s）；除尘器内某一断面上气体含尘浓度为y（g/m3）；气流运动方向上每单位长度集尘面积为a（m2/m）；气流运动方向上除尘器的横断面积为F（m2）；电场长度为l（m）；尘粒的驱进度为气流运动方向上除尘器的横断面积为F（m2）；电场长度为（m）；尘粒的驱进速度为（m/s）。在d时间内，在d空间捕集的粉尘量dm=（d）dy= -F（dx）dy（5-7-9）把d=d代入上式，则对上式两边进行积分， （5-7-10）式中y1除尘器进口处含尘浓度，g/m3；y2除尘器出口处含尘浓度，g/m3。将F=L、=A上式，则式中L除尘器处理风量，m3/s；A集尘极总的集尘面积，m2。则除尘效率为 （5-7-11）表5-7-1不同（）值下的除尘效率01.02.02.33.03.914.616.91（%）063.286.59095989999.9公式（5-7-11）是在一系列假设的前提下得出的，和实际情况并不完全相符。但是它给我们提供了分析、估计和比较电除尘器效率的基础。从该式可以看出，在除尘效率一定的情况下，除尘器尺寸和尘粒驱进速度成反比，和处理风量成正比；在除尘器尺寸一定的情况下，除尘效率和气流速度成反比。3有效驱进速度公式（5-7-11）在推导过程中忽略了气流分布不均匀、粉尘性质、振打清灰时的二次扬尘因素的影响，因此理论效率值要比实际值高。为了解决这一矛盾，提出有效驱进速度的概念。所谓有效驱进速度就是根据某一除尘器实际测定的除尘效率和它的集尘极总面积A、气体流量L，利用公式（5-7-11）倒算出驱进速度。我们把这个速度称为有效驱进速度。在有效驱进速度中包含了粒径、气流速度、气体温度、粉尘比电组、粉尘层厚度、电极型式、振打清灰时的二次扬尘等因素。因此有效驱时速度要通过大量的经验积累，它的数值与理论驱进速度相差较大。表5-7-2是某部门实测的有效驱进速度e值。表5-7-2某些粉尘的有效驱进速度e粉尘种类e（cm/s）粉尘种类e（cm/s）锅炉飞灰水 泥铁矿烧结粉尘氧化亚铁焦 油平 炉8-12.29.56-207-228-235.7镁 砂氧化锌、氧化铅石膏氧化铝熟料氧化铝4.7419.5136.4三、静电除尘器的主要结构部件与装置图5-7-4为静电除尘器结构图。在工业电除尘器中，最广泛采用的是卧式的板式电除尘器，见图5-7-5。它是由本体和供电原源两部分组成。本体包括除尘器壳体、灰斗、放电极、集尘极、气流分布装置、振打清灰装置、绝缘子及保温箱等等。下面介绍除尘器的主要部件。图5-7-4静电除尘器结构图图5-7-5板式静电除尘器组成结构图1集尘极（1）对集尘极板的基本要求对集尘极板的基本要求是：板面场强分布和板面电流分布要尽可能均匀；防止二次场尘的性能好。在气流速度较高或振打清灰时产生的二次场尘少；振打性能好。在较小的振打力作用下，在板面各点能获得足够的振打加速度，且分布较均匀；机械强度好（主要是刚度）、耐高温和耐腐蚀。具有足够的刚度才能保证极板间距及极板与极线的间距的准确性；容纳粉尘量大，消耗钢材少，加工及安装精度高。（2）集尘极板的结构形式极板用厚度为1.22.0mm的钢板在专用轧机上轧制而成，为了增大容纳粉尘量大，通常将集尘极做成各种断面形状。，常用的断面形状如图5-7-6所示。图5-7-6集尘极板的结构形式极板高度一般为215m。每个电场的有效电场长度一般为34.5m，由多块极板拼装而成。常规电除尘器的集尘极板的间距通常采用300mm。国内、外研究结果表明，加大极板间间距，增大了绝缘距离，可以抑止电场火花放电；同时可以提高电除法器的工作电压，增大粉尘的驱进速度；另外还可使电极板面积也会相应减小。由于这种除尘器的工作电压比常规的高，故称为宽间距超高压电除尘器。宽间距电除尘器的极板间距一般为400600mm。根据目前的试验研究，采用40