高支模拆除方案.docx

高支模拆除方案 工程高支模施工方案 一、编制依据 1、施工图及施工现场实际情况。 2、建筑施工计算手册（中国建筑工业出版社2001年7月版） 3、粤建监字（1998）027号（广东省建设工程高支模板系统施工安全管理办法）。 4、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001） 6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091） 二、工程概况 本工程是由湛江市建实房产有限公司投资兴建的住宅楼工程，由深圳市中建西南院设计顾问有限公司负责施工图设计，工程位于湛江市i海田大道，该工程是由两栋连体塔楼组成，楼高三十层。设一层地下室，1-2层作商场及住宅大楼，3层架空作设备转换层和环境绿化。4层以上为住宅。总建筑面积为73520，地下室及一、二层层高分别为4.3m、5.6m、5.4m。在转换层出现的大截面的梁，（9001800，11001800，15002000，12002000，9002000等）。 为了保证施工的安全，特制定本工程高支模施工专项方案，并对四种规格的梁（9001800，11001800，15002000，12002000及楼板的支撑体系进行验算，并且部分出现层高比较高的楼层及飘板，本方案把楼层6m8m之间的模板支撑体系接8M进行验算，8m15.5m 支撑体系按15.5m进行验算. 三、结构构造 为了保证支撑体系的强度、刚度及整体稳定性，层高6以下板的顶架支撑采用门式钢管脚手架，型号为MF1219,钢管规格为 483.5门架采用四连环进行搭设,跨距按实际情况不小于1.2m,板下铺二层8080m枋,第一层间距250,第二层间距1220，模板采用18厚胶合板,外边两跨连续设置剪力撑,中间部分按每隔两跨设置一道,撑杆按与地面夹角为45 60 设置. 支撑顶架采用扣件式钢管脚手架,钢管规格型号为483.5,采用双排钢管进行支撑,分布情况为400600，梁下铺一层8080木枋,间距250,模板采用18厚胶合板,离地180处设置一道扫地杆,沿高度方向按实际情况等距离设置两道水平拉杆,剪刀撑按不大于六跨一道连续设置,撑杆按与地面夹角为45 60 设置. 大于11001800，小于9001800的大梁本方案按11001800进行验算，支撑顶架采用扣件式钢管脚手架，钢管规格型号为483.5,采用4排钢管进行支撑，分布情况为500500,梁下铺一层808木枋,间距250，模板采用18厚胶合板,离地180处设置一道水平拉杆,剪刀撑按不大于三跨一道连续设置,撑杆按与地面夹角为45 60 设置。 大于15502000,小于12002000的大梁本方案按15502000进行验算,支撑顶架采用扣件式钢管脚平架,钢管规格型号为483.5,采用五排钢管进行支撑,分布情况为500500,梁下铺一层8080木枋,间距为250,模板采用18厚胶合板,离地180处设置二道扫地杆,沿高度方向桉实际情况等距离设置两道水平拉杆,剪刀撑按不大于六跨一道连续设置,撑杆按与地面夹角为45 60 设置。 楼层68.1m支撑体系布置情况：梁、板的模板支撑可采用钢管支撑,规格为483.5,分布情况为500500,模板采用18厚胶合板,板下铺二层8080木枋,第一层间距为250,第二层间距250,离地180处设置一道扫地杆,沿高度方向每隔1.8米,设置一道水平拉杆,剪刀撑按不大于六跨一道连续设置,撑杆按与地面夹角45 60 设置,而且在外边两跨必须设置,中间每隔两跨设置一道,撑杆的根部必须可靠地顶紧地面。 楼层8.115.5m支撑体系布置情况:梁、板的模板支撑可采用钢管支撑,规格为483.5,分布情况为500500,模板采用18厚胶合板,板下铺二层8080木枋,第一层间距250,第二层间距750，离地180处设置一道扫地杆,沿高度方向每隔1.8米设置一道水平拉杆,剪刀撑按不大于六跨一道连续设置,撑杆按与地面夹角45 60 设置,而且在外边两跨必须设置,中间每隔两跨设置一道,撑杆的根部必须可靠地顶紧地面。 四、搭设质量及安全要求。 本工程的支模主要体现在楼层高、荷载大，特别是12002000,15502000等大裁面的转换梁,存在受砼浇筑速度的影响比较大,高支模支撑体系的稳定性和整体性是安全施工的关键,因此高支模的搭设除满足本方案构造要求外还必须满足如下要求: 1、搭设前应认真检查门架、钢管立杆、斜拉杆、钢管等受力构件是否完好。 2、搭设时应认真按构造要求设置门架及钢管。 3、水平拉杆应尽量与已浇砼的柱子进行刚性连接，并在同一平面上纵横两个方向设置。 4、剪刀撑必须在外边两跨设置，中间每隔两跨设一道，撑杆的根部必须可靠地顶紧地面，撑杆的上端顶搭至板底或梁底，并与立杆用扣件连接对接件连接。 5、支撑体系中钢管立杆、门架立杆必须用对接机、对接件连接，水平拉杆、剪刀撑须用回转扣连接，搭按长度不少于1m，每个搭接头须有回转扣，扣件的外皮与钢管外端不少于10cm。 6、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步、内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。 7、各根立杆底部应设置底座式垫板。 8、设在与支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300时，应采取了靠措施固定。 9、当梁模板立架立杆采用单根立杆，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25。 10、支撑体系搭设完成后必须经过质安员、技术负责人验收，报监理及安监站验收通过后才能进行下一道工序施工。 五、模板的拆除 1、混凝土型后，经过一段时间养护，当强度达到规范要求时，方可拆除模板。 2、拆模的顺序一般遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位，后承重部位以及自上向下的原则。 3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。 4、拆模时，尽量不要用力过猛，过急，严禁用大锤和撬棒硬砸硬撬，以避免混凝土表面或模板受到损坏。 5、拆下的模板及配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理，以备待用。 6、在拆模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的问题时，应暂停拆除，经过处理后，方可继续拆除。 六，板支撑体系布置 1、支撑体系布置 板支撑体系采用门式脚手架MF1219，钢管规格为422.5布置情况见下图: 2、计算 模板及木板自重：0.5kN/ 新浇砼自重:25kN/m 0.18m=45kN/ 施工人员及施设备自重:2.5kN/ 振捣时产过的荷载:2kN/ 荷载 q =1.2(0.44.5)1.4(2.52.0)=12.3kN/ 每榀门架承受的荷载(计算单元为:2.10.9m) N=12.3kN/2.1m0.9m=23.25kN 求一榀门架的稳定承载力设计值Nd 根据门架立杆钢管422.5规格,查表得 As310,ho=1930,i=14.0 门架立杆长细比:调整系数长,根据脚手架高度入于30,查规范表得k=1.13 =kh./i=1.131930115.25=143 查规范表B.0.6得立杆轴心受压稳定系数为=0.336 门架钢材强度设计值为:f=205N/mm2 A=2A 所以一榀门架的稳定承载力设计值为: Nd=.A.f=0.3362310205103=42.7kN23.25kN 以结果说明,一榀门架的稳定承载力设计值大于一榀门架的轴向力设计值,满足规范式N Nd故此板支撑的稳定性满足要求. 七、梁的荷载计算 1、9001800截面型式（采用钢管脚手架计算） 11模板、木枋承载力的计算。 11.1荷载计算（以1m计算） 1) 恒载 梁自重：0.91.8m1.0m25kN/1m1=40.5kN/ 模板及木枋自重:0.5kN/ 2)活载 施工不员及施工设备自重:25kN/ 振捣时产生的荷载:2kN/ 3)荷载组合 Q=1.2(40.5 0.5) 1.4(2 2.5)=55.5kN/ 1.1.2模板计算(采用三跨连续梁计算)模板厚度h=18,取0.9宽板计算,板跨度为300,模板惯性矩I=1/12bh =(1/12)900183=4.37105 模板截面抵抗矩w=1/6bh =(1/6)90018 =4.8610 夹板弹性模量:E=5.8510 N/2 容许抗变强度： 木10N/ 1)强度验算 q55.5kN/0.3m=16.65 kN/ Mmax =0.08ql =0.0816.650.32=0.1199kN.m=11.9910 N. w=Mmax/w=11.9910 N./4.8610 =2.47N/ 木=10N/ 满足要求 ）挠度验算 F=0.677l /100EI=0.67716.65N/(300)4/1005.8510 N/ 4.3710 =0.36300/250=1.2 满足要求 1.1.3、木枋计算（采用简支计算） 采用8080木枋，间距300,跨度l=600 木枋惯性矩I=1/12bh =1/128080 =0.3410 木枋裁面抵抗矩W=1/6bh =1/68080 =0.85310 木材弹性模理E=910 N/ 容许抗弯强度 木= 10N/ q=55.5kn/0.3m=16.65KN/m=16.65N/ 1)强度验算 Mmax=1/8ql =1/816.65kN/m(600) =7.4910 N w= Mmax /W=7.9105N.mm/0.85310 =8.87N/ 木 满足要求 2)挠度验算 F=5ql /384EI=516.65N/m600 /384910 N/ 0.3410 =0.92600/250=2.4 满足要求 1.2支撑体系布置 大梁支撑体系采用钢管483.5,分布为600600分布情况见下图: 4.3立杆强度支撑受力及稳定验算 根据支撑布置情况,每个计算单元由四根立杆承受上部荷载,单支管轴心搭压强度标准值为: F=205N/2 1)梁支撑验算 荷载计算 q :模板及木枋自重:0.5kN/ q :新浇筑混凝土自重:梁251.8=45.0kN/ 板250.18=4.5 kN/ q 施工人员及施工设备自重: 2.5 kN/ q 振捣时产生的荷载：2.0kN/ 两根主杆承受的荷载为:(计算单元:2.7m0.6m) 恒载:0.52.70.6450.90.64.5(2.7-0.9)0.6=29.97kn 活载(2.5 2.0)2.70.6=7.29KN N=1.229.97 147.29=46.17KN N由四根立杆承担 N1=N/4=46.17/4=11.54KN 强度验算 N1/A=11.5410 /489=23.60N/ f=205N/ 满足要求 稳定验算 L0=h/2=3.2/2=1.6m 根据脚手架搭设高度小于30m,查规范去得调整系数k=1.13.则立杆长钢比为: =k L0/i=1.131.610 /15.8=114 查规范附表B.O.6 得立杆稳定系数 =0.489 所以立杆的稳定承载力设计值为:Nd= Af=0.489489205=49.02kNN1=11.54kN 满足要求 故此上述支撑的稳定性可满足要求. 4、18002000截面型式（采用钢管脚手架支撑） 41、模板、木枋承载力计算 41、1荷载计算（以1m计算） （1）恒载： 梁自重：1.55m2.0m1.0m25KN/m3/1m1m69.75KN/ 模板及木枋自重:0.5KN/ (2)活载: 施工人员及施工设备自重:2.5KN/ 振捣时产生的荷载: 2KN/ (3) 荷载组合: Q1.2(69.75 0.5) 1.4(2 2.5) 90.6KN/ 4.1.2、模板计算（采用五跨连续梁计算） 模板厚度h18，取1.55宽板计算,板跨度为250。 模板惯性矩 Il/12bh3（1/12）155020310.33105 4 模板截面抵抗矩 Wl/6bh2（1/6）155020210.3104 3 夹板弹性模量 E5.85103N/2 容许抗弯强度 木10N/2 (1) 强度验算 q90.6KN/0.25m22.65KN/m Mmax0.08ql20.0822.650.2520.1133m11.33104N wMmax/W11.33104N/10.3104N3 1.1N/2 木10N/2 满足要求。 （2）挠度验算 f0.677ql4/100EI0.67722.65N/(300)4/1005.85103N/210.33 10540.396300/2501.2 满足要求. 4.1.3、木枋计算（采用简支计算） 采用8080木枋，间距300,跨度为l500。 木枋惯性矩 Il/12bh3（1/12）808030.34107 4 木枋截面抵抗矩 Wl/6bh21/6808020.8531053 木材弹性模量 E9103N/2 容许抗弯强度 木10N/2量 q=90.6KN/0.25=22.65KN/m=22.65/ 强度验算 Mmax1/8ql21/822.6550027.08105N wMmax/W7.08105N/0.853105N3 8.3N/2 木10N/2 满足要求。 （2）挠度验算 f5ql4/384EI522.65N/(500)4/3849103N/20.34 10740.60600/2502.4 满足要求。 42支撑体系布置 大梁支撑体系采用管钢483.5,分布为500500;分布情况见下图: 4.3立杆强度支撑受力及稳定验算 要据支撑布置情况,每个计算单元由四根立杆承受上部荷载,单支管轴心抗压强度标准值为:f=205N/ 1)梁支撑验算 荷载计算 q :模板及木枋自重:0.5kN/ q :新浇筑混凝土自重:梁251.552=77.5kN/ 板250.18=4.5 kN/ q 施工人员及施工设备自重: 2.5 kN/ q 振捣时产生的荷载：2.0kN/ 两根主杆承受的荷载为:(计算单元:2.7m0.6m) 恒载:0.52.70.677.51.550.64.5(2.7-1.55)0.6=76.79kN 活载(2.5 2.0)2.70.6=7.29KN N=1.276.79 1.47.29=102.36KN N由5根立杆承担 N1=N/5=102.36/5=20.47KN 强度验算 N1/A=20.4710 /489=41.87N/ f=205N/ 满足要求 稳定验算 L0=h/2=3.2/2=1.6m 根据脚手架搭设高度小于30m,查规范去得调整系数k=1.13.则立杆长钢比为: =k L0/i=1.131.610 /15.8=114 查规范附表B.O.6 得立杆稳定系数 =0.489 所以立杆的稳定承载力设计值为:Nd= Af=0.489489205=49.02kNN1=11.54kN 满足要求 故此上