高支模专项方案--20110521.doc

杭州顶可食品有限公司新建厂房工程联合车间高支模专项方案一、概况及施工介绍1、工程概况1工程名称：杭州顶可食品有限公司新建厂房工程2建设单位：杭州顶可食品有限公司3设计单位：中国新型建筑材料工业杭州设计研究院4监理单位：杭州江东建设工程项目管理有限公司5工程概述：杭州下沙顶可食品有限公司位于下沙经四支路农垦路口荣成包装斜对面，本项目由联合车间、动力房、传达室、污水处理、垃圾房、消防水池等建筑物组成。本项目用地面积19997平方米；总建筑面积23814平方米，占地面积8808平方米。其中：联合车间建筑面积21799平方米、动力房建筑面积720平方米、传达室建筑面积24平方米、污水处理300平方米、垃圾房60平方米、消防水池230平方米、装卸货雨棚681平方米。联合车间：主体结构合理使用年限50年；结构形式为钢筋混凝土框架结构；建筑耐火等级二级，抗震设防烈度六度；建筑结构安全等级二级；屋面防水等级级；基础为桩基础。其中本工程联合车间为2层，为钢筋混凝土框架结构，最大柱网8*9m, 框架柱1F截面尺寸为600*600mm，2F截面尺寸为500*500mm，框架梁的最大截面尺寸为350*9000mm，板厚均为120 mm，层高为7.8米。本工程混凝土分项工程浇筑总量超过4500多立方米，工作量大，配合工种多，施工工期短，质量要求高。因此，为确保工程质量，要求各工种应密切配合，严格按施工规范及标准和施工方案组织施工。2、模板工程施工方案.编制依据主要依据施工图纸、施工组织设计、规范和规程，具体见下表序号名称编号备注1工程施工图纸建施工程号：20111039-918-05SASJ杭州顶可食品有限公司结施2施工组织设计3规程、规范混凝土结构工程施工质量验收规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范高层建筑混凝土结构技术规程钢管扣件水平模板支撑系统安全技术规程GB502042002JGJ130一2001JGJ32002DG/TJ08-016-20043施工安排3.1 施工部位及工期安排根据施工进度计划，施工部位及工期安排见表3-1。3-1 施工部位及工期安排序号施工部位完成时间工期（天）1底层以上结构2011年3月5日一2011年7月30日1483.2 劳动组织及职责分工根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排，主要劳动力分工及数量：见表 劳动力准备一览表序号 施工部位工种 主 体 工 程1泥、木工1402电气焊、钢筋工503电 工154架子工604施工准备4.1 技术准备项目工程师组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。4.2 机具准备机具及工具准备一览表名称规格功率数量锤子重量0.25、0.5kg100个单头扳手开口宽（mm): 1719,2224圆盘锯MJ1063kW2台平刨MB5033kW2台手电钻5把台钻VV508S520W2台手提电锯M651A1.05kW34台手提电刨0.45kW14台压刨MB10657.5kW12台扭矩扳手最大开口宽65rnm42个手电钻钻头直径1220rnm12个空压机1立方2台钢丝钳长150、175mm墨斗、粉线带24个砂轮切割机配套2个零配件和工具箱1水准仪DS222台激光垂准仪DZJ31台水平尺长450、500、550mm2把钢卷尺50m/30m/5m4把直尺23m8把工程检测尺2m2把塞规一般2把 4.3 材料准备1、配置原则 模板配置均按满足工期要求和确保工程的施工质量目标。模板必须保证结构各部分形状、尺寸和相互位置的准确，具有足够的承载能力、刚度和稳定度。接缝不得漏浆。1. 2、配置数量（1）所有上部结构平板模均采用九夹板加工制作，支撑采用483.0mm钢管，搁栅采用断面40mm90mm木方。5.模板、扣件钢管支撑工程施工要求5.1扣件钢管支撑构造要求5.1.1 支撑上端应设纵横向扫地杆，扫地杆应紧靠底支座并小于等于200mm的位置。在一个支撑高度之间至少应加设一道纵、横向水平杆。5.1.2 支撑上端应与上部的模板系统连接牢固，使其呈绞接状态。5.1.3 支撑上端应加设纵横向水平支撑，其位置应紧靠上部并小于等于200mm的支承连接处。5.1.4 如平面构件底标高有变化，为有利调节高度和降低成本，且支撑顶部距模板底距离不大于800mm时，可在支撑上部采用连接短钢管搭接，其搭接长度不应小于1m，且采用不得少于2个旋转扣件固定，端部扣件中心至杆端距离不应小于100mm。5.1.5 支撑底部基础不应发生沉陷和位移，在基础分部工程完成后，室内回填土必须按设计要求进行填实，回填后的压实度大于0.95，上铺25cm厚的碎石，碎石必须夯击密实。高排架必须在10cm厚C20混凝土硬地坪强度达到要求后方可进行搭设。5.1.6扣件钢管支撑不宜使用垂直对接，如遇连接处采用对接扣件时，则对接处离开纵横向水平杆节点的距离应小于等于300mm ,且其四周相邻的立杆支撑不得在同一水平面上出现对接。5.1.7扣件与钢管的贴合面必须严密整合，应保证扣件抗滑、抗剪和抗扭性能的要求。5.1.8扣件各部位不允许有裂纹，盖板与座的张开距不得小于49（52）mm，扣件不允许在主要部位有缩松，扣件表面大于10mm2的砂眼不应超过三处，且累计面积不应大于50 mm2。5.1.9本工程大梁支撑高度为7m。大梁自重为72.45kn/m,上部的所有竖向荷载标准值虽小于15KN/ M2，但为确保排架之间支撑的稳定性，确定采用水平系杆和剪刀撑增加稳定性，除在梁下设置垂直剪刀撑的水平加强层外，在每隔一间两个方向的开间中部设置一道垂直剪刀撑。5.1.10立杆应满足以下构造要求；1每层高度内相邻立杆的接头应错开设置；2立杆的接头位置应避开中间1/3高度；3立杆接头应采用搭接扣件，且上、下各加一个旋转扣件。5.2、扣件钢管支撑施工要求5.2.1操作人员必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗。5.2.2应对进入现场的钢管、扣件等配件进行验收，钢管应符合钢筋脚手架扣件（GB15831）中的有关规定，并有质量合格证、质检报告等证明材料，对反复使用的钢管应检测其壁厚，壁厚不得小于公称壁厚90%，不得使用不合格的产品，扣件进场后应按规范规定进行抽样检测。5.2.3钢管表面平直光滑，壁厚均匀，不应有裂缝、分层、毛刺、硬弯、电焊结疤，其表面应有防锈处理。5.2.4扣件不得有裂纹、变形和螺栓出现滑丝等缺陷，并应有防锈处理。5.2.5检验收合格的钢管、扣件应按规定、种类，分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。5.2.6按照支撑系统专项施工方案，在基础分部工程完成后，必须对地基的软松土、回填土进行平整、夯实，设有排水措施。室内回填土必须按设计要求进行填实，回填后的压实度大于0.95，上铺25cm厚的碎石，碎石必须夯击密实。高排架必须在10cm厚C20混凝土硬地坪强度达到要求后方可进行搭设。支撑系统范围内的地基承载能力应满足支架施工时的总荷载的要求。5.2.7模板支撑系统的搭设区域应设置安全警戒线。5.2.8搭 设（1）楼板模板支撑系统的立杆间距应按0.8*0.8m、大梁模板支撑纵横向立杆间距应按1.0 *1.0m进行设置，先在地平面放线确定立杆位置，将立杆与水平杆用扣件连接成一层支撑架体，完成一层搭设后，应对立杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正，扫地杆离地不大于200mm，逐层搭设支撑架体，每搭设一层纵向横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正，支撑架体的水平杆位置应严格按施工方案的要求设置，应一层一层进行搭设，不得错层搭设。（2）立杆在同一水平面内搭接接长数量不得大于总数量的1/3，接长点应在层距端部的1/3距离范围内，接长杆应均匀分布在支撑架体平面范围内。严禁相邻两根立杆同步接长，立杆的接长应采取满足支撑高度的最少接点原则。（3）支撑立杆接长后仍不能满足所需高度且接长高度小于800mm时可以在立杆顶部采用扣件搭接接长，用于调节立杆标高，搭接扣件数量不得少于2只且两只扣件的距离应为350400mm，扣件中心离立杆顶部距离不得小于10mm，同一支撑架体上搭接扣件的距离应一致。（4）搭设两侧以上的支撑架体应设置登高措施。6.扣件钢管支撑工程使用6.1模板的支撑系统搭设后至拆除的使用全过程，立杆底部不得松动，不得任意拆除任何一根杆件，不得松动扣件，不得用作起重缆风的拉结。6.2精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。6.3严格控制模板支撑系统的施工荷载，不得超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；在施工中应有专人监控。6.4在混凝土浇筑过程中应有专人对模板支撑系统进行监护，派人检查支架和支承情况，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑并采取相应的加固措施。7、质量保证措施7.1对模板支撑须通过验收，验收合格后方能投入使用，并且在浇捣混凝土过程中进行位移和变形监测。7.2模板支撑搭设完成后须检查的主要项目，技术要求、检查方法等见下表序号项目技术要求检查方法备注1钢管、扣件的质量证明材料须有检测报告和产品质量合格证等质量证明材料检查扣件须提供生产许可证并按规范规定进行抽样检测2施工组织设计须有审批手续检查3地基基础承载能力复核设计要求是否有设计计算书对支撑基础须由隐蔽工程验收记录4排水性能排水性能良好观察5底座或垫块无晃动、滑动观察6立杆垂直度3用经纬仪或垂直线和钢尺7杆件间距层高50mm钢尺8纵距50mm钢尺9横距50mm钢尺10水平加强支撑按设计规定的间距和要求设置钢尺11扣件拧紧力矩抽检数允许不合格数力矩扳手安装扣件数量505190819115013115128020228150032350112005051201320012钢管壁厚按30%比例抽检10%超声波测厚仪不合格比例大于30%的应扩大抽检比例8、模板排架系统工程拆除8.1排架使用完毕后，由专业架子工进行拆除。模板支撑系统拆除前应对拆除方案进行技术交底，并应清除排架上所有多余物件。拆除排架时，必须划出安全区，设置警戒标志，并设专人看管拆除现场，严禁非作业人员进入警戒区域。8. 2侧模：应在砼强度能保证构件表面和棱角不因拆模受损时拆除。底模拆模时的混凝土强度要求必须符合下表的规定后方可进行。结构类型结构跨度（米）按设计的混凝土标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100 8. 3模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高差不应大于2步。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后在拆支撑架体。8. 4、拆除到地面的构配件应及时清理、维护，并分类堆放，以便运输和保管。9.模板安全保证措施9.1基本原则：以安全生产作为标准化管理重点，严格执行现场标准化管理规定及相关措施，施工现场必须严格执行安全生产六大纪律及建筑施工高处作业安全技术措施、建筑机械使用安全技术规范、施工现场临时用电安全技术规范、建筑施工普通脚手架安全技术规范、施工现场防火规定、施工现场机械设备安全管理规定、施工现场电气安全管理规定等有关各项规定，做到“安全第一，预防为主”。9.2健全、严格安全管理：施工现场设专职安全员，建立定期安全检查制度，要查有记录，对查处的隐患及时整改，对严重情况有权停止施工，并向项目经理汇报。进入施工现场人员必须带好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并做到高挂低用，挂系牢固。二、模板体系的设计计算及优化措施本工程联合车间为2层钢筋混凝土框架结构，层高7.80M，平面尺寸为88米90米，最大柱网8*9m,框架主梁的最大截面尺寸为350*9000mm，次梁截面尺寸为：250600，楼板厚均为120 mm。扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.8m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4090mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用10号工字钢。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1200.800+0.3500.800=2.680kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.800=2.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.680+1.42.400)0.3000.300=0.059kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05910001000/43200=1.370N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.680+1.42.400)0.300=1.184kN 截面抗剪强度计算值 T=31184.0/(2800.00018.000)=0.123N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.6803004/(1006000388800)=0.063mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.973/0.800=2.466kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.470.800.80=0.158kN.m 最大剪力 Q=0.60.8002.466=1.184kN 最大支座力 N=1.10.8002.466=2.170kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.158106/54000.0=2.92N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31184/(24090)=0.493N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m 最大变形 v =0.6771.005800.04/(1009500.002430000.0)=0.121mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.170kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.468kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.525kN 经过计算得到最大变形 V= 0.018mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.468106/1.05/49000.0=9.10N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.018mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1007.800=0.776kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.8000.800=1.920kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 2.920kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.8000.800=1.920kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.19kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.80=3.534m =3534/16.0=221.586 =0.149 =6192/(0.149424)=98.185N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.800+20.300=2.400m =2400/16.0=150.470 =0.308 =6192/(0.308424)=47.428N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.010(1.800+20.300)=2.800m =2800/16.0=175.531 =0.233 =6192/(0.233424)=62.754N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取9.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=3240.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=9000mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边9.00m，短边9.001.00=9.00m， 楼板计算范围内摆放1212排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 11.20(0.781212/9.00/9.00)+ 1.40(2.00+1.00)=9.88kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=9.009.88=88.88kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051388.889.002=369.34kN.m 按照混凝土的强度换算 得到15天后混凝土强度达到81.27%，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3240.00300.00/(9000.00100.0011.62)=0.09 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.095 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.0959000.000100.000211.610-6=99.3kN.m 结论：由于Mi = 99.31=99.31 Mmax=369.34 所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。 3.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边9.00m，短边9.001.00=9.00m， 楼板计算范围内摆放1212排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 11.20(0.35+25.000.12)+ 21.20(0.781212/9.00/9.00)+ 1.40(2.00+1.00)=15.55kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=9.0015.55=139.97kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513139.979.002=581.60kN.m 按照混凝土的强度换算 得到30天后混凝土强度达到102.07%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.6。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.60N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3240.00300.00/(9000.00100.0014.60)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.0779000.000100.000214.610-6=101.2kN.m 结论：由于Mi = 99.31+101.17=200.48 Mmax=581.60 所以第30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑必须保存。 4.计算楼板混凝土45天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边9.00m，短边9.001.00=9.00m， 楼板计算范围内摆放1212排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 21.20(0.35+25.000.12)+ 31.20(0.781212/9.00/9.00)+ 1.40(2.00+1.00)=21.23kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=9.0021.23=191.05kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513191.059.002=793.87kN.m 按照混凝土的强度换算 得到45天后混凝土强度达到114.24%，C30.0混凝土强度近似等效为C34.3。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.35N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3240.00300.00/(9000.00100.0016.35)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fcm = 0.0679000.000100.000216.410-6=98.6kN.m 结论：由于Mi = 99.31+101.17+98.59=299.07 Mmax=793.87 所以第45天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第4层以下的模板支撑必须保存。 5.计算楼板混凝土60天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边9.00m，短边9.001.00=9.00m， 楼板计算范围内摆放1212排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第5层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 31.20(0.35+25.000.12)+ 41.20(0.781212/9.00/9.00)+ 1.40(2.00+1.00)=26.90kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=9.0026.90=242.14kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513242.139.002=1006.14kN.m 按照混凝土的强度换算 得到60天后混凝土强度达到122.87%，C30.0混凝土强度近似等效为C36.9。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.59N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3240.00300.00/(9000.00100.0017.59)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fcm = 0.0679000.000100.000217.610-6=106.1kN.m 结论：由于Mi = 99.31+101.17+98.59+106.09=405.16 Mmax=1006.14 所以第60天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第5层以下的模板支撑必须保存。 6.计算楼板混凝土75天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边9.00m，短边9.001.00=9.00m， 楼板计算范围内摆放1212排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第6层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 41.20(0.35+25.000.12)+ 51.20(0.781212/9.00/9.00)+ 1.40(2.00+1.00)=32.58kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=9.0032.58=293.22kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513293.229.002=1218.40kN.m 按照混凝土的强度换算 得到75天后混凝土强度达到129.57%，C30.0混凝土强度近似等效为C38.9。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=18.56N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3240.00300.00/(9000.00100.0018.56)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.058 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fcm = 0.0589000.000100.000218.610-6=96.9kN.m 结论：由于Mi = 99.31+101.17+98.59+106.09+96.87=502.03 Mmax=1218.40 所以第75天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第6层以下的模板支撑必须保存。 7.计算楼板混凝土90天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边9.00m，短边9.001.00=9.00m， 楼板计算范围内摆放1212排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第7层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 51.20(0.35+25.000.12)+ 61.20(0.781212/9.00/9.00)+ 1.40(2.00+1.00)=38.26kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=9.0038.26=344.30kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513344.309.002=1430.67kN.m 按照混凝土的强度换算 得到90天后混凝土强度达到135.04%，C30.0混凝土强度近似等效为C40.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=19.31N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3240.00300.00/(9000.00100.0019.31)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.058 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fcm = 0.0589000.000100.000219.310-6=100.8kN.m 结论：由于Mi = 99.31+101.17+98.59+106.09+96.87+100.77=602.80 Mmax=1430.67 所以第90天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第7层以下的模板支撑必须保存。 8.计算楼板混凝土105天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边9.00m，短边9.001.00=9.00m，