碗扣模板支撑方案.doc

福建三建凤岭在水一方三期一标段工程碗扣架模板施工方案1编制依据1建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）2混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420023建筑工程施工质量验收统一标准GB2030020014建筑施工计算手册（ISBN711046262江正荣编著）5建筑施工手册（第四版）、木结构设计规程GB5000520036. 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）7. 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)8. 钢结构设计规范(GB 50017-2003)9、本工程有关设计图纸等。2工程概况本工程位于南宁市佛子岭路19号，凤岭在水一方三期一标段工程47#、54#57#楼、会所、DX-02地下室位于南宁市佛子岭路北侧、银杉路（规划路）东侧。建筑面积：50356.48（含1/2阳台，商铺全面积，地下室全面积），建筑占地面积5030，其中地下室建筑面积：12593.96。结构类型及层数：47#楼地上三层为住宅，地下一层为车库，高10.5m11.7m； 54#楼地上三层为住宅，地下1层为车库，高10.5m11.7m；62#（会所）为三层活动中心地下1层为车库，高12.35m；55#、56#、楼地上11层为住宅，地下一层为商铺，高35.10m；57#楼地上18层为住宅，地下一层为商铺，高56.40m；DX02地下室一层为连体地下室。本工程标准层层高为3.00m，各栋号模板支撑体系基本相同，本方案以55#楼为例进行体验算。地下模板体系为独立支模体系，因架体较高，荷载较大，对支模体系要求较高，必须设置单独方案。对于如上所述部位，其梁板截面情况如下：部 位梁截面(mm)柱截面(mm)板厚(mm)墙厚（）层高(m)标准层200400、200600、200450等400400、500450、500400、600400110300460（地下室）300屋 面200600、200450、200500、200400等400400、400350、500400、6004001103003模板及支撑系统的选择31模板支撑体系及计算数据的选择本工程模板支撑采用碗扣架钢管支撑和扣件钢管架支撑两种体系。本方案计算公式数据主要采用55#楼数据进行碗扣架钢管支撑计算。墙模厚度计算厚度300，高度按4480计算；柱模按600400计算，高度按2880计算；梁按200600、楼板按110厚度计算。32碗扣架模板及支撑系统的说明（1）模板工程是结构外观好坏的关键，在整个结构施工中投入较大，也直接影响到施工进度的的工程质量。本工程的模板方案的选择，是在工程的质量及进度的基础上，综合考虑经济成本分板，以达到减少周转材料的投入，降低工程成本的目的。本工程框架结构采用木模，木模采用15厚胶合板，楞木采用50100或100100规格木枋，支撑采用483.5碗扣式钢管配套搭设。安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载能力，否整应加设支架；上、下层支架的立杆应上下对准，并铺设50100方木，形成排架支撑固定系统。（2）碗扣式脚手架杆配件规格按其用途可分为主构件、辅助构件、专用构件三类。 1）主构件：用以构成脚手架主体的部件。其中的立杆和顶托各有两种规格，在杆上均焊有间距为600的下碗扣。若将立杆和顶杆相互配合接长使用，就可构成任意高度的脚手架。立杆接长时，接头应错开，至顶层后再用两种长度的顶杆找平。立杆由一定长度直径483.5钢管上每隔0.6m安装碗扣接头，并在其顶端焊接立杆焊接管制成。用作脚手架的垂直承力杆；顶托即顶部立杆，在顶端设有立杆的连接管，以便在顶端插入托撑。用作支撑架（柱）顶端的垂直力杆；其顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于200。螺杆外径与立柱钢内径的间隙不得大于3。横杆由一定长度的直径483.5钢管两端焊接横杆接头制成。用于立杆横向连接管或框架水平承力杆。单横杆仅在直径483.5钢管一端焊接横杆接头；用作单排脚手架横向水平杆；斜杆在直径483.5的钢管两端铆接斜杆接头制成，用于增强脚手架的稳定强度，提高脚手架的承载力。斜杆应尽量布置在框架节点上；底座由1501508的钢板在中心焊接连接杆制成，安装在立杆的根部，防止立杆下沉并将上部荷载分散传递结地基的构件。2）辅助构件：用于作业面及附壁拉结等的杆部件。间横杆是为满足普通钢或木脚手板的需要而专设的杆件，可搭设于主架横杆之间的任意部位，用以减小支承间距和支撑挑头脚手板。连墙撑用于脚手架与墙体结构间的连接，加强脚手板抵抗风载及其他永久性水平荷载的能力，防止脚手架倒塌和增强稳定性的构件。3）专用构件：用作专门用途的杆部件。一般用于悬挑外脚手架。33碗扣架构造特点碗扣式脚手架是在一定长度的直径483.5钢管立杆和顶杆上，每隔600焊下碗扣及限位销，上碗扣则对应套在立杆上并可沿立相干上下滑动。安装时将上碗扣缺口对准限位销后同，即可将上碗扣抬起（沿立杆向上滑动），把横杆接头插入下碗扣圆槽内，随后将上碗扣沿限位销滑下并沿顺时针方向旋转以扣紧横杆接头，与立杆牢固地连接在一起，形成框架结构。每个下碗扣内可同时装4横杆接头，位置任意。4材料选择按混凝土现浇楼板的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明。采用483.5mm钢管，应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉抻试验方法（GB/T228）的关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道：钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定：钢管必须有刷不锈漆。新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须要换；新、旧扣件均应进行防锈处理。模板选用183091515mm九层胶合板。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板专业标准ZBB70006-88中规定，背楞选用经过刨制并且质量较好的50100mm木枋，木枋长度为2m、4m两种。5模板支撑构造作法（1）楼板模板支模体系楼板采用15厚胶合板，次楞50100方木、主楞采用100100方木，支撑采用483.5碗扣式钢管脚手架配套顶底使用支撑施工工艺，面板满铺，50100方木分布间距为1200，梁板下支撑立杆纵距为900，横距为1200，步距为1800。主楞规格为100100，顶撑间距为900；次楞规格为50100，顶撑间距为1200；楼板支模和梁底支模分别错位设置，相互间通过钢管斜撑连接。满堂模板和碗扣式支架立柱在外侧周围应用钢管设由下至上竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向用钢管设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。（2）柱、梁侧模支模体系 柱、梁侧模采用15厚胶合板及50100方木，48钢管排架支撑的模板施工工艺，柱模预先制作定型模板，当梁高超过600时，在梁的中间加12对接螺杆固定，确保梁不涨模。板底承重立杆横向间距lb：1200；立杆沿梁跨度方向间距la：900；立杆步距h：1800；（3）墙模板支模体系面板选用915183015mm胶合板，内外楞选用50100mm松中方，内楞间距300mm，外部间距915mm。外楞采用12对拉螺栓锁紧，间距915300mm。墙体稳定用48钢管作斜撑，地面预埋，端部顶撑，间距500。地下室剪力墙(外墙)模板墙模采用915183015mm木胶合板，50100方木作竖楞（方木均经压刨找平间距为200mm）,483.5mm钢管作横楞间距为350，采用12mm对拉螺杆竖向间距300mm对钢管横楞拉结加固，横楞水平间距墙体高度的下部为200，横向间距为350，阴阳角模板直接对拼,对拼的模板侧面必须刨平，模板拼接处必须用6080方木钉死，为保证整体墙模刚度和稳定性,另沿高度方向设三四道抛地斜撑，从而形成整套的墙体模板板体系。为了保证墙体的截面尺寸，墙体加固止水螺栓两头应按墙体厚度焊接固定点，止水螺栓应按照纵向间隔450mm，横向间隔450mm呈梅花状布置。墙体止水带应按设计施工。地下室剪力墙（内墙)模板剪力墙(内墙)模板采用胶合板，模板内楞采用50100方木侧立竖向排列，间距300,外楞采用双根483.5钢管，设置间距与拉螺杆竖向间距相同，对拉螺杆采用12 圆钢(内设实塑料套管兼作墙模板截面限位，以利螺杆回收)，对拉螺杆水平间距为300。竖向间距下部为450mm，中间为500，上部为600，其中底道螺杆离地200mm,最上道螺杆离上层板底200，对拉螺杆穿过扣压钢管的U形扣件或钢压板(- 810080mm)，拧紧螺帽将墙两侧模板固定。剪力墙模板的施工及细部处理（1）墙模板安装时，要据边线先立一侧模板，临时用支撑撑信，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。为了保证墙体的厚度正确，在内墙两侧模板之间，上下两道采用3cm短角钢加焊10钢筋做撑头，水平间距500，中间对拉螺拉栓两头加焊垫片，间距300（如图所示）。（2）针对墙模与梁板模板接缝处，以往工程出现砼表面平整度偏差较大，有蜂窜、砂带夹层现象。因此，避免此现象发生采取如下几点措施：满足设计要求的前提下，第一次浇捣的砼位于对拉螺栓上方3050mm；第二次浇筑砼之前，先把接缝处下方3050mm的对拉螺栓夹紧；在施工缝处模板增设钢管斜撑；在施工缝处浇筑与墙砼同配合比的水泥砂浆50100mm厚。用电钻在施工缝处钻孔，以便排除墙头积水。（3）拉结筋的埋设：当砖砌体与剪力墙相连接时，应在剪力墙模板上弹出砌体厚度控制线，然后在模板上沿高度方向每隔400mm钻两个孔洞；量后在浇捣砼之前插入26，长不小于700mm拉结筋，确保接结筋位置正确。（4）清理孔留设：为了清理干净墙内垃圾、锯末、木屑等，在墙一侧模底留出100200清扫洞口，从而保证浇捣质量。（4）底板施工缝支模板体系施工缝两侧采用与缝同高的胶合板模板，模板背面设两道水平内楞木与模板上、 下边齐，每隔1000mm 设置一道竖向外楞木，外楞高出模板上口250，内、外楞木均用50100mm方木。在墙体竖向钢筋上每隔1000mm 焊接一根12 限位钢筋，作为模板搁置限位之用，外楞上端设置拉杆以控制墙体截面尺寸。（5）底板积水坑、梯井模板支模体系底板部位坑(井)模板均为内侧吊模，侧模采用胶合板模板，竖向内楞设置间距 300mm,外楞设置间距500,均用50100方木侧立，外楞上设置方木内对撑，对撑设置间距竖向和水平均不大于500mm。（6）后浇带模板支模体系本工程从地下室底板开始设置了8001000mm宽后浇加强带，按设计图纸要求，后浇带混凝土需结构顶板混凝土浇筑60天后方能“封带”。所以后浇带部位的模板支撑体系应是一个相对独立的支撑架。支撑架体搭设要求与楼板碗扣架支撑一样，只是在搭设时有意识的搭设1.8米宽的独立支撑体系。在同层楼板碗扣架达到拆除条件时，其他部分的支撑架便可拆除，保留后浇带处的“独立”支撑体系，该支撑体系需等封带后混凝土强度达到拆模要求时才能拆除。在后浇带两侧构件设置顶模棍；采用木方做背楞，背楞沿构件长度方向通长设置，所述后浇带处模板支设在背楞两侧，位于后浇带内，背楞与位于其两侧的模板用连接件连接，通过连接件将两者连成整体；然后在后浇带处模板的具体位置处钻孔；将对拉螺栓穿入钻孔内，将后浇带内的模板与构件外侧模板进行对拉，加之构件中存在顶模棍的支撑，将模板进行有效固定；间隔浇筑施工缝两侧构件的砼。最后拆除背楞及模板。可有效的保证后浇带两侧结构砼浇筑成型后的截面尺寸，以及构件的保护层厚度，保证了构件砼浇筑质量，便于施工操作。（7）楼梯模板支模体系楼梯模板采用15mm厚优质胶合板，支撑架料采用483.5mm钢管扣件紧固支撑，支撑钢管间距同楼板碗扣架钢管支撑。休息平台和踏步板的底模厚度25，50100通长木楞不少于3道，休息平台下面用钢管支柱不少于3排，支柱间距不大于1m。6模板施工工艺及方法62柱模的支设顺序检查模板平整度 侧模板安装就位 安装纵横钢管楞 支设支撑 调整垂直度 坚固支撑。63梁模板支设顺序 搭接梁模排架 铺设梁底模板 安装梁侧板 安装梁侧模板钢管楞 复核梁模尺寸标高 与相邻柱的连接固定64楼板模板支设顺序搭设模板排架支撑 铺设搁栅（50100木方间距500） 铺设组装模板 复核模板平整度及标高。65模板支设施工方法为缩短支模时间，加快结构进度，根据上述梁，柱尺寸，事行进行拼装成“L”型和“T”字形，以便吊装。柱模高度配到梁底。立柱模时，应注意清理柱施工缝表面杂屑、残留水泥、砂浆及松动石子，将表面清理干净。同时柱模板下口必须留设清扫口。为确保柱子不位移，不发生扭曲，柱箍间距500，柱子每面支撑和拉结各3道，其高度分别位于1/3柱高、2/3柱高和柱顶处。支撑与拉结杆件和现浇梁板排架系统拉结牢固，并注意在浇筑混凝土过程中对柱子模板进行校正。7质量保证措施（1）工艺特点将所有节点预先制作，然后现场拼接安装，从而使节点模板的几何尺寸准确、安装方便，有效的提高节点的施工质量，同时实现节点模板多次周转使用，节省材料和人工。（2）工艺原理矩形截面柱的节点模板是由4片呈“凹”形和“口”形的组成，侧板的形状和各部分尺寸根据柱截面尺寸和与之相交的梁截面尺寸确定。如“凹”形侧板上的宽度等于梁宽加梁2个侧面模板的厚度；留口高度等于梁高加梁模板厚度减去楼板的设计厚度：2个边板宽度等于柱截面相应一边的一半减去梁截面宽度的一半和梁侧面模板厚度再减去（或加上）截面中心线至柱截面中心线的距离。将节点的各片侧板预先安排在现场木工制作间制作，然后运到现场拼合安装。（3）施工操作要点1）模板制作方案确定组成节点的每片模板各部分（如边板、留口）的具体尺寸，节点模板的留口是梁模板端部的支座，留口尺寸应考虑的截面宽度b、高度h、梁模板的厚度1以及楼板的厚度2，节点模板的留口为b+21，留口高为h+1-2。每片模板在留口线以下应留350长度作为柱搭接并固定之用，边板宽度a1（或a2）。柱截面相应一边宽度a的一半减梁截面宽度b的一半和梁模板厚度1再减（或加）梁截面中心线至柱截面中心线的距离C。2）预制模板模板由技术熟练的木工制作并保证各部分尺寸准确，要及时将制作好的模板编上节点相同的编号，对同一节点的各片模板按前后、左右编成14号、具体编号标记为：柱号 楼层号 节点模板的片号。模板用15厚胶合板制作，制作好的每片模板在板边位置钉上4050的木枋加强，木枋间距不超过300。3）选择夹具矩形柱采用483.5钢管，柱箍夹具间距500600，柱下端为500，上段可放至600。4）安装模板节点模板运至现场后，按照其编号在相应的柱头位置进行拼接，先用铁钉在柱身初步固定。检查模板安装的标高和垂直度，调至符合要求后，安装夹具，将夹具螺栓初步收紧。复查模板安装的标高和垂直度，准确无误后再将螺栓用力收紧。节点模板安装后，利用其留口作为支座安装梁模板。梁模板支模梁底模应根据水平标高确定梁底的位置，两端复核拉线进行；支梁底模板，并按规范进行中部起拱，确保底平不下挠，梁侧必须有压脚步板，拉线进行校正、校直，中部加梁斜撑，超过700高度的梁还需加紧固铁线或对栓螺栓，防止梁侧模炸模或变形、不直的现象。在安装梁底模时，应要据梁的跨度按规范要求起拱，凡梁跨4m时，统一按梁跨的2起拱。每个流水段的梁底模板安装完毕后，需对梁底模进行抄平检查钢箍，确认各梁的梁侧模顶面进行找平检查。然后再安装楼板模板。在楼板模板边模安装完成，绑扎完楼面钢筋后，需用水准仪再次对整个楼面模板进行全面抄平检查，并做好楼面浇捣砼表面平整控制标记或标志点，用环环相扣的连环检查控制来确保结构的几何尺寸、轴线位置、各部位标高、垂直度和平整度。每根立杆底部垫20020050木板。板模板安装要求模板厚度一致，水平方木面要平直，而且支撑系统要符合要求，确保板面的平整度。每完成一道工序要坚持自检、互检、交接检查制度，不合格的部位不通过，不留隐患；每道工序完成后由班组长自检合格，报项目部质检员进行检查，检查合格由项目部质检员书面报验通知监理公司作隐蔽检查。5）拆除模板混凝土涨筑并待其达到规定的强度后即可拆卸中柱节点模板，拆卸顺序为：夹具 节点模板 梁模板。8质量通病及预防措施（1） 模板加工现象：模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形，尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。防治措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。（2）顶板模板现象：板中部下挠，板底与墙、梁四周不平，板模伸入墙、梁内“吃模”，板缝跑浆，出现蜂窝。防治措施：板模下部支撑按详图间距布置，支撑垫木方。拉好水平杆，支撑采用满堂红碗扣架，拉线调整标高。纵横格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷膜剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。（3）柱子模板现象：轴线位移、变形、接缝不严、接头不规则。防治措施：按图纸弹好轴线和断面尺寸,拉好水平、竖向通线、在混凝土施工完成之前,柱子四个角挂吊锤,随时控制垂直度。混凝土捣制之前应检查螺栓、支撑、木楔是否松动,铁丝是否拉紧。9质量目标及检验标准（1）质量目标节点模板尺寸准确、接驳垂直、拼缝严密、不变形，确保浇筑混凝土时不胀模，不漏浆，从而达到混凝土节点成型后表面光洁平整、角线垂直、外观质量好。（2）检验标准用直角尺检查，节点模板尺寸偏差控制在1以内；拼角缝宽控制在1以内。模板接缝应不漏浆、湿润无积水、无杂物；用线锤及水平尺交叉检测垂直度，偏差控制在1以内。模板和支架的安装：下层模板能承受上层荷载，上、下层支架立柱对准同，并设垫板。涂刷隔离剂不得沾污钢筋和砼接槎。隔离剂不得影响结构性能和装饰施工。梁、板跨度（L4m）起拱高度应达到13或按设计要求起拱。钢筋预埋件应牢固，水电预留孔洞无遗漏。模板安装允许偏差及检验方法：项次项目允许偏差（）检验方法1轴线位置基础5尺量检查柱、墙、梁52标高5用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺寸基础5尺量检查柱、墙、梁+4，-54层高垂直度全高5m3线坠及尺量检查全高5m5线坠及尺量检查5相邻模板板面高低差2平尺及塞尺量检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板中心线位移3拉线和尺量检查8预埋管预留孔洞39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10，0预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10，010模板及支架搭拆安全措施（1）模板及支架使用期间的安全检查：作业施加荷载前的安全检查；和混凝土浇筑过程中的安全检查。（2）作业施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在模板支架上集中堆放模板、钢筋等物件，严禁在脚手架上拉缆风绳，固定架设模板支架、混凝土泵、输送管等，严禁悬挂起重设备；（3）模板支架使用过程中，不得在支架基础及附近进行挖掘作业；严禁沿模板支架外侧任意攀爬；模板支架上避免搭电、气焊等电线直接捆扎在钢管架上，必须捆扎时，应加木方或木垫板。悬挑部分模板支架应挂设满铺安全网，并拉结牢固，安全网搭接不小于10。（4）参与搭设支架的操作人员，必须经过专业培训并取得上岗证；要戴安全帽、工具袋；悬空危险地方作业，必须配带安全带；严禁穿拖鞋、赤脚或硬底鞋上架子操作；严禁酒后作业。工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。在搭设中不得随意改变构件架设计、减少杆配件设置。根据实际情况需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。（5）在作业中，禁止随意拆除碗扣脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时折除时，必须经主管人同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。工人在架子上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹，坐在栏杆上等不安全处休息。人员上下必须走设安全防护的出入通道，严禁沿脚手架攀爬上下。每班工作上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业时行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移走；每日期收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在任何情况下，严禁自上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。（6）碗扣脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁止向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。11模板拆除（1）模板拆除顺序：墙体模板 楼板模板 梁侧模 梁底模。 （2）钢管碗扣架模拆除注意事项：支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆模强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（%）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。严格控制模板及其支架拆除的顺序。拆除脚手架支撑前，应清除支模支撑上存留的零星物件等杂物。拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内。7）拆下的钢管与扣件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。附录:模板的验算12板模板计算书及模板支架层数确定（碗扣架）板段：B1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图121参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：3m；混凝土楼板厚度：110mm；结构表面要求：外露；立杆纵向间距或跨距la：1.2m；立杆横向间距或排距lb：0.9m；立杆步距h：1.2m；扫地杆距支撑面h1：0.37m； (二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：900mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁；(一) 面板参数面板采用板质材(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：26N/mm2；弹性模量E：9000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根10080木方（宽度高度mm）；间距：200mm；木材品种：南方松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100100木方（宽度高度mm）；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；122模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.900m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 900153/12= 2.531105mm4； W = 900152/6 = 3.375104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.30.900=0.270 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.9000.11=2.376 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.9000.11=0.109 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.270+ 2.376+ 0.109=2.755 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.900=2.250 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=2.755kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=5.810kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.22.755+1.42.250) =5.810kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.352.755+1.40.72.250) =5.332kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.22.755 =2.975kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.352.755 =3.347kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.375104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.172kNm； Ma=0.125ql2=0.1255.8100.22 =0.029kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1252.9750.22+0.253.1500.2 =0.172kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1253.3470.22+0.252.2050.2 =0.127Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.172106/3.375104=5.107N/mm2；实际弯曲应力计算值 =5.107N/mm2 小于抗弯强度设计值f =26N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 2.755kN/m； l-面板计算跨度: l =200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9000N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.531105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 52.7552004/(38490002.531105)=0.025mm；实际最大挠度计算值: =0.025mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！123板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根10080木方（宽度高度mm），间距200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1100803/12 = 4.267106 mm4； W=1100802/6 = 1.067105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.2=0.060 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.20.11=0.528 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.20.11=0.024 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.060+0.528+ 0.024=0.612 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.2=0.500 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.612+0.048=0.6602kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(0.612+0.048) =0.713kN/m； q2=0.91.40.500 =0.630kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(0.612+0.048) =0.802kN/m； q2=0.91.40.70.500 =0.441 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(0.612+0.048) =0.713kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.612+0.048) =0.802kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.887kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统验算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1000.7131.22+0.1170.631.22 =0.209kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统验算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0800.7131.22+0.2133.1501.2=0.887kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.640 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统验算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6000.7131.2+0.6170.6301.2=0.980kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统验算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6000.7131.2+0.6753.150=2.640kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6770.660212004/(100100004.267106)=0.217mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.887106/1.067105 =8.318N/mm2实际弯曲应力计算值 =8.318N/mm2 小于抗弯强度设计值f =15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.640100080000/(4.267106100)=0.495N/mm2；实际剪应力计算值 0.495 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.217mm； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=3.000mm；实际最大挠度计算值: =0.217mm小于最大允许挠度值: =3.000mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根100100木方（宽度高度mm），间距1200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=11001003/12 = 8.333106 mm4； W=11001002/6 = 1.667105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.2=0.300 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.713kN/m；q2=0.91.40.300 =0.378kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.802kN/m；q2=0.91.40.70.300 =0.265kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.7131.2+1.2000.3781.2 =1.486kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.8021.2+1.2000.2651.2 =1.440kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=1.486kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1000.66021.2=0.871kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.081 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.060 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行验算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩：M= 0.612kN.m 最大剪力：V= 4.430kN 最大变形：= 0.240mm 最大支座反力：F= 7.438kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.612106/1.667105 =3.671N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.671N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=4.4301000125000/(8.333106100)=0.665N/mm2；实际剪应力计算值 0.665 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.240mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.240mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！124立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=6.582+0.516=7.099 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.2=0.200 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 6.582 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3-0.11)=0.516 kN；注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=7.099 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查碗扣架规范JGJ166-2008附录E得到= 0.335；立杆计算长度lo=h+2a=1.2+20.525=2.250m；计算立杆的截面回转半径i = 1.58cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.89cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=2.250100/1.580=142.405钢管立杆长细比= 142.405 小于钢管立杆允许长细比 = 230，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=7.099103/(0.3354.890102) = 43.285N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.285N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！125楼盖承载力计算 (一)模板支架参数信息设本工程当前层现浇楼盖正在施工（施工层），施工层下面搭设2层支架。楼盖为双向板，板单元计算长度BL=3.6m；板单元宽度BC=4.5m。1.施工层下1层楼盖模板（简称：下