含油、生活污水提升机泵站.doc

中化泉州1200万吨/年炼油项目动力站 含油、生活污水提升机泵站施工方案编 制：_ 审 核：_ 审 定：_ 浙江省建工集团有限责任公司2012年12月08日目 录一、工程关系3二、工程厂址与邻近城镇企业的关系3三、建设用地3四、工程性质4五、建设规模5六、施工范围17七、编制依据27八、编制说明27九、工程概况27十、工程地质水文情况27十一、管井降水井点设计及施工27十二、主要施工技术措施27十三、施工进度控制措施27十四、工程质量保证措施27十五、HSE及文明、安全保证措施27一、工程关系：工程名称：中化泉州石化项目动力站工程建设单位：中化泉州石化有限公司总承包单位：中国联合工程公司设计单位：中国联合工程公司监理单位：中咨工程建设监理公司施工单位：浙江省建工集团有限责任公司二、工程厂址及与邻近城镇企业的关系本工程位于福建省泉州市惠安县泉惠石化工业园（辋川镇后曾村路口北400米）。三、建设用地本期工程建设250MW机组的中化泉州1200万吨/年炼油项目动力站CFB锅炉区域和燃料输送系统标段土建工程，占地面积约300亩。四、工程性质 本工程属于化工配套项目有利于大幅提升供热能力，保证供热可靠性，可促进配套热电机组及满足热负荷的需求，提高能源综合利用率，有利于化工生态环境和地区环境空气质量促进石化经济可持续发展，具有显著的节能效益、环保效益和社会经济效益，符合国家能源产业及环保政策。五、建设规模工程规划建设250MW机组的动力站CFB锅炉区域和燃料输送系统土建工程，设计基本热负荷为300T/N。六、施工范围我公司承建CFB锅炉区域的工程项目，包括主厂房、汽机间、电控楼、除氧跨、运燃跨、锅炉岛、除尘系统、脱硫脱硝系统、砂库、渣库、石灰库、飞灰库、站区公用配电中心。燃料输送系统的工程有，燃料棚、筛破楼、转运站、栈桥等。七、编制依据1、中化泉州石化有限公司提供的相关文件.2、中国联合工程公司提供的施工图纸. 3、依据工程施工特点及现场情况.4、本公司质量、安全管理体系文件，相关管理标准，规章.5、石油化工建设工程施工安全技术规范GB50484-2008.6、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）7、石油化工建设工程项目交工技术文件规定SH/T3503-20078、石油化工建设工程项目竣工验收规定SH/T3503-20079、建筑施工安全检查标准JGJ59-201110、石油化工安装工程质量验收统一标准SH/T3508-201111、地下防水工程质量验收规范GB50208-201112、混凝土强度检验评定标准GB/T50107-201013、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002.14、石油化工混凝土水池工程施工及验收规范SH/T-200215、建筑工程施工质量验收评定统一标准GB503002001.16、工程测量规范GB500262007.17、施工现场临时用电安全技术规范JGJ462005.18、建筑施工土石方工程安全技术规范JGJ180-200919、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001.20、施工现场机械设备检验技术规程JGJ160-200821、建筑施工模板安全技术规范JG162-2008.22、建筑施工现场环境与卫生标准JGJ146-200423、建筑基坑工程监测技术规程GB50497-200924、混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-9525、钢筋焊接及验收规程JGJ18-200326、建筑边坡工程技术规范GB50330-2002八、编制说明科学地组织施工以提高劳动生产率、缩短工期、确保工程质量，节约原材料和能源、降低成本、文明施工以获取尽可能最大的经济效益和社会效益。从施工的全局出发，根据具体条件，拟定施工方案，确定施工程序，施工流向，施工顺序、施工方法、劳动组织，技术选择，组织措施，安排施工进度和劳动力、机具、材料构件与各种半成品的供应，对运输、道路、场地利用、水电能源保证等现场设施的布置和建设作出规划。缜密地预计施工中的各种需要及可能发生的变化，以便事前做好准备，明确作业人员职责，预防质量事故的发生、十施工过程牢固地建立在科学、合理的基础上、从而做到人尽其力、物尽其用，优质、低耗、高速地取得最好的经济效益和社会效益，创精品工程。九、工程概况1、生活污水提升泵站为地下构筑物，顶板面标高5.350m，底板面标高0.640m、长度尺寸6.90m、宽度尺寸5.40m。坐标A4175.72、B2275.94；A4169.42、B2279.44板底后0.35m垫层后0.1m，池壁厚0.3m、顶板厚0.1m。2、坑防渗做法（自下而上）、原土夯实、素混凝土垫层、C35抗渗钢筋混凝土、抗渗等级P10.所有内壁表面涂环氧沥青防腐涂料300cm。3、含油污水提升泵站为地下构筑物、顶板面标高5.350m底板面标高0.380m长度尺寸6.90m、宽度尺寸5.30m坐标A4164.39、B2275.94。A4158.09、B2279.44底板厚0.35m垫层厚0.1m。池壁后0.3m、顶板厚0.1m。4、坑防渗做法（自下而上）、原土夯实、素混凝土垫层、C35抗渗钢筋混凝土、抗渗等级P10.所有内壁表面涂环氧沥青防腐涂料300cm。十、工程地质水文情况 现将各岩土层的岩性、分布规律自上而下描述如下：素填土-1（Qml）：褐黄、灰黄色，结构稍密，褐红灰黄色，稍湿，主要由粘性土回填而成。为新近回填,已经强夯处理。场区普遍分布，厚度:0.60-4.20m,平均2.06m;层底标高:0.25-4.20m,平均2.47m;层底埋深:0.60-4.20m,平均2.06m。标准贯入试验修正击数一般为7.822.3击，平均值为13.2击。填砂-2（Qml）：灰黄色，稍湿湿，松散稍密，主要由填砂回填而成，疏密不匀，为新近回填,已经强夯处理。场区普遍分布，厚度:2.60-7.50m,平均5.28m;层底标高:-4.11-1.61m,平均-2.64m;层底埋深:6.10-8.70m,平均7.16m，标准贯入试验修正击数一般为23.08.0击，平均值为13.9击。淤泥质土混砂（Q4m）：灰色、深灰色，软塑状态，主要成分为粉粒及粘粒，含少量有机质和腐植质，腐臭味,夹有粉细砂,局部夹中粗砂、淤泥。无摇震反应，切面有光泽，韧性及干强度均属中等。场区普遍分布，厚度:2.20-8.30m,平均5.17m;层底标高:-10.73-4.68m,平均-7.81m;层底埋深:9.40-15.10m,平均12.33m。标准贯入试验修正击数一般在0.84.2击之间，平均值为2.6击；压缩系数为0.80MPa-1，属高压缩性土。有机质含量为1.525.01，平均值为3.13；无侧限压缩试验（原状）为29.837.4kPa，平均值为34.0kPa；无侧限试验（重塑）为10.413.5kPa，平均值为12.26kPa；灵敏度为2.492.98，平均值为2.78。该层因在回填之前没有覆盖层，属欠固结土，现虽上部回填了平均7.50m的填土层，且经强夯处理，但目前仍然属欠固结土，其固结程度，设计单位应根据设计要求进一步研究。填砂（Q4mc）：该层本场地未分布，故不做描述。粉质粘土（Q4mc）：属冲洪积物。灰灰黄色，可塑，湿，土质较均匀，含1020%中细砂颗粒。土样手捻稍有滑腻感，刀切面较光滑，有光泽，无摇震反应，干强度中等。场区普遍分布，场区普遍分布，厚度:0.60-7.60m,平均3.69m;层底标高:-15.02-8.31m,平均-11.49m;层底埋深:12.80-19.40m,平均16.01m。压缩系数为0.34MPa-1，标准贯入试验修正击数一般在9.816.3击之间，平均值为12.80击。淤泥质土（Q4mc）：该场地该层缺失，不进行详细描述。 粉质粘土(Q4al+pl)：褐黄、棕黄色，可塑状态为主，局部为硬塑状。主要成分为粉粒及粘粒，含氧化铁，局部混少量砂砾，稍有光泽，韧性中等，干强度中等，无摇震反应。标准贯入试验修正击数一般为4.212.6击，平均值为10.5击；压缩系数为0.39MPa-1，属中等压缩性土。该层在场区内无规则分布在D45、D46、D47、D48、D96孔号钻孔，大部分呈零星分布，局部连成片厚度:厚度:1.30-4.60m,平均3.90m;层底标高:-18.81-15.96m,平均-17.26m;层底埋深:20.40-23.50m,平均21.94m。粗砂(Q4al+pl)：冲洪积成因。灰白灰色，中密密实，湿饱和，砂质不纯，含少量粘性土，含泥量约14.7029.50%。砂的级配不良，分选性较好。分布在D1、D2、D3、D5、D6、D12、D11、D14、D18、D19、D20、D28、D40、D13、D21、D22、D29、D31、D33、D39、D41、D44、D50、D52、D30、D56、D62、D63、D77、D55、D42、D75、D54、D43、D67、D68、D72、D73、D74、D90、D92、D97、D102、D53、D65、D66、D70、D71、D87、D98、D103、D108、D78、D80、D85、D99、D105、D109、D81、D86、D88、D100、D111、D112、D113、D114、D115、D117、D119、D106、D120、D89、D101、D121、D123、D58、D59、D107钻孔，厚度:0.40-6.20m,平均1.80m;层底标高:-18.18-11.17m,平均-12.89m;层底埋深:15.60-22.70m,平均17.38m。标准贯入试验修正击数一般在11.022.3击之间，平均值为15.8击。残积砂质粘性土-1（Qel）：该场地该层缺失，不进行详细描述。残积砂质粘性土-2（Qel）：灰白、灰褐、褐黄色，硬塑状态，由花岗岩/辉绿岩风化残积而成，组织结构全部破坏。主要成分为长石风化成的粘、粉粒及石英颗粒、少量云母屑等，其中2mm颗粒含量13.8%19.5%。无摇震反应，切面稍有光泽，干强度及韧性中等。标准贯入试验修正击数一般在12.620.7击之间，平均值为17.0击；压缩系数标准值为0.32MPa-1，属中等压缩性土。场区普遍分布，厚度:0.50-7.80m,平均3.54m;层底标高:-22.48-12.11m,平均-16.30m;层底埋深:16.80-27.00m,平均20.84m。该层属特殊性土，具浸水易软化、崩解、强度降低的不良特性。全风化花岗岩（52）：灰白、灰黄色，风化强烈，主要矿物成分为长石、石英、云母等，其中长石大多已风化成散体状。组织结构基本破坏，岩芯呈坚硬散体状，手捏易碎，偶夹碎块。岩石坚硬程度属极软岩，岩体完整程度分类属极破碎，岩体基本质量等级为类，RQD=0。标准贯入试验未修正击数N30击。场区普遍分布，厚度:1.90-10.60m,平均4.22m;层底标高:-25.22-13.27m,平均-19.22m;层底埋深:17.70-29.90m,平均23.75m。该层压缩性较低，力学强度较高，但与上述残积砂质粘性土呈渐变过渡关系，性能上更接近于残积砂质粘性土，亦具浸水易软化、崩解、强度降低的不良特性。散体状强风化花岗岩-1（52）：灰白、灰黄色，主要矿物成分为未尽完全风化的长石、石英、云母等。组织结构大部分破坏，岩芯呈散体状和碎屑状，偶夹碎块。该层未发现有洞穴、临空面及软弱夹层，岩石坚硬程度属极软岩，岩体完整程度分类属极破碎，岩体基本质量等级为，RQD=0。标准贯入试验未修正击数N50击。场区普遍分布，厚度:2.10-35.00m,平均8.22m;层底标高:-49.81-17.67m,平均-27.07m;层底埋深:22.00-54.30m,平均31.58m。该层与残积砂质粘性土或全风化岩呈渐变过渡关系，同样具浸水易软化、崩解、强度降低的不良特性。碎块状强风化花岗岩-2（52）：灰白、灰黄色，主要矿物成分为长石、石英、云母等。岩芯呈碎块状，锤击易碎。该层未发现有洞穴、临空面及软弱夹层，岩石坚硬程度属软岩，岩体完整程度分类属极破碎，岩体基本质量等级为，RQD=0。该场区普遍分布，厚度:1.00-38.00m,平均15.20m;层底标高:-66.00-22.32m,平均-42.43m;层底埋深:26.90-70.50m,平均46.95m。该层岩石饱和点荷载抗压强度14.718.4MPa，平均值16.52MPa。该层具高强度，可视为不可压缩层。中风化花岗岩（52）：灰白、灰黑色，主要矿物成分为钾长石、斜长石、石英及少量暗色矿物等。中细粒结构，块状构造，岩芯呈柱状，少量短柱状，RQD为6097。岩石坚硬程度分类为较硬坚硬岩，岩体完整程度分类为较完整，岩石基本质量等级类。岩石单轴饱和抗压强度38.852.4MPa，平均值46.4MPa。该层具高强度，可视为不可压缩层。该层中未发现破碎带、洞穴、临空面或软弱岩层等不良地质情况。该层在场区内普遍分布，受孔深的限制，未揭穿，钻孔揭露厚度为5.00。孤石（12）：灰色31.2032.20m，厚度1.00m；D126号孔埋深34.0035.00m，厚度1.00米，为花岗岩风化过程中的球状风化残留体。2.6场地地下水条件概述2.6.1地表水本场地原为海湾滩涂，现已经回填整平为建设场地，场地目前未见地表水。外走马埭围垦区内修筑围垦大堤，海水与场地地下水有一定的水力联系。2.6.2地下水类型与赋存条件根据拟建场地地形和地层情况，结合水位量测结果分析，场地地下水主要为赋存和运移于素填土-1及填砂-2中的孔隙潜水及赋存和运移于第四系土层（包括粗砂）和基岩风化带（包括残积土、全风化岩、强风化岩、中风化岩）中的孔隙、裂隙承压水。赋存于残积土孔隙、网状裂隙中的地下水，与全风化岩、强风化岩中的孔隙、裂隙水，虽然其渗透性有一定的差异，但各层相互间具有一定的水力联系。场地地下水主要接受侧向地下迳流补给。场地地下水主要以地下迳流方式排泄。总体地下迳流方向由南流向北。根据室内渗透试验及工程经验，场地素填土-1属弱中等透水层，渗透系数可按6.910-5cm/s,淤泥质土混砂、粉质粘土、粉质粘土属微弱透水层，渗透系数可按4.2510-5cm/s，即相对隔水层；填砂-2、填砂、粗砂属中等强透水层，渗透系数可按5.010-2cm/s；残积砂质粘性土、全风化岩及强风化岩属弱中等透水层。填砂-2及粗砂含水丰富，渗透性较大，其它岩土层渗透性和富水性较差。2.6.3地下水与地表水关系外走马埭围垦区内修筑围垦大堤，基本阻隔围垦大堤内残留海水与围垦大堤外的海水联系。区内含水砂层表面一般分布有较厚的淤泥覆盖，也基本阻隔了地表水对地下水的直接瞬时影响；另一方面，影响的水位变幅和其位置与海湾的相对距离有关。因此，大堤内地表水位与潮水涨落范围内地下水位影响小。但因土方回填，区内地下水与地表水尚有一定的水力联系，主要是回填过程中，填有大量的砂层。2.6.4地下水水位及变幅本场地目前完成126个钻孔，勘察期间测得初见水位及稳定水位见表2.6.4-1，表2.6.4-2： 初见水位情况 表2.6.4-1数据个数埋深最小值(m)埋 深最大值(m)埋 深平均值(m)标 高最小值(m)标 高最大值(m)标 高平均值(m)1261.308.502.99-3.743.561.53 稳定水位情况 表2.6.4-2数据个数埋 深最小值(m)埋 深最大值(m)埋 深平均值(m)标 高最小值(m)标 高最大值(m)标 高平均值(m)1262.103.902.650.642.431.87本次测得的稳定水位为混合稳定水位场地地下水位随季节和天气变化，年度内干旱季节可能下降1.02.0m,丰雨季节可能上涨1.0m，其年变化幅度约为1.03.0m。2.7场地地震效应2.7.1抗震设防烈度根据业主提供中化泉州1200万吨/年炼油项目工程场地（厂区）地震安全性评价补充报告 (福建地震地质工程勘察院，2010年1月)拟建场地的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g，设计地震分组为第二组。2.7.2建筑场地类别根据本次勘察所作的剪切波速测试【中化泉州石化有限公司中化泉州石化1200万吨/年炼油项目动力站工程岩土工程详细勘察地基土剪切波速、地脉动测试报告】（详见附录二，按建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）表4.1.6划分依据，评价见下表2.7.2-1。建筑场地类别成果表 表2.7.2-1孔号等效剪切波速Vse(m/s)测试深度d0(m)覆盖层厚度范围(M)场地类别备注D16#23542350235D48#21951350219D118#20753350207 根据本工程波速测试报告及建筑抗震设计规范（GB5011-2010），结合场地岩土工程条件综合判定：素填土-1VS值205232m/s、填砂-2 VS值256262/s为中软土，淤泥质土混砂VS值143164m/s为软弱中软土，粉质粘土VS值228285m/s为中软土，粗砂VS值205211m/s为中软土，残积砂质粘土-2VS值239279m/s、全风化花岗岩1VS值301318m/s、散体状强风化花岗岩-1VS值396440m/s为中硬土，碎块状强风化花岗岩-2 VS值567582m/s为软质岩石，中风化花岗岩为岩石。综合评定，本工程场地地基土为中软场地土。本场地20米深度范围内覆盖土层的等效剪切波速Vse=207235m/s，依据本场地岩土工程勘察资料：场覆盖层厚度大于3.00m，小于50m，根据建筑抗震设计规范（GB50021-2010）第4.1.6条判定：建筑场类别为类。该地块地面常时微动观测报告，该场地的常时微动的东西向、南北向、垂向卓越周期见下表2.7.2-2：1、使用仪器为XG-I多功能测试仪；DPV地脉动测试探头和地脉动滤波分析软件系统。2、在zk111#、zk125#钻孔附近进行了地脉动测试。采样点数为4096，间隔为10ms，每点反复测试。地脉动测试成果表 表2.7-2 测点东西卓越周期（秒）南北卓越周期（秒）垂直卓越周期（秒）D16#0.4410.3300.431D48#0.3830.4210.454平均值0.4120.3760.4432.7.3饱和砂土液化判别场地内存在粗砂层，饱和状态，依据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）及中化泉州1200万吨/年炼油项目工程场地（厂区）地震安全性评价补充报告的判别方法，有可能采用桩基础，判别深度为20m范围内，粗砂层在抗震设防烈度为七度，设计地震分组为第二组条件下的液化趋势。判别结果见附录一 附表4-1。根据现场60个钻孔判别结果来看：轻微液化43个钻孔，不液化17个钻孔，属于轻微液化，确定该场地的液化等级为轻微。2.7.4软土震陷评价勘察场地上部土层普遍分布有淤泥质土混砂，本次勘察4个钻孔的剪切波速测试结果表明，淤泥质土混砂等效剪切波速平均值均大于90m/s，根据岩土工程勘察规范（DBJ 13-84-2006），可不考虑软土震陷影响。2.7.5抗震地段特征拟建场地地面下20m深度范围内存在素填土、淤泥质土混砂等软弱土，存在饱和液化砂土。按建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）的第4.1.1条及其条文说明，本建筑场地抗震地段属对建筑抗震不利地段。3.岩土工程条件分析3.1岩土参数的分析与选用3.1.1指标可靠性分析本次勘察野外钻探严格按照岩土工程勘察规范(GB50021-2001)（2009年版）及建筑工程地质钻探技术标准（JGJ87-92）中的有关要求进行施工；标准贯入试验、剪切波速测试、地面常时微动观测等原位测试严格按照有关规范及施工方案中技术要求进行，测试数据准确可靠；土试样等级按级标准控制，土样采取严格按照原状土取样技术标准（JGJ89-92）的要求进行，现场采取后立即进行密封包装，并运至我司现场成立的土工试验室，室内试验严格按照土工试验方法标准（GB/T50123-1999）的要求进行，土的液、塑限采用圆锥仪和滚搓法测定，压缩试验以常速法加荷，试验时严格遵循稳定标准，数据采集采用自动数据采集系统，试验数据真实、可靠。3.1.2试验指标的选择 常规物理性质指标及压缩性指标取算术平均值； 各种剪切试验指标取平均值及标准值； 特殊土工试验项目（Pc、Cc、Cs、kv、kh等）取算术平均值；无侧限抗压强度取算术平均值及标准值；标准贯入试验为实测值及经统计修正的标准值；剪切波速取厚度加权平均值；碎块状强风化抗压强度取平均值；岩石单轴抗压强度取标准值；3.1.3岩土参数的统计本次勘察资料整理时，物理力学指标按不同土层划分统计单元，采用戈罗贝斯判别标准（取X=0.05）舍去带有粗差的数据再进行统计。经过对原位测试数据和室内试验数据进行认真分析，我们对数据中的异常值进行了删除，然后进行初步统计，统计后根据统计结果，进行再次删除，指标删除的标准为舍弃正负三倍标准差之外的数据。指标平均值按下式计算：指标的标准差f按下式计算：指标的变异系数按下式计算：以上式中：i岩土参数的实测值；m岩土参数的平均值；f岩土参数的标准差；n岩土指标的统计数量；岩土参数的变异系数；按照以上方法对场地地基土的物理力学性质指标进行了分层数理统计。本次勘察采用了标贯、十字板、剪切波速测试等多种原位测试手段，并采取土试样进行了常规土工试验及三轴、固结及渗透试验，结合钻探土质鉴别综合评价土层工程性质。依据岩土工程勘察规范相关统计要求，进行分层统计，统计结果详见本报告附表1。各层标准贯入试验击数均按省标（DBJ13-07-2006）进行修正后统计，详见附表1。3.1.4岩土层物理力学性状分析通过本次钻探及测试结果，对场地各岩土层工程地质性能及均匀性综合评价如下：素填土-1：为新近回填,已经强夯处理。场区普遍分布，厚度:0.604.20m,平均2.06m;层底标高:0.254.20m,平均2.47m。标准贯入试验修正击数一般为7.822.3击，平均值为13.2击。密实度和均匀性一般，工程地质性能一般。填砂-2：场区普遍分布，厚度:2.607.50m,平均5.28m;层底标高:-4.11-1.61m,平均-2.64m;层底埋深:6.108.70m,平均7.16m。标准贯入试验修正击数一般为23.08.0击，平均值为13.9击。密实度和均匀性一般，工程地质性能一般。淤泥质土混砂：场区普遍分布，厚度:2.208.30m,平均5.17m;层底标高:-10.73-4.68m,平均-7.81m;层底埋深:9.4015.10m,平均12.33m。标准贯入试验修正击数一般在0.84.2击之间，平均值为2.6击；压缩系数为0.80MPa-1，属高压缩性土。有机质含量为1.525.01，平均值为3.13；无侧限压缩试验（原状）为29.837.4kPa，平均值为34.0 kPa；无侧限试验（重塑）为10.413.5kPa，平均值为12.26kPa；灵敏度为2.492.98，平均值为2.78。该层因在回填之前没有覆盖层，属欠回结土，现虽上部回填了平均7.50m的填土层，且经强夯处理，但目前仍然属欠固结土，其固结程度，设计单位应根据设计要求进一步研究。该土层为高压缩性低强度地基土。工程地质性能较差。粉质粘土:该层分布较普遍，厚度0.607.60m,平均3.69m;层底标高:-15.02-8.31m,平均-11.49m;层底埋深:12.8019.40m,平均16.01m。标准贯入试验修正击数一般在9.8016.3击之间，平均值为12.80击。压缩系数标准值为0.34MPa-1，属中等压缩性土，工程地质性能较好。但该层局部为硬塑状态，也可能影响部分施工工艺的选择，基础设计和工程试桩等工作中引起重视。粉质粘土：标准贯入试验修正击数一般为4.2012.6击，平均值为10.5击；压缩系数为0.39MPa-1，属中等压缩性土。该层在场区内无规则分布在D45、D46、D47、D48、D96、号钻孔，大部分呈零星分布，局部连成片，厚度:1.304.60m,平均3.90m;层底标高:-18.81-15.96m,平均-17.26m;层底埋深:20.4023.50m,平均21.94m。该层工程地质性能较好。但局部为硬塑状态，也可能影响部分施工工艺的选择，基础设计和工程试桩等工作中引起重视。粗砂：中密密实，湿饱和，砂质不纯，含少量粘性土，含泥量约14.7029.50%。砂的级配不良，分选性较好。场区普遍分布，厚度:0.406.20m,平均1.80m;层底标高:-18.18-11.17m,平均-12.89m;层底埋深:15.6022.70m,平均17.38m。标准贯入试验修正击数一般在11.022.3击之间，平均值为15.8击。该层工程地质性能较好。但采用桩基时应考虑液化问题。同时在预制方桩、静压管施工时，注意设备的穿透能力，冲孔桩施工时注意塌孔。残积砂质粘性土-2：标准贯入试验修正击数一般在12.6020.7击之间，平均值为17.0击；压缩系数标准值为0.32MPa-1，属中等压缩性土。场区普遍分布，厚度:0.507.80m,平均3.54m;层底标高:-22.48-12.11m,平均-16.30m;层底埋深:16.8027.00m,平均20.84m。该层属特殊性土，具浸水易软化、崩解、强度降低的不良特性。工程地质性能较好，可作为挤土桩的桩端持力层。但该层属特殊性土，具浸水易软化、崩解、强度降低的不良特性。全风化花岗岩：该层在场区内普遍分布，标准贯入试验未修正击数N30击。场区普遍分布，厚度:1.9010.60m,平均4.22m;层底标高:-25.22-13.27m,平均-19.22m;层底埋深:17.7029.90m,平均23.75m。该层压缩性较低，力学强度较高，但与上述残积砂质粘性土呈渐变过渡关系，性能上更接近于残积砂质粘性土，亦具浸水易软化、崩解、强度降低的不良特性。该层工程地质性能好，但该层与上述残积砂质粘性土呈渐变过渡关系，性能上更接近于残积砂质粘性土，亦具浸水易软化、崩解、强度降低的不良特性，可作为挤土桩的桩端持力层。散体状强风化花岗岩-1：该层在场区内普遍分布，厚度:2.1035.00m,平均8.22m;层底标高:-49.81-17.67m,平均-27.07m;层底埋深:22.0054.30m,平均31.58m。该层与残积砂质粘性土或全风化岩呈渐变过渡关系，同样具浸水易软化、崩解、强度降低的不良特性。该层工程地质性能好，可作为挤土桩良好的桩端持力层。碎块状强风化花岗岩-2：岩石饱和点荷载抗压强度14.718.4MPa，平均值16.52MPa。岩芯呈碎块状。钻探时未发现有洞穴、临空面及软弱夹层，岩石坚硬程度属软岩，岩体完整程度分类属极破碎，等效剪切波速大于500s/m。该层具高强度，可视为不可压缩层。是良好的桩端持力层。中风化花岗岩：岩石单轴饱和抗压强度38.852.4MPa，平均值46.4MPa。该岩层属于本区基岩岩盘，勘察时未见临空面、软弱夹层等不良地质构造，工程性质良好，属于不可压缩的地基持力层，是嵌岩桩良好的桩端持力层。3.1.5岩土设计参数建议（1）参数选定 在对钻探、各项原位测试及室内土工试验等资料综合分析研究基础上，主要依据现行的地方标准建筑地基基础技术规范(DBJ13-07-2006)和港口工程地基规范JGJ-250-98、结合地区性工程经验及场地岩土特性，并结合勘察阶段提出供各岩土层主要计算参数的建议值，列于表3.1.5。各岩土层地基设计计算参数建议值表 表3.1.5指 标 值岩 土 层及 编 号重承载力压缩快 剪抗拔系数i度特征值模量粘聚力内摩擦角fakEs0.1-0.2c(kN/m3)(kPa)(MPa)(kPa)(度)素填土-119.01805.226.020.00.50填砂-219.016515.0*5.020.000.50淤泥质土混砂18.0802.711.905.00.50粉质粘土18.81805.329.019.00.70粉质粘土18.82005.625.015.00.70粗砂19.023020.0*5.025.000.70残积砂质粘性土-218.725010.027.0021.00.75全风化花岗岩20.035025.0*强风化花岗岩-121.050055.0*强风化花岗岩-223.0800110.0*中风化花岗岩26.52500备注*-变形模量，素填土及填砂的承载力特征值参考了上海申元岩土工程有限公司的强夯检测资料。（2)岩土层地基承载力特征值的建议和使用条件场地岩土层地基承载力特征值建议：根据室内土工试验参数、原位测试数据经统计分析后，再结合地区经验综合确定地基承载力特征值的建议值；风化基岩中的全风化和散体状强风化岩是根据标贯测试数据，结合地区经验综合评价后确定地基承载力特征值的建议值；碎块状强风化及中风化基岩是根据岩芯点荷载及岩芯单轴饱和抗压试验数据，结合地区经验综合评价后确定的地基承载力特征值的建议值。地基承载力特征值使用条件：场地岩土地基承载力特征值为地基土应力应变曲线线性段对应一定的应变量的应力值，所对应的变形参数可用于变形计算使用；不适用地震作用下的荷载；土层处于天然状态下，未受施工扰动及地下水浸泡作用等因素影响；无软弱下卧层；各岩土层（中风化基岩除外）地基承载力特征值适用于基础埋深不大于0.50m 、宽度不大于3.00m，否则，需进行深宽修正，中风化基岩承载力特征值不做深宽修正。3.2场地与地基稳定性与适宜性3.2.1场地稳定性建设场地在区域地质构造上位于闽东南沿海中、新生代构造活动带中的相对稳定地块，场地内及邻边附近无活动性断裂，无滑坡、崩塌、泥石流等对工程建设可能造成危险性的地质灾害，综上所述，主厂区建设工程用地现状地质灾害危险性小。本工程建设场地稳定性较好。3.2.2地基稳定性本次现场勘察表明，除地基表层大部分地段普遍分布具有一定厚度的饱和软土、场地局部淤泥层下分布的可液化砂土外，场地中下段地基层内无力学性质较差的高压缩性松软夹层、以及可液化土。可以认为，场地表层和上部地基稳定性较差，场地中下段地基整体稳定性较好。3.2.3建设场地的适宜性总体看来，本工程建设场地稳定性较好。场地表层及上部地基稳定性较差，以及施工期与营运期可能引起的环境地质问题，可采用适当的措施处理，或采用桩基，在本场地进行工程建设是比较适宜的。3.3环境水的腐蚀性及其处置建议（1）环境水的腐蚀性根据场地环境地质条件，以及按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）相关标准判定，场地环境类别属类，地层渗透性按A型考虑。根据水质分析结果(附录一 附表5-1附表5-3)，依上述规范表12.2.1-12.2.5的有关标准判别。各条件下相关指标判别结果见表3.3。地下水腐蚀性评价表 表3.3样 点 与 评 价指标与条件各采样点分析结果（单位:mg/l）判定标准(mg/l）腐蚀性评价D24D53D88按环 境类 型(类)SO42-186920571986有干湿交替情况1500-3000为中等腐蚀，无干湿交替1950-3900为中等腐蚀，390-1950为弱腐蚀对砼结构在干湿交替情况下为中等腐蚀，在长期浸水情况下为弱中等腐蚀Mg2+10548969902000对砼结构具微腐蚀性NH4+000500对砼结构微腐蚀性总矿化度2665627908315242000050000对混凝土结构具弱腐蚀性按地层渗透性(A类)pH值7.246.897.326.5对砼结构微腐蚀性侵蚀性CO213.029.139.3515对砼结构微腐蚀性CI-（干湿交替）1465814986172365000对钢筋混凝土结构中的钢筋具强腐蚀性CI-（长期浸水）1465814986172361000020000对钢筋混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀性注: 判定标准标准栏中, 本场地环 境类型属于类,长期浸水环境硫酸盐数值乘以1.3的系数。场地地下水：地下水对混凝土结构在干湿交替和长期浸水条件下均具中等腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下具弱腐蚀性，干湿交替条件下具强腐蚀性。（2）环境水腐蚀性处置措施混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋防腐蚀措施建议：地下水、土对建筑材料腐蚀的防护，应符合现行国家标准工业建筑防腐设计规范（GB50046-2008）、混凝土结构耐久性设计规范（GB/T 50476-2008）的规定。防腐设计与施工还应符合中国土木工程