贵阳职业技术学院第二标段工程模板施工方案.doc

中铁五局集团建筑工程有限责任公司一、 编制依据1、本工程设计施工图纸及标准图（包括设计变更、图纸会审记录、设计交底等设计文件）；2、本工程的施工组织设计；3、我司类似施工经验；4、国家现行的有关规范、贵定及标准相关技术规范。（1）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）(2) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）(3) 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(4)危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87号）（5）建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)(6) 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)(7) 建筑施工模板安全技术规范(JGJ1620-2008)(8) 建筑施工手册(第四版)二、 工程概况贵阳峰会国际大厦项目位于贵阳市中心大十字广场旁，属于框支剪力墙结构，建筑面积为35834.33M2平方米，主楼18层，层高3.6米；梁最大截面为350*900，柱最大截面为,950*950，板厚有120/100二种，墙厚250。（以上单位均为mm）此工程位于贵阳市中心，为了保证施工安全，所以必须把模板支撑体系和加固系统处理好，是施工质量得到保证的必要条件，但是，由于整个贵阳地区受市场的影响，所用的周转材料钢管，已经大部份壁厚只有3.0毫米，而不是3.5毫米，其力学性能有所改变，针对此工程的特殊性，故特作此方案。三、 施工计划结合主楼的位置，将其划分为一个区，施工过程中，形成流水作业。在施工中先施工柱子，再施工梁、板。砼浇筑路线见砼浇筑方案示意图。四、 施工工艺技术根据本工程的特点和项目材料供应情况考虑，本工程采用支模方案选择为：梁侧、梁底板、楼板底板均采用15厚胶合板（915*1830mm）；梁的次龙骨采用50*100mm长2000mm柏木枋；加固及支撑采用扣件式48*3.0mm钢管，加固采用M12高强螺杆及蝴蝶卡拉结，并用步步紧加固梁底边模。（一）技术参数1、楼板楼板厚度为120mm,层高为3.6米。楼板次龙骨采用50*100mm木枋，间距250mm，主龙骨为双钢管，间距900mm，立杆间距为900mm,立杆步距为1500mm，底部200mm高处设双向扫地杆，立杆置于200宽50厚通常设置的硬杂木垫板上。立杆顶部采用双扣件与纵横向横杆连接抗滑。2、梁图书馆框架梁最大截面为350*950mm, 梁侧模次龙骨为6根50*100mm木方，主龙骨为双钢管，间距500 mm，居中设置4排M12高强螺杆，采用蝴蝶卡扣件。梁底纵向设置4根木方（小于300宽的梁设置2根）。梁支撑用钢管搭设双排钢管排架，排距700mm,立杆纵距700mm,步距1500mm，底部200mm高设双向扫地杆，立杆置于200宽50厚通常设置的硬杂木垫板上。双排立杆均需设置与跨同向的剪刀撑，通常全高设置。所有斜撑必须顶到楼面或与施工好主体结构拉结牢固。3、柱图书馆框架柱最大截面为700*1200mm,柱截面宽度B方向M12对拉螺栓1根,竖楞4根；柱截面长H方向M12对拉螺栓2根,竖楞7根；柱箍的间距600mm；竖楞为木楞50100，柱箍为圆钢管483.0，面板为18mm胶合面板。（二）工艺流程1、楼板模板安装施工工艺流程搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检2、梁模板安装施工流程弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检3、框架柱模板安装工艺流程：搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检（三）模板安装1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。3、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。4、竖向模板的支设应根据模板支设图。5、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。6、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。7、柱、梁板支撑搭设完毕后经验收合格后，先浇筑框架柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，钢筋焊接形式采用气压焊，支模架与浇筑好并有做够强度的砼构件拉结牢固。经有关部门钢筋和架体验收合格后方可浇筑梁板砼。（四）模板拆除1、施工准备1.1、技术准备1.1.1、按时与实验室联系，取得相关资料（即所拆除模板部位试块试验报告），根据报告中数据，强度必须达到要求后方可报监理复核，经监理工程师同意后方可进行模板拆除工作。1.1.2、拆除模板之前必须做好对工人的技术交底工作。1.1.3、拆模时必须有专职技术人员进行现场监督与指导。1.2、安全教育1.2.1、施工人员在拆模之前必须进行良好的安全教育，杜绝一切安全事故的发生，消灭一切安全隐患。1.2.2、施工人员必须全部配好安全帽、安全带及所需工具。2、拆模顺序2.1、对于剪力墙的模板，按由上至下、由一边的中间向两边的顺序，拆除固定支撑后再拆除模板。2.2、对于顶板模板的拆除，先进行支撑的拆除，拆除时必须由整个板底中间部分开始，先拆除梁侧模的固定支撑再拆除其模板，其次拆除板底模的支撑再拆除其模板，最后拆除梁底模的支撑再拆除其模板。3、拆模方法3.1、拆除模板时严格按照施工顺序进行。3.2、拆模时用两班同时作业的方法，先由整个板底的中间开始，再分别向两边拆除。3.3、根据室内净空的高度及支撑的长度，把拆模人员按空间分为三层作业，上层施工人员负责支撑、扣件及模板的拆除，中层施工人员负责支撑、扣件及模板的传递，下层施工人员负责支撑、扣件及模板的及时外运。3.4、施工过程中的分管施工员必须完全起到负责人的监督与管理职能，严格控制施工作业人员的操作行为，不得不按顺序施工、不经中层人员的传递而直接将物品投向底板。3.5、拆模时必须注意操作，严禁将砼的表面及棱角破损。3.6、如在拆除模板过程中发现砼有蜂窝、麻面等质量问题，不得擅自进行修补工作，必须报监理公司检查，并出具处理措施待监理工程师同意后方可进行修补。3.7、拆除后的模板、支撑及扣件等物品，必须做好对其的修整、保养工作，以备再次的使用。3.8、拆除模板后，及时做好室内的清理，以备下一道工序的进行。（五）后浇带处模板安装措施后浇带所在跨模板整体安装，为方便后期后浇带浇筑前清理后浇带内的杂物，板底模安装时在后浇带处用250mm的短板安装。此处相应的增加一根次楞，以便于此处板底模的安拆，清理杂物时拆除此处底模作为杂物清扫孔，杂物清除后，将拆除的侧模原位安装修复。详见附图。（六）检查验收预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插 筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺 寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4， -5经纬仪或吊线、钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度32m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。五、 施工安全质量保证措施（一）质量保证措施1、把好施工质量关（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。2、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。3、混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。8、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。10、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。11、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。12、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。（二）安全保证措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。（三）在楼面上钢筋绑扎、浇捣砼的安全技术措施1.钢筋应分散堆放，砼也应分散布浆，防止和在过度集中。2.楼面砼最好从板中间往两端连续浇筑，使支撑架受力尽量均衡。3.浇筑砼时应设专人加强支撑架的变形监控，当出现架体变形过大等意外情况时，在第一时间叫停上部施工人员，并报告相关管理人员在最短时间内做出正确反应。（四）模板支架坍塌事故应急准备与响应预案1.目的 为了防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减少经济损失，特制订本预案。2.组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：冯文建成员：骆仁贵 吕强 陈静 蒋若飞 王胜 胡登位 具体分工如下：(1)骆仁贵负责立即组织人员抢救伤员。（2）蒋若飞负责立即同医院、公安、消防部门进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。（3）胡登位负责现场物资、车辆的调度。3. 模板支架坍塌事故应急措施事故发生后立即报告应急抢险指挥部。挖掘被埋伤员及时脱离危险区。清除伤员口、鼻内的凝血块、呕吐物等，将昏迷的伤员舌头拉出，以防窒息。进行简易包扎、止血或简易骨折定位。组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移到安全的地方。在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全前提下，组织恢复生产、施工秩序。现场安全员应对坍塌事故原因进行分析，制定直接应对纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急抢险小组。4.应急物资常备药品：消毒用品、急救物品及各种常用小夹板、担架、止血带等物资。5.注意事项 立即停止施工。人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。六、 劳动力和材料投入计划1、劳动力计划主体施工阶段劳动力配备表工种各栋号投入劳动力情况图书馆办公楼会堂钢筋工403020普 工302020模板工1205050砼 工302020测量、试验333架子工302020管道工201515电 工201010抹灰工505020瓦 工505020装修工、油工303040机械工422合 计4273002402、要周转材料计划表根据工程的工期情况，项目部将按3层的模板进行配置。材料名称 单位 数量钢管t2000十字扣件套300000旋转扣件套20000对接扣件套10000木方立方米2000竹胶板平方米35000竹架板块8000安全网床5000七、 柱模板计算柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面长度H(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图1. 参数信息1.1 基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面长度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面长度H方向竖楞数目:7；对拉螺栓直径(mm):M12；1.2 柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):600；柱箍合并根数:2；1.3 竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；1.4 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；1.5 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；2. 柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。3. 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 217 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图3.1 面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.600.90=37.095kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =37.095+1.512=38.607 kN/m；面板的最大弯距：M =0.138.607217217= 1.82105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60015.015.0/6=2.25104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.82105 / 2.25104 = 8.080N/mm2；面板的最大应力计算值 =8.08N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！3.2 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.600.90=37.095kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =37.095+1.512=38.607 kN/m；面板的最大剪力： = 0.638.607217.0 = 5026.685N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 5026.685N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =35026.685/(260015.0)=0.838N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.838N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.3 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.6034.35 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 60015.015.015.0/12 = 1.69105 mm4；面板最大容许挠度: = 217 / 250 = 0.868 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67734.35217.04/(1009500.01.69105) = 0.322 mm；面板的最大挠度计算值 =0.322mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.868mm,满足要求！4. 竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图4.1 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.220.90=13.416kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.220.90=0.547kN/m； q = (13.416+0.547)/2=6.982 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.982600.0600.0= 2.51105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.51105/8.33104 = 3.016N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.016N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！4.2 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.220.90=13.416kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.220.90=0.547kN/m； q = (13.416+0.547)/2=6.982 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.66.982600.0 = 2513.342N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 2513.342N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32513.342/(250.0100.0)=0.754N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.754N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！4.3 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.22 = 12.42 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 600/250 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.42600.04/(1009500.04.17106) = 0.275 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.275mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.4mm ，满足要求！5. B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.217 0.6/2 = 4.19 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 9.744 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.457 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.160 mm；5.1 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.46 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 96.96 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =96.96N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!5.2 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.16 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.16mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!6. B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.744 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.744kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7. H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.192 0.6/2 = 3.71 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 9.183 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.348 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.371 mm；7.1 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.35 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 73.912 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =73.912N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!7.2 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.371 mm；柱箍最大容许挠度: V = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 V =0.371mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.6mm，满足要求!8. H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.183 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=9.183kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!八、 梁模板(扣件钢管架)计算梁段:L1。 1. 参数信息1.1 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.30；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：8.40；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:可调托座；1.2 荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；1.3 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；1.5 梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：300mm，300mm，250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；2. 梁模板荷载标准值计算2.1 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。3. 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)3.1 强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 236mm；面板的最大弯距 M= 0.110.982362 = 6.12104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.12104 / 1.88104=3.262N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.262N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 3.2 挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 236mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67792364/(10095001.41105) = 0.141 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =236/250 = 0.944mm；面板的最大挠度计算值 =0.141mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.944mm，满足要求！4. 梁侧模板内外楞的计算4.1 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.236=5.18kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.18500.002= 1.30105Nmm； 最大支座力:R=1.15.1830.5=2.85 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.30105/1.67105 = 0.777 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.777 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.24= 4.25 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.255004/(100100008.33106) = 0.022 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.022mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！4.2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.85kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.257 kNm 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.57105/8.98103 = 28.568 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =28.568N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.117 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值 =0.117mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！5. 穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最