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互联网会议PPT资料大全技术大会 产品经理大会 网络营销大会 交互体验大会 kN23.68121111=+=FFV （2）相应于第二振型自振周期2T的地震影响系数： 071.008.0458.040.09 .0max9 .02 2= =aaT Tg 第二振型参与系数 276.0) 618.0(1200000.11200) 618.0(1200000.112002 22 122122=-+-+= = =ii in ii immf fg 于是：kN52.231200000.1276.0071.01212221 =GFfga kN53.141200)618.0(276.0071.02222222-=-=GFfga 第二振型的层间剪力： kN53.142222 -=FV kN99.8222121=+=FFV （3）由SRSS法，计算各楼层地震剪力： kN60.44)53.14(17.42222 222 2 =-+= =jjV V kN821.6899.823.682222 21 1=+= =jjV V 2、某两层钢筋混凝土框架，集中于楼盖和屋盖处的重力荷载代表值相等kN1200 21=GG，每层层高皆为4.0m，框架的自振周期s028 .11=T；各层的层间刚度相同m/kN863021=S=SDD；类场地，7度第二组（)08.0 s,40.0max=agT，结构的阻尼比为05.0=z，试按底部剪力法计算框架的楼层地震剪力，并验算弹性层间位移是否满足要求（450/1=eq）。 解：（1）求结构总水平地震作用： 033.008.0028.140.09 .0max9 .011= = =aaTTg kN32.67)1200 1200(85.0033.0eq1Ek=+=GFa （2）求作用在各质点上的水平地震作用 sTsTg56.04.04.14.1028.11= 092.001.0028.108.001.008.01=+=+=Tnd kN2.632.67092.0Eknn=DFFd )1(nEk1 111d-= =FHGH GFnjj j kN37.20)092.01(32.6781200412004 1200=-+= nnEk1 222)1(FFHGH GFnjj jD+-= =d kN95.462.6)092.01(32.678 1200412008 1200=+-+= （3）求层间剪力 kN32.6795.4637.20211=+=+=FFV kN95.4622=FV （4）验算层间弹性位移 mm8.7m0078.08630/32.671=D 450/1512/14000/8.71=q （满足） mm44.5m00544.08630/95.461=D 450/1735/14000/44.51= 121.007.06332.008.007.008.01=+=+=Tnd kN62.326.269121.0Eknn=DFFd )1(nEk1 1 11d-= =FH GHGFn jj j kN37.49)121.01(6.26915600101000510005 1000=-+= )1(nEk1 222d-=FHGH GFnjj j kN75.98)121.01(6.26915 6001010005100010 1000=-+= nnEk1 3 33)1(FFH GHGFn jj j D+-= =d kN49.12162.3287.8862.32)121.01(6.26915 6001010005100015 600=+=+-+= （3）求层间剪力 kN6.26949.12175.9837.493211=+=+=FFFV kN24.22049.12175.98322=+=+=FFV kN49.12133=FV （4）验算弹性位移 0.009550 50063.01040106.26963111=HKVe qd 满足规范要求 /4、二质点体系如图所示，各质点的重力荷载代表值分别为m1=60t， m2=50t，层高如图所示。该结构建造在设防烈度为8度、场地土特征周期Tg=0.25s的场地上，其水平地震影响系数最大值分别为amax =0.16（多遇地震）和amax=0.90（罕遇地震）。已知结构的主振型和自振周期分别为 =000.1488.01211XX -=000.1710.12221XX =1T0.358s =2T 0.156s 要求：用底部剪力法计算结构在多遇地震作用下各层的层间地震剪力iV。提示： =1T0.1sgT时，maxaa=； =1TgT5gT时，max9 .01aa =TTg； gTT4.11且0.35gT时， 07.008.01+=Tnd; 0.350.55gT=时, 10.080.01nTd=+ 解：g1g 0.358s5TTT=，0.25s0.35sgT=1.4Tg时，在 结构顶部 附加Fn，其目的是考虑 高振型 的影响。 4、抗震规范规定，对于烈度为8度和9度的大跨和 长悬臂 结构、烟囱和类似的高耸结构以及9度时的 高层建筑 等，应考虑竖向地震作用的影响。 5、钢筋混凝土房屋应根据烈度、 建筑物的类型 和 高度 采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。 6、地震系数k表示 地面运动的最大加速度 与 重力加速度 之比；动力系数b是单质点 最大绝对加速度 与 地面最大加速度 的比值。 7、多层砌体房屋的抗震设计中，在处理结构布置时，根据设防烈度限制房屋高宽比目的是 为了使多层砌体房屋有足够的稳定性和整体抗弯能力 ，根据房屋类别和设防烈度限制房屋抗震横墙间距的目的是 避免纵墙发生较大出平面弯曲变形，造成纵墙倒塌 。 、用于计算框架结构水平地震作用的手算方法一般有 反弯点法 和 D值法 。 9、在振型分解反应谱法中，根据统计和地震资料分析，对于各振型所产生的地震作用效应，可近似地采用 平方和开平方 的组合方法来确定。 、为了减少判别场地土液化的勘察工作量，饱和沙土液化的判别可分为两步进行，即 初步判别 和 标准贯入试验 判别。 三、简答题（每题分，共30分） 、简述两阶段三水准抗震设计方法。 答：我国建筑抗震设计规范（GB50011-2001）规定：进行抗震设计的建筑，其抗震设防目标是：当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时，一般不受损坏或不需修理可继续使用，当遭受相当于本地区抗震设防烈度的地震影响时，可能损坏，经一般修理或不需修理仍可继续使用，当遭受高于本地区抗震设防烈度预估的罕遇地震影响时，不致倒塌或发生危及生命的严重破坏。 具体为两阶段三水准抗震设计方法： 第一阶段是在方案布置符合抗震设计原则的前提下，按与基本烈度相对应的众值烈度的地震动参数，用弹性反应谱求得结构在弹性状态下的地震作用效应，然后与其他荷载效应组合，并对结构构件进行承载力验算和变形验算，保证第一水准下必要的承载力可靠度，满足第二水准烈度的设防要求（损坏可修），通过概念设计和构造措施来满足第三水准的设防要求； 对大多数结构，一般可只进行第一阶段的设计。 对于少数结构，如有特殊要求的建筑，还要进行第二阶段设计，即按与基本烈度相对应的罕遇烈度的地震动参数进行结构弹塑性层间变形验算，以保证其满足第三水准的设防要求。 、简述确定水平地震作用的振型分解反应谱法的主要步骤。 （1）计算多自由度结构的自振周期及相应振型； （2）求出对应于每一振型的最大地震作用（同一振型中各质点地震作用将同时达到最大值）； （3）求出每一振型相应的地震作用效应； （4）将这些效应进行组合，以求得结构的地震作用效应。 、简述抗震设防烈度如何取值。 答：一般情况下，抗震设防烈度可采用中国地震动参数区划图的地震基本烈度(或与本规范设计基本地震加速度值对应的烈度值)。对已编制抗震设防区划的城市，可按批准的抗震设防烈度或设计地震动参数进行抗震设防。 、简述框架节点抗震设计的基本原则。 节点的承载力不应低于其连接构件的承载力； 多遇地震时节点应在弹性范围内工作； 罕遇地震时节点承载力的降低不得危及竖向荷载的传递； 梁柱纵筋在节点区内应有可靠的锚固； 节点配筋不应使施工过分困难。 、简述钢筋混凝土结构房屋的震害情况。 答：1. 共振效应引起的震害； 2. 结构布置不合理引起的震害； 3. 柱、梁和节点的震害； 4. 填充墙的震害； 5. 抗震墙的震害。 四、计算题（共15分） 二质点体系如图所示，各质点的重力荷载代表值分别为m1=60t， m2=50t，层高如图所示。该结构建造在设防烈度为8度、场地土特征周期Tg=0.25s的场地上，其水平地震影响系数最大值分别为amax =0.16（多遇地震）和amax=0.90（罕遇地震）。已知结构的主振型和自振周期分别为 =000.1488.01211XX -=000.1710.12221XX =1T0.358s =2T 0.156s 要求：用底部剪力法计算结构在多遇地震作用下各层的层间地震剪力iV。提示： =1T0.1sgT时，maxaa=； =1TgT5gT时，max9 .01aa =TTg； gTT4.11且0.35gT时， 07.008.01+=Tnd; 0.350.55gT=时, 10.080.01nTd=+ 解：g1g 0.358s5TTT=，0.25s0.35sgT= 10.080.070.080.3580.070.10nTd=+=+= 111Ekn