低温甲醇洗操作法.doc

奎屯锦疆化工净化装置低温甲醇洗装置岗位操作法 编 制： 校 核： 审 核： 批 准：奎屯锦疆化工有限公司2010年9月目 录1. 岗位任务1.1. 岗位职责1.2. 岗位作用1.3. 管辖范围2. 工艺流程叙述3. 工艺指标4. 开车4.1. 大检修后的开车4.2. 正常开车4.3. 短期停车后的开车5. 正常操作5.1. 巡回检查路线及内容5.2. 正常操作注意事项6. 变换系统停车6.1. 长期停车6.2. 短期停车6.3. 紧急停车7. 特殊操作8. 不正常现象及事故处理9. 安全生产注意事项10. 交接班制度及要求11. 附录11.1. 安全阀、防爆膜一览表11.2. 分析取样点一览表11.3. 联锁逻辑图1. 岗位职责1.1. 岗位职责在值班长的统一领导下，严格执行操作规程，严格控制各项工艺指标；在生产中必须精心操作调节，及时汇报联系，正确处理事故，确保本单元安全、优质、平稳和长周期运行。1.2. 岗位作用1.2.1. 净化工艺气脱除CO变换装置来的变换气中的CO2、H2S及有机硫杂质，同时也脱除变换气中带入的饱和水，制得CO210ppm，CH3OH10ppm ，H2S1ppm的合格净化气送往液氮洗装置进一步精制。1.2.2. 副产CO2产品气为尿素装置提供合格的CO2原料气，要求达到：CO298.5 %V；总S5mg/Nm3；CH3OH170ppm；1.2.3. 回收含H2S酸性气体获得含H2S 25%V的酸性气体，送往硫回收装置制取硫磺，满足环保要求。1.3. 管辖范围塔：共6台T1601(甲醇洗涤塔)T1602( CO2解吸塔)T1603(H2S浓缩塔)T1604(热再生塔)T1605(甲醇/水分离塔)T1606(水洗塔)换热器：共22台E1601(原料气冷却器)E1602(压缩机后冷却器)E1603(含硫甲醇氨冷器)E1604(无硫甲醇氨冷器)E1605(洗涤塔段间氨冷器)E1606(洗涤塔段间冷却器)E1607(洗涤塔底富甲醇换热器)E1608(2#贫甲醇冷却器)E1609(1#贫甲醇冷却器)E1610(T1604进料加热器)E1611(T1604再沸器)E1612 (甲醇冷却冷凝器)E1613(H2S馏份冷却器)E1614( H2S馏份换热器E1615(T1605再沸器)E1616（T1605进料换热器）E1617(合成气/富甲醇换热器)E1618(贫甲醇水冷却器)E1619（CO2气/富甲醇换热器）E1620（废水换热器）E1621(C1601润滑油冷却器）E1622(P1604A/B润滑油冷却器）分离器：共15台V1601 (原料气分离罐) V1602 (含硫甲醇闪蒸罐)V1603 (无硫甲醇闪蒸罐)V1604(贫甲醇罐)V1605(H2S气体分离器)V1606(热再生塔回流罐)V1607（甲醇闪蒸槽）V1608(污甲醇罐)V1609（甲醇/CO2分离罐）V1610（C1601润滑油储罐）V1611A/B（C1601进口缓冲罐）V1612A/B（C1601出口缓冲罐）V1613（P1604A/B润滑油储罐）泵：共19台P1601A/B(1#甲醇液泵)P1602A/B(2#甲醇液泵)P1603A/B(3#甲醇液泵) P1604A/B(贫甲醇泵)P1605A/B(热再生塔底泵)P1606A/B(热再生塔回流泵)P1607A/B（水洗塔底泵）P1608(污甲醇泵)P1609A/B(C1601主/辅润滑油泵)P1610A/B(P1604主/辅润滑油泵)过滤器：共7台S1601(贫甲醇过滤器)、S1602(负载甲醇过滤器)、S1603(甲醇/水混合物过滤器)、S1604A/B(C1601润滑油过滤器)S1605A/B(P1604润滑油过滤器)压缩机:C1601(循环气压缩机)上述设备的附属管线、阀门及就地指示仪表等。2. 工艺流程叙述（参阅甲醇洗工艺流程图，所提供的数据为设计工况为100%下的物料平衡数据）2.1. 原料气的预冷来自CO变换装置的变换气，在40、5.52MPaG的状态下进入低温甲醇洗装置，流量为223655Nm3/h（222211Kg/h），其组成如下(水含量为0.19%)：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSmol%（干气）50.910.241.500.100.0746.70.210.0004与来自循环气压缩机C1601经E1602冷却后的循环气进行混合。由于低温甲醇洗是在-62的低温条件下操作的，为了防止变换气中的饱和水份在冷却过程中结冰，在混合气体进入原料气冷却器E1601之前，向其中喷入1047Kg/h贫甲醇，然后再进入E1601与本装置及来自液氮洗装置的三种低温成品物料-气提尾气、CO2产品气和合成气进行换热而被冷却至-13.1。冷凝下来的水与甲醇形成混合物，冰点降低，从而不会出现冻结现象。甲醇水混合物与气体一起进入甲醇水混合物分离器V1601进行气液分离，气体进入甲醇洗涤塔T1601底部，而分离下来的甲醇水混合物送往甲醇/水分离塔T1605进行甲醇水分离。在E1601处CO2产品气进出口之间均设有旁路，通过调整旁路阀的开度，可以根据需要控制进入T1601的气体的温度。2.2. 酸性气体（CO2、H2S等）的吸收甲醇洗涤塔T1601分为上塔和下塔两部分，共四段，上塔三段，下塔一段。下塔主要是用来脱除H2S和COS等硫化物的，来自V1601的原料气首先进入T1601的下塔，被自上而下的甲醇溶液进行洗涤，H2S和COS等硫化物被吸收降低至0.1ppmV以下，然后气体进入上塔进一步脱除CO2。由于H2S和COS等硫化物在甲醇中的溶解度比CO2高，而且在原料气中H2S和COS等硫化物的含量比CO2低得多，为了使出下塔的甲醇溶液由于吸收热而造成的温升减小至最低，仅用出上塔底部吸收了CO2的甲醇溶液的约50%来作为洗涤剂，此部分甲醇溶液（228244Kg/h）吸收了硫化物后从下塔底排出，依次经过CO2/富甲醇换热器E1619、洗涤塔底富甲醇换热器E1607、含硫甲醇氨冷器E1603，分别与来自CO2解吸塔T1602的CO2产品气、来自闪蒸甲醇槽V1607经2#甲醇富液泵P1602A/B送出的甲醇、液氨进行换热，温度由出塔底的-7.72依次降低至-11.54、-24.32、-32.95，然后经LV16004减压至1.65MPaG进入含硫甲醇闪蒸罐V1602进行闪蒸分离。其组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.660.0150.0620.0050.00737.720.330.00161.09上塔主要是用来脱除原料气中的CO2的。经下塔脱除硫化物后的原料气通过升气管进入T1601上塔。由于CO2在甲醇中的溶解度比H2S和COS等硫化物小，且原料气中的CO2含量很高，所以上塔的洗涤甲醇流量比下塔的洗涤甲醇流量大。吸收CO2后放出的溶解热会导致甲醇溶液的温度上升，为了充分利用甲醇溶液的吸收能力，减少洗涤甲醇流量，在设计上采取了分段取出冷却的方法。甲醇吸收CO2所产生的溶解热一部分转化为下游甲醇溶液的温升，另一部分在洗涤塔段间冷却器E1606中与来自硫化氢浓缩塔T1603的低温甲醇溶液换热和在洗涤塔段间氨冷器E1605中利用-37的液氨蒸发制冷而取出。来自热再生部分的贫甲醇经冷却后在-62.6下进入T1601的顶部，其流量为254071Kg/h（甲醇含量为99.84%,水含量0.16%），近上塔顶段的甲醇溶液吸收CO2后温度由-62.6上升至-21.0，经过E1606被冷却至-42.8后进入上塔中段继续吸收CO2；出中段的甲醇溶液温度上升至-14.4，依次经过E1605和E1606被冷却至-42.8后进入上塔的第三段进一步吸收CO2，温度上升至-8.64后出上塔；出上塔的甲醇溶液约总量的50%进入下塔作为洗涤剂，剩余部分（228244Kg/h）依次经过合成气/富甲醇换热器E1617、洗涤塔底富甲醇换热器E1607、无硫甲醇氨冷器E1604，分别与来自液氮洗冷的合成气、来自闪蒸甲醇槽V1607经2#甲醇富液泵P1602A/B送出的甲醇、液氨进行换热，温度由出塔底的-8.64依次降低至-19.8、-28.0、-32.95，然后经LV16006减压至1.65MPaG进入无硫甲醇闪蒸罐V1603进行闪蒸分离。其组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCH3OHmol%（干）0.620.010.060.0050.00736.320.000062.86出洗涤塔顶的净化气流量为118263.71Nm3/h（15590Kg/h），在温度为-62.58、压力为5.37MPaG的状态下送往液氮洗装置作进一步处理。其组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2CH3OHmol%（干气）96.420.462.800.190.130.00010.00042.3. 循环氢气的回收为了回收溶解在甲醇溶液中的H2、N2等有效气体，提高装置的氢回收率以及保证CO2产品气的纯度，设置了一个中间（减压）解吸过程即闪蒸过程。V1603中闪蒸出来的气体进入V1602，与V1602中闪蒸出来的气体混合，然后从V1602顶部流出，流量为3484.76Nm3/h（4041Kg/h），温度为-34.22，1.65MPaG组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干气）41.490.542.820.230.1654.580.140.0000.03出V1602的闪蒸气与来自液氮洗装置30、1.75MPaG的循环氢气进行混合。来自液氮洗装置的循环氢气流量为627Nm3/h（134.42Kg/h），其组成如下：成 分H2N2COArCH4mol%（干气）98.336.673.820.150.014混合后的循环氢气温度为-25.4，经循环气压缩机C1601的压缩后，出口循环氢气的压力为5.55MPaG，温度上升至86.85。压缩后的循环氢气进入循环气压缩机后水冷器E1602被循环冷却水冷却至42后送至E1601前与来自CO变换装置的变换气混合，其流量为4111.29Nm3/h（4176Kg/h），组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干气）48.781.472.970.220.1446.260.110.00000.03在C1601出现故障时，循环氢气经PV16007.1减压后，送入H2S浓缩塔的上段底部，经洗涤后随尾气一起放空，或放入火炬。2.4. CO2的解吸回收CO2解吸塔的主要作用是将含有CO2的甲醇溶液减压，使其中溶解的CO2解吸出来生产无硫的CO2产品。CO2产品的来源主要有三处：1） 从V1603底部流出的富含CO2的无硫半贫甲醇溶液（226332Kg/h）温度为-34.13、压力为1.65MPaG，组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCH3OHmol%（干）0.130.0080.0250.0020.00536.10.000063.61经LV16018减压至0.19MPaG，温度降低至-54.56后进入T1602的上段进行闪蒸分离，解吸出CO2。从上段底部流出的闪蒸后的甲醇溶液组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCH3OHmol%（干）0.00020.000090.00010.00000.000128.0850.000071.027一部分回流至T1602中段的顶部作为对下塔上升气的再洗液，洗涤吸收上升气中的硫化物，流量为89132Kg/h，约占总量的45%；剩余部分（108939Kg/h）经LV16027减压至0.08MPaG，温度降低为-63.55后送至H2S浓缩塔T1603上段的顶部作为洗涤液，洗涤吸收出塔尾气中的硫化物。2） 从V1602底部流出的含H2S的富甲醇溶液（233425Kg/h）温度为-34.22、压力为1.65MPaG，组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.14530.0090.0270.0030.00537.500.3310.00061.09一部分经（46685 Kg/h）FV16008减压至0.25MPaG，温度降低至-52.6.后进入T1602的中段(第八块塔板上)进行闪蒸分离，解吸出CO2。一部分（186740 Kg/h）经LV16016减压至0.09 MPaG进T1603的第40块塔板。从T1602中段底部流出的甲醇溶液温度为-50.77、压力为0.24MPaG，128180 Kg/h组成如下：成 分N2CH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.00150.0000027.571.1780.00071.128根据需要送往T1603塔的上段(第40块塔板上)或直接送至T1603上段的积液盘上。3） 出T1603上段底部的富甲醇溶液温度为-67.5、压力为0.09MPaG，流量为364533Kg/h，组成如下：成 分N2CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.09123.160.8990.00075.72经1#甲醇泵P1601A/B加压至0.58MPaG后，依次流经2#贫甲醇冷却器E1608和洗涤塔段间冷却器E1606，冷却进入T1601的贫甲醇和出T1601第一及第二段的半贫甲醇溶液，温度上升至-35.84，在压力0.24MPaG下进入甲醇闪蒸罐V1607进行闪蒸分离。从V1607顶部出来的气体直接进入T1602的下段，流量为28138 Nm3/h（54856Kg/h），组成如下：成 分N2CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.75197.052.0640.0000.135出V1607底部的闪蒸甲醇溶液流量为309687Kg/h，经2#甲醇泵P1602A/B加压至0.46MPaG后进入洗涤塔底富甲醇换热器E1607，冷却出T1601上塔、下塔底部的两股富甲醇溶液，温度上升至-28.26，进入T1602底部进一步解吸所溶解的CO2。出T1602底部的甲醇溶液温度为-28.64，压力为0.24MPaG，流量291312Kg/h，组成如下：成 分N2CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.00059.100.6340.000090.12经LV16023减压至0.11MPaG，温度降低至-33.88后进入T1603下段的顶部（第32块塔板上）。出T1602顶部的CO2产品气温度为-54.44，压力为0.19MPaG，流量为55868Nm3/h (109129Kg/h)，组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.400.410.0770.0000.01599.070.00000.00000.014依次流经CO2/富甲醇换热器E1619和原料气冷却器E1601，冷却出T1601塔底的含H2S的富甲醇溶液和进T1601的原料气，温度上升至30后在0.14MPaG下其中约40000Nm3/h(78133Kg/h)送往CO2压缩机。剩余CO2约15868Nm3/h(30997Kg/h)经放空管线排放至尾气管线进入T1606洗涤。在尿素装置停车期间CO2经放空管线排放至尾气管线进入大气2.5. H2S的浓缩T1603塔称为H2S浓缩塔，也叫做气提塔，主要作用是利用气提原理进一步解吸甲醇溶液中的CO2，浓缩甲醇溶液中的H2S，同时回收冷量。进入T1603的物料有：1） 来自T1602上段积液盘的CO2未解吸完全的无硫半贫甲醇溶液经LV16012减压后进入T1603顶部，作为洗涤剂，以洗涤吸收从下部溶液中解吸出来的气体中的H2S等，使出塔顶的气体中H2S含量低于1ppmV，达到排放标准；2） V1602一部分（186740 Kg/h）经LV16016减压至0.09 MPaG进T1603的第40块塔板3） 来自T1602中段积液盘上含有CO2及少量H2S的甲醇溶液经LV16025A阀减压后进入T1603上段第40块塔板上。在系统低负荷运行时，为了保证能生产出满足尿素生产所需的CO2，此股甲醇溶液直接进入T1603上段的积液盘处,直接被P1601A/B抽出到T1602解吸CO2；4） 出T1602底部的含H2S甲醇溶液经LV16032减压后进入T1603下段的顶部（即第32层塔板上）；5） 来自H2S气体分离器V1605底部的富含H2S的甲醇溶液在温度-33.05，压力0.19MPaG下进入T1603下段的底部，流量1367Kg/h，组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.00000.00570.0000.0000.0006.64211.5850.00081.7676） 为了提高T1603底部甲醇溶液中的H2S含量，从而保证出系统至硫回收的酸性气体中的H2S含量满足要求，从出V1605顶部的酸性气体中引出一股流量为2650Nm3/h(4867Kg/h)，约占总量的48%的酸性气体，在温度为-33.05，压力为0.19MPaG的状态下回流至T1603下段第25块塔板上；7） 为了降低T1605的负荷，V1601的甲醇/水溶液在进入T1605之前在V1609中进行闪蒸出大部分CO2，该股418 Nm3/h(812Kg/h) 40，压力为0.5MPaG的CO2气体进入T1603下段第25块塔板上回收一部分甲醇。8） 为了使进入T1603的甲醇溶液中的CO2进一步得到解吸，浓缩H2S，将来自液氮洗装置吸附器的分子筛再生氮气导入T1603的底部作为气提介质，用以破坏原系统的气液平衡，降低气相中CO2的分压，使甲醇溶液中的CO2进一步解吸出来。气提氮气的温度为40.0，压力为0.2MPaG，流量为10500Nm3/h（13131Kg/h）；9） 在C1601出现故障时，出V1602的循环气直接进入T1603上段的底部，经甲醇洗涤后与尾气一起放空至大气；出T1603顶部的气提尾气温度为-66.99，压力为0.07MPaG，流量为58854Nm3/h(107949Kg/h)，其组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.285317.4330.05410.00530.010782.1840.00000.00000.0274分两路：一股43174 Nm3/h(79189 Kg/h)经E1601回收冷量温度上升至30.0后去T1606洗涤。另一股15680 Nm3/h（28760 Kg/h）去E1613冷却H2S馏分后温度升到19.05也去T1606洗涤。出T1603上段积液盘的甲醇溶液经P1601A/B加压后送往前面的系统回收冷量复热后进入T1602底部解吸出所含的CO2，然后依靠压力差进入T1603底部，完成此股甲醇溶液的小循环。出T1603下段底部浓缩后的甲醇溶液，温度为-44.5，压力为0.13MPaG，流量为262864Kg/h，其组成如下：成 分N2CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.051.5680.6860.000097.53经3#甲醇泵P1603A/B加压至1.20MPaG后，经过S1602过滤和E1609、E1610复热回收冷量后送入热再生塔T1604进行热再生2.6. 甲醇溶液的热再生出T1603下段底部浓缩后的甲醇溶液经P1603A/B加压后，首先进入富甲醇过滤器S1602过滤除去固体杂质后进入1#贫甲醇冷却器E1609冷却贫甲醇，温度上升至33.93，然后进入热再生塔进料加热器E1610冷却出T1604塔底的贫甲醇，温度最终上升至84.21，在0.25MPaG下进入T1604的第26块塔板上，进行加热气提再生，将其中所含的硫化物和残留的CO2用塔釜产生的甲醇蒸汽气提解吸出来。出T1604顶部的富含H2S的酸性气体温度为85.33，压力为0.22MPaG，流量为16067Nm3/h（24954Kg/h），其组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.0050.590.00180.00000.000121.2711.160.000066.96经甲醇冷凝器E1612被循环冷却水冷却至45.75后进入热再生回流罐V1606进行气液分离，将冷凝的甲醇分离下来。出V1606底部的甲醇溶液经热再生塔顶回流泵P1606A/B加压至0.40MPaG后返回T1604塔顶部作为回流液，其流量为15287Kg/h，组成如下：成 分H2N2COCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.00000.00240.00000.00000.81045.0670.00094.12出V1606顶部的气体组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.0131.7490.00520.00000.000261.18323.0520.000013.997依次进入H2S馏分换热器E1614的壳程、H2S馏分冷却器E1613的壳程与出系统的酸性气体进行换热、被出T1603尾气冷却，温度依次降低至42.13、-34.22，然后进入 H2S气体分离罐V1605进行气液分离，将冷凝的甲醇溶液分离出来送往T1603底部。出V1605的酸性气体流量为4520Nm3/h（8301Kg/h），组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.0162.110.00000.00000.0002672.3525.3790.02130.1213部分直接送往T1603下段第25块塔板上，以提高T1603底部甲醇溶液中的H2S浓度，剩余部分1870Nm3/h（3434Kg/h）经E1614的管程温度上升至40.0后，在压力为0.18MPaG下送往硫回收。为了防止在E1614中出现氨盐结晶堵塞，在E1614的壳程进口与管程出口之间设有近路，以便能将氨排放掉。来自甲醇水分离塔T1605顶部的甲醇蒸汽直接进入T1604的第13块塔板上，此股甲醇蒸汽所携带的热量在T1604中被利用，节省了热源。T1604的底部被隔板分成冷区和热区两部分，热区侧设置有热再生塔再沸器E1611，利用0.5MPaG、159的低压饱和蒸汽作为热源，为甲醇的热再生提供热量，正常消耗量为10300Kg/h。冷区与热区之间在塔外设置有连通管线。出热区的贫甲醇温度为101.92，压力为0.27MPaG，流量为64922Kg/h，经热再生塔底部泵P1605A/B加压至0.70MPaG后，进入贫甲醇过滤器S1601进行过滤，除去其中的固体杂质。过滤后的贫甲醇大部分（60311Kg/h）与出冷区的101.92、0.27MPaG、194766Kg/h的贫甲醇汇合，依次进入E1610加热进入T1604的富甲醇后，温度降低至41.92然后进入甲醇收集罐V1604。剩余的部分贫甲醇4611Kg/h进入E1616被冷却至65.92后，在0.25MPaG下进入T1605的顶部作为回流液。收集在V1604中的贫甲醇经贫甲醇泵P1604A/B加压至6.3MPaG后进入1#贫甲醇冷却器E1618被循环冷却水冷却至40.95，出E1618的贫甲醇一小部分（1047Kg/h）作为喷淋甲醇喷入E1601前的原料气管线内，其余的贫甲醇依次经过E1609、E1608，分别被出T1603底部的负载甲醇溶液、出T1603上段的冷的甲醇溶液冷却至-38.5、-62.6，然后在5.95MPaG下进入T1601的顶部作为洗涤剂，流量为254071Kg/h。2.7. 甲醇/水分离出V1601的甲醇水混合物的温度-13.15，压力为5.58MPaG，流量为2120Kg/h，组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SH20CH3OHmol%（干）0.0470.00010.001870.00010.000627.5510.02228.6243.74进入甲醇/水分离塔进料换热器E1616被加热至59.87，再经过LV16001阀减压至0.5MPaG后进入甲醇/二氧化碳分离器V1609，闪蒸出一部分CO2温度降到39.93去T1603；液相进甲醇/水过滤器S1603过滤除去固体杂质后，进入T1605的第21块塔板上。来自T1604热区被P1605加压、S1601过滤后的部分贫甲醇4611Kg/h在经过E1616冷却至65后进入T1605的顶部作为回流液。在开车初期没有投用喷淋甲醇时，因V1601没有甲醇，T1605的回流液采用P1606A/B出口的甲醇，来维持T1605的工况。在T1605的塔底设置有甲醇水分离塔再沸器E1615，它利用185、1.0MPaG的低压蒸汽为甲醇水分离提供热量，流量为3300Kg/h。出T1605顶部的甲醇蒸汽温度为98.22，压力为0.27MPaG，流量为6493Kg/h，组成如下：成 分H2N2COArCH4CO2H2SCOSCH3OHmol%（干）0.01640.00000.0000 0.00000.000210.660.00760.000098.19直接进入T1604的第13块塔板上。出T1605底部的废水温度为143.19，压力为0.29MPaG，流量为3.82Kg/h，甲醇含量为10ppmV，在E1620与T1606回收的甲醇水溶液换热被冷却到36，一部分作为T1606的洗涤水，多余部分排往废水处理工序进行处理。2.8. 液氮洗合成气冷量的回收来自液氮洗装置的5.21MPaG、-66.5的冷合成气，流量为109474.7Nm3/h（41397Kg/h），组成如下：成 分H2N2COArmol%（干）74.9825.020.0000 0.000首先进入E1617冷却无硫甲醇温度上升至-23.80，然后进入E1601冷却原料气温度上升至30.0后返回液氮洗装置。2.9. 新鲜甲醇的补充和废甲醇的回收低温甲醇洗装置正常运行期间，会有一定的甲醇损耗，设计值为30Kg/h，为了保证系统的正常运行，需要向系统定期补充一定量的新鲜甲醇。新鲜甲醇是贮存在甲醇贮罐V9101中的，当系统需要补充甲醇时，新鲜甲醇由甲醇贮存泵P9101加压后送至装置区。根据甲醇的质量差异，有两种补入途径：1）当甲醇质量合格时，直接补入甲醇收集罐V1604中；2）当甲醇中含有H2S等杂质时，甲醇送入P1603的回流管线中，进入T1603的底部；系统中排放或泄漏的甲醇通过导淋管线收集于废甲醇罐V1608中，定期用废甲醇泵P1608送入T1603塔进行精馏回收利用。2.10. 开车线在开车期间，出T1601塔顶的净化气未合格之前，通过开车线使其通过E1617、E1601回收冷量后经PV16075阀排放至火炬。3. 工艺指标序号仪表位号名 称设计值正常值报警值联锁值单位备 注1AIA16011T1601出口净化气CO2含量分析10208LA：208.878t/h历史纪录FIA16002喷淋甲醇流量1.0470.894LA:0.984t/h3FI16004出界区CO2产品气流量79.189t/h历史记录4FFICA16005T1601下塔洗涤H2S甲醇流量228.244214.00LA:214t/h比例控制历史记录5FICA16008进T1602含硫甲醇流量46.7t/h6FICA16009T1602再洗甲醇流量89.13280.219LA:80.219t/h比例控制历史记录7FICA16014T1601塔顶洗涤贫甲醇流量254127LA:127t/h比例控制历史纪录8FICA16015进E1611低低压蒸汽流量10.58.4LA:8.4t/h串级控制历史记录9FIC16018提浓H2S酸性气体流量8.4kg/h10FI16019出界区酸性气体流量3.4t/h11FIA16022P1605出口贫甲醇流量649259.7LA:597t/h12FIC16023T1605回流贫甲醇流量4t/h13FICA16024进E1615低压蒸汽流量3.41.99LA:1.99t/h串级控制历史记录14FIQ16028来自界区甲醇流量FICA16030T1605塔顶甲醇入口流量FICA16032T1606脱盐水入口流量15FI16033出E1601尾气流量79.19t/h16FIC16034出E1613尾气流量28.76t/h17LICA16001V1601液位4660HA:60LA:46%历史纪录18LICA16006T1601上塔液位5578HA:78LA:55%19LICA16004T1601塔底液位1446HA:46LA:14%20LIC16010E1605壳程液位4560HA:60LA:45%21LIC16016V1602液位2736HA:36LA:27%22LSAHH16015V1602液位高联锁95.52730%mm停C1601.23LICA16018V1603液位2535HA:35LA:25%24LSALL16020V1607液位低联锁13300%mm停P1602A/B25LICA16021V1607液位3242HA:42LA:32%26LICA16023T1602塔底液位3349HA:49LA:33%27LICA16025T1602中段液位4256HA:56LA:42%28LICA16027T1602上段液位4155HA:55LA:41%29LSAHH16030T1603塔底液位高联锁872700%mm切断进17单元低压氮气30LSALL16029T1603塔底液位低联锁-1.3500%mm停P1603A/B32LICA16031T1603塔底液位3357HA:57LA:33%32LSALL16033T1603上段液位低联锁3.5350%mm停P1601A/B33LICA16034T1603上段液位2456HA:56LA:24%34LSAHH16037V1604液位高联锁1002845%mm关V1604035LSALL16036V1604液位低联锁17.0300%mm停P1604A/B36LI16038V1604液位2874HA:74LA:28%37LICA16040T1604塔底冷区液位4155HA:55LA:41%38LSALL16041T1604热区液位低联锁-1.3400%mm停P1605A/B39LICA16063E1611壳程液位HA:LA:%40LSALL16043V1606液位低联锁-1.3178%mm停P1606A/B41LIC16044V1606液位2840HA:40LA:28%42LICA16048V1605液位4357HA;57LA:43%43LICA16050T1605液位2742HA;42LA:27%44LIA16054V1608液位3375HA:75LA:33%45LSALL16055V1608液位低联锁12.3%停P160846LIC16013E1604壳程液位5581HA:81LA:55%47LIC16056E1605壳程液位5581HA:81LA:55%48PI16002进工序变换气压力7.817.81MPaG49PI16003E1601尾气出口压力50PIC16004T1602压力0.170.19HA:0.21MPaG分程控制51PDIA16006T1601塔压差100HA:110KPa52PICA16007C1601进口压力1.65HA:1.83LA:1.40MPaG分程控制53PDIA16013T1602塔压差50HA:55KPa54PDIA16016T1603塔压差40HA:45KPa55PICA16017T1603塔顶压力0.070.030HA:0.030MPaG56PDIA16026S1602压差57PICA16034V1604内压力0.070.07LA:0.04MPaG58PDIA16035T1604塔压差50HA:55KPa59PICA16036T1604塔顶压力0.240.22LA:0.13MPaG60PIC16041T1604塔顶压力0.24MPaG61PDIA16046S1601进出口压差高报警HA:100KPa62PDI16047T1605塔压差20HA:25KPaPIA16048T1601塔顶压力5.37LA:5.27MPaGPI16056T1605塔顶压力PI16057液氨进界区压力PIA16058气氨出界区压力PIA16059仪表空气进界区压力PIA160600.5MPaG低压蒸汽进界区压力PIA160611.0MPaG低压蒸汽进界区压力PDIA16072T1606压差PDIA16073S1603进出口压差0.10H:0.1MPaGPIC16075E1601出口合成气压力5.35.14MPaG63TI16001变化气温度4050HA:5064TI16002出E1601尾气温度30530LA:565TI16003出E1601合成气温度30530LA:566TI16004出E1601CO2温度30530LA:1067TI16005出V1601工艺气温度-13.1-10.6-18LA:-1868TI16006出T1601含硫甲醇温度-7.7269TIA16007出T1601净化气温度-62.4H：-6070TI16008出T1601无硫甲醇温度-8.6471TI16009出T1601二段甲醇温度-14.4372TI16010出E1605甲醇温度-24.4573TI16011出T1601一段甲醇温度-21.0674TI16012进T1601三段甲醇温度-42.8275TI16013进T1601二段甲醇温度-42.8176TI16014出E1619 CO2温度-30.7477TI16015出E161