流体机械课程设计-校核计算4L-715型石油气压缩机.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除各专业全套优秀毕业设计图纸校核计算4L-7/15型石油气压缩机学 生 姓 名专 业过程装备与控制工程学 号110331123指 导 教 师学 院机电工程学院二一四年十二月精品文档课程设计任务书1、题目内容校核计算4L-7/15型石油气压缩机。2、已知数据a. 型式L型双缸二级双作用水冷式石油气空气压缩机。b. 工艺参数级名义吸气压力：P1I =0.1MPa（绝压），吸气温度T1I =35 级名义排气压力：P2II =1.6MPa（绝压），吸入温度T2II =40 排气量（一级吸入状态）:Vd=7m/min排气温度T2II130相对湿度: =1.0c. 结构参数活塞行程：S=2r=2120=240mm；电机转速：n=422r/min；活塞杆直径：d=45mm连杆长度：l=600mm气缸直径：级，DI =280mm 级，DII =160m相对余隙容积：I=0.1，II=0.15电动机：JB0355S1-14型隔爆电动机，75 KW联接：电动机转子直接装在曲轴端（电动机转子兼作飞轮）各运动部件质量如下表1所示：表1 运动部件质量名称级级连杆质量（kg）45.294545.2945活塞及十字头组件质量(kg)119.521562.2086 表2 石油气的主要成份及体积百分含量石油气成份CH4C2H6C3H8C4H10N2CO2体积%（rI）0.85120.05350.05560.01870.01590.0051目录第1章 绪论- 1 -1.1压缩机的用途- 1 -1.2压缩机的工作原理- 1 -1.3压缩机的基本结构- 1 -1.4活塞式压缩机的分类- 2 -1.5活塞式压缩机的应用- 2 -1.6设计活塞式压缩机应符合以下基本原则- 2 -1.7活塞式压缩机校核内容及要求- 3 -1.7.1工艺要求- 3 -1.7.2结构要求- 3 -第2章 压缩机的热力计算- 4 -2.1初步确定压力比及各级名义压力- 4 -2.1.1等压力比分配原则确定各级压力比- 4 -2.1.2各级名义进、排气压力如下- 4 -2.2初步计算各级排气温度- 4 -2.3计算各级排气系数- 5 -2.3.1计算容积系数- 5 -2.3.2压力系数的选择- 6 -2.3.3温度系数的选取- 6 -2.3.4泄漏系数的计算- 6 -2.3.5各级排气系数计算结果- 7 -2.4计算各级凝析系数及抽加气系数- 7 -2.4.1凝析系数- 7 -2.4.2抽加气系数- 8 -2.5初步计算各级气缸行程容积- 8 -2.6确定活塞杆直径- 9 -2.6.1计算任一级活塞总的工作面积- 9 -2.6.2暂选活塞杆直径- 9 -2.6.3非贯穿活塞杆双作用活塞面积的计算- 9 -2.6.4计算活塞上所受气体力- 10 -2.7计算各级汽缸直径- 10 -2.7.1计算非贯穿活塞杆双作用气缸直径- 11 -2.7.2确定各级气缸直径- 11 -2.8计算气缸直径圆整后实际行程容积、各级名义压力及压力比- 11 -2.8.1计算各级实际行程容积- 11 -2.8.2各级名义压力及压力比- 11 -2.9按修正后的名义压力考虑压力损失后计算缸内实际压力- 12 -2.10根据实际压力比，计算各级实际排气温度- 14 -2.11计算缸内最大实际气体力并核算活塞杆直径- 14 -2.11.1第I列（第I级）- 14 -2.11.2第II列（第II级）- 15 -2.12复算排气量- 15 -2.13计算功率并选取电机- 16 -2.13.1计算各级指示功率- 16 -2.13.2整机总指示功率- 17 -2.13.3计算轴功率- 17 -2.13.4计算电机功率- 17 -2.14热力计算结果数据- 17 -2.14.1各级名义、实际压力及压力比- 17 -2.14.2各级计算结果- 17 -第3章 压缩机的动力计算- 18 -3.1运动计算- 19 -3.1.1速度- 19 -3.1.2位移- 20 -3.2气体力计算- 20 -3.2.1各过程压力- 20 -3.2.2气体力- 20 -3.2.3将计算结果- 21 -3.3往复惯性力计算- 21 -3.3.1往复运动质量的计算- 21 -3.3.2活塞加速度- 21 -3.3.3计算各级往复惯性力- 21 -3.4摩擦力的计算- 21 -3.4.1往复摩擦力的计算- 21 -3.4.2旋转摩擦力的计算- 22 -3.5综合活塞力计算及综合活塞力图的绘制- 23 -3.5.1将气体力、往复惯性力及往复摩擦力合成得到综合活塞力- 23 -3.5.2列的综合活塞力图的绘制- 23 -3.6切向力的计算及切向力图的绘制- 23 -3.6.1切向力的计算- 24 -3.6.2作切向力图- 24 -3.6.3平均切向力的计算- 24 -3.7作列中各相关力图- 25 -3.8作幅度面积向量图- 25 -3.8.1求曲线包围面积- 25 -3.8.2作幅度面积向量图- 25 -3.9飞轮矩的计算- 25 -3.9.1压缩机一转中的能量最大变化量- 26 -3.9.2旋转不均匀度的选取- 26 -3.9.3飞轮矩的计算- 26 -3.10分析本压缩机动力平衡性能- 26 -第四章Matlab演算程序- 28 -参考文献- 30 -附录- 31 -第1章 绪论容积式流体机械（Positive displacement fluid machinery）：靠工作腔容积的变化来吸入与排出介质，来转换能量的为容积式流体机械。主要有：容积式压缩机、容积泵。1.1压缩机的用途压缩机是一种压缩气体提高气体压力或输送气体的机器，应用极为广泛。在采矿业、冶金业、机械制造业、土木工程、石油化学工业、制冷与气体分离工程以及国防工业中，压缩机是必不可少的关键设备之一。此外，医疗、纺织、食品、农业、交通等部门的需求也与日俱增。压缩机因其用途广泛被称为“通用机械”。目前，石油化学工业中，其原料气石油裂解气的分离，是先经压缩，然后采用不同的冷却温度，将各组份分别的分离出来。压缩气体用于合成及聚合在化学工业中，气体压缩至高压，常有利于合成和聚合。例如氮和氢合成氨、氢与二氧化碳合成甲醇，二氧化碳与氨合成尿素等。又如在化学工业中，聚乙烯工业发展很快，所用聚合压力范围很广，有些甚至达到3200公斤/平方厘米。压缩气体用于油的加氢精制石油工业中，用人工办法把氢加热加压后与油反应，能使碳氢化合物的重组份裂化成碳氢化合物的轻组份，如重油的轻化、润滑油加氢精制等。气体输送用与管道输送气体的压缩机，加压后便于气体输送。1.2压缩机的工作原理压缩机的工作原理是压缩气体的体积，使单位体积内气体分子的密度增加以提高压缩空气的压力；速度型压缩机的工作原理是提高气体分子的运动速度，使气体分子具有的动能转化为气体的压力能，从而提高压缩空气的压力。1.3压缩机的基本结构 其组成大致可以分为三个部分： (1)基本部分：包括机身、中体、曲轴、连杆、十字头组成，其作用是传递动力、连接基础和气缸部分。 (2)气缸部分：包括气缸、气阀、活塞、填料以及安置在气缸上的排气量调节装置等部分，其作用是形成压缩容积和防止气体泄漏。 (3)辅助部分：包括冷凝器、缓冲器、液体分离器、滤清器、安全阀、油泵、注油器及各种管路系统，这些部件是保证压缩机正常运转。(4)或非相向运动的结构称对置型；气缸中心线之间有某一夹角称为角度式压缩机。1.4活塞式压缩机的分类活塞式压缩机可根据它的主要技术特性及结构特性进行分类。按生产能力分为：微型、小型、中型、大型压缩机；按排气压力分为：低压、中压、高压、超高压压缩机；按气缸中心线布置分为：立式、卧式、角式、对称平衡式、对置式压缩机；按级数分为：单级、双级、多级压缩机；按气缸工作容积情况分为：单作用、双作用、级差式压缩机。此外，还可以按压缩机的列数（即连杆数）分为单列、双列和多列压缩机；按冷却方式的不同分为风冷式和水冷式压缩机；按所处理介质的不同分为空气压缩机、氮氢气压缩机、二氧化碳压缩机等。1.5活塞式压缩机的应用空气具有可压缩性，经空气压缩机做机械运动使本身体积缩小，压力提高后的空气称为压缩空气。它是一种重要的动力源，有着无污染，清晰透明，输送方便，无害，易燃性小，不怕起负荷等显著的特点。空气压缩机作为一种重要的能源产生形式，被广泛应用于生活生产的各个环节。尤其是双螺杆式的空气压缩机被广泛应用机械，冶金，电子电力，医药，包装，化工，食品，采矿，纺织，交通等众多工业领域，成为压缩空气的主流产品空压机，就是把一个标准大气压的空气通过能量转化的方式输出来满足用户需求的空气的设备，能量转化一般都是可理解为机械能转为动能。在化工生产中，往复式压缩机已成为关键设备，压缩机应用有以下几个方面：(1)气体输送应用；(2)化工及石油化工工艺应用；(3)制冷工程和气体分离应用； (4)传统的空气动力：风动工具，凿岩机、风镐、气动扳手，气动喷砂 ；(5)仪表控制及自动化装置，如加工中心的刀具更换等；(6)车辆制动，门窗启闭；(7)喷气织机中用压缩空气吹送纬纱以代替梭子 。1.6设计活塞式压缩机应符合以下基本原则(1)满足用户提出的排气量、排气压力以及有关使用条件的要求；(2)有足够长的使用寿命（应理解为压缩机需要大修时间的间隔长短）；(3)足够高的使用可靠性（应理解为压缩机被迫停车的次数）；(4)有较好的运转经济性；(5)有良好的动力平衡性；(6)维护检修方便；(7)尽可能采用新结构、新技术、新材料；(8)制造工艺性良好； 在选择压缩机级数时要使机器消耗的功最小、排气温度应在条件许可的范围内。机器质量轻、造价低，要使机器具有较高的热效率，则级数越多越好，然而级数增多，则阻力损失增加，机器总效率反而降低，结构也更加复杂，造价更大上升。在无油润滑压缩机中，密封元件采用自润滑材料，有些自润滑材料的最适宜的工作温度也有限制，在确定级数和各级压力比时应考虑这一点。因此必须根据压缩机的额容量和工作特点，恰当的选择级数和压力比。综合各因素考虑，选择二级压缩。1.7活塞式压缩机校核内容及要求1.7.1工艺要求级名义吸气压力：P1I =0.1MPa（绝压），吸气温度T1I =35 级名义排气压力：P2II =1.6MPa（绝压），吸入温度T2II =40 排气量（级吸入状态）：Vd=7m/min排气温度：T2II130相对湿度： =1.01.7.2结构要求活塞行程：S=2r=2120=240mm；电机转速：n=422r/min；活塞杆直径：d=45mm连杆长度：l=600mm相对余隙容积：I=0.1，II=0.15电动机：JB0355S1-14型隔爆电动机，75 KW联接：电动机转子直接装在曲轴端（电动机转子兼做飞轮）各运动部件质量如下表1-2：表1-2 运动部件质量名称级级连杆质量（kg）45.294545.2945活塞及十字头组件质量(kg)119.521562.2086第2章 压缩机的热力计算2.1初步确定压力比及各级名义压力2.1.1等压力比分配原则确定各级压力比(2-1)两级压缩总压力比取2.1.2各级名义进、排气压力如下，(2-2)表2-1各级名义进、排气压力（MPa）级数名义吸气压力P1（）名义排气压力P2（）压力比0.10.440.41.642.2初步计算各级排气温度按绝热过程考虑，各级排气温度可用下式求解：（2-3）已知石油气成分、体积及等熵指数如下：石油气成分CH4C2H6C3H8C4H10N2CO2体积0.85120.05350.05560.01870.01590.0051等熵指数1.291.191.221.101.401.30根据公式 可得石油气的等熵指数k=1.27。计算结果如表2-2示。表2-2各级名义排气温度级次名义吸气温度计算参数名义排气温度3530841.271.343140.644413.6444031341.271.343147.319420.3592.3计算各级排气系数 因为压缩机工作压力不高，介质为石油气，全部计算可按理想气体处理。由排气系数计算公式：（2-4）分别求各级的排气系数。2.3.1计算容积系数（2-5） 其中，多变膨胀指数m的计算按表2-3得：表2-3 按等熵指数确定气缸膨胀过程等端点指数进气压力105Pa任意k值时K=1.27时1.5m=1+0.5(k 1)1.1351.54.0m=1+0.62(k 1)1.1674.010m=1+0.75(k 1)1.2031030m=1+0.88(k 1)1.23830m=k1.27I级多变膨胀指数m=1.135；II级多变膨胀指数m=1.167；则各级容积系数为：l=1-a（e-1）其中：a=0.1，a=0.15。将下相关数据带入上式得：lv=0.761，lv=658。2.3.2压力系数的选择 考虑到用环状阀，气阀弹簧力中等，吸气管中压力波动不大，两级压力差也不大，可选取=0.97,=0.99（选择范围：级0.950.98；多级0.981.0）2.3.3温度系数的选取考虑到压缩比不大，气缸有较好的水冷却，气缸尺寸及转速中等，从教材图2-12 查得lT在0.9350.975范围内，可选取lT=lT=0.96。2.3.4泄漏系数的计算(2-6) 由于无油润滑压缩机的取值范围在0.85-0.95，且介质为二氧化碳粘度低易泄漏以下相对泄漏值取上限，用相对漏损法计算： (1)考虑气阀成批生产，质量可靠，阀弹簧力中等，选取气阀相对泄（气阀不严密或延迟关闭的泄漏）。 （2）活塞均为双作用，无油润滑，缸径中等，压力不高。选活塞环相对泄漏值., （双作用气缸活塞环的泄漏）。 （3）因无油润滑，压力不高，选取填料相对泄漏值Vp=0.0016，Vp=0.0024（经验范围）。由于填料为外泄漏，需要在第I级内补足，所以第级相对泄漏中也包含第级填料的外泄漏量在内，泄漏系数的计算列入表2-4。表2-4 泄漏系数的计算泄漏部位相对泄露值级级气阀0.040.04活塞环0.0140.015填料0.00160.0024总相对泄露0.0580.0574续表2-4泄露系数0.9450.9462.3.5各级排气系数计算结果各级排气系数计算结果列入表2-5表2-5 各级排气系数计算结果级数0.7610.970.960.9450.67000.6580.990.960.9460.59162.4计算各级凝析系数及抽加气系数2.4.1凝析系数（1）冷却判断其中有无冷凝水析出查表2-6得水在35和40时的饱和蒸汽压Pb=5.622（35），Pb=7.375（40）表2-6 水的饱和蒸汽压和密度温度t饱和蒸汽压kPa密度kg/m3温度t饱和蒸汽压kPa密度kg/m300.6110.00485314.4910.0320510.6560.00519324.7530.0338120.7050.00556335.0290.0356530.7570.00595345.3180.0375840.8130.00636355.6220.0396050.8720.00680365.9400.0417260.9350.00726376.2740.0439371.0000.00775386.6240.0462381.0690.00827396.9910.0486491.1470.00882407.3750.05115101.2270.00940417.7770.05376111.3120.01001428.1980.05649121.4010.01066438.6380.05935131.4970.01134449.1000.06234141.5980.01206459.5820.06545151.7040.012824610.0850.06868161.8170.013634710.6120.07205171.9370.014474811.1620.07557182.0620.015364911.7360.07923192.1960.016305012.3350.08300202.3370.017295112.9610.08696续表2-6212.4850.018335213.6130.09107222.6420.019425314.2930.09535232.8080.020575415.0020.09980242.9820.021775515.7410.1044253.1670.023045616.5100.1092263.3600.024375717.3120.1142273.5640.025765818.1460.1193283.7790.027225919.0210.1247294.0040.028756019.9170.1302304.2410.03036而级进气的相对湿度由已知可得则kPa所以在级间冷却器中必然有水分凝析出来，这时。(2)计算各级凝析系数(2-7)=0.962.4.2抽加气系数因级间无抽气，无加气，故2.5初步计算各级气缸行程容积(2-8)=0.0248m3(2-9)=0.0067m32.6确定活塞杆直径为了计算双作用气缸缸径，必须首先确定活塞杆直径，但活塞杆直径要根据最大气体力来确定，而气体力又需根据活塞面积（气缸直径）来计算，他们是互相制约的。因此需先估算压缩机中可能出现的最大气体力，按附表2 中的数据初步确定活塞杆的直径。再根据相关公式确定气缸直径和最大气体力，然后校核活塞杆直径是否满足要求。2.6.1计算任一级活塞总的工作面积，（Z同一级汽缸数） （2-10）有： =0.10333m2=1033.cm2 =0.02791m2=279.1cm22.6.2暂选活塞杆直径根据双作用活塞面积和两侧压差估算出该空气压缩机的最大气体力约为21 吨左右，由过程流体机械课程设计指导书附表2，暂选活塞杆直径d=45mm。活塞杆面积 d =d 2 =4.52=15.90cm22.6.3非贯穿活塞杆双作用活塞面积的计算盖侧活塞工作面积 （2-11）轴侧活塞工作面积 （2-12）级：F g =(F+d)=（1033.3+15.90）=524.6cm2F Z =(F-d)=（1020.8-15.90）=508.7cm2级： F g =(F+d)=（279.1+15.90）=147.5cm2F Z =(F-d)=（279.1-15.90）=131.6cm22.6.4计算活塞上所受气体力 （1）第一列（第级） 外止点：（2-13）=0.1106508.710-4-0.4106524.610-4=-15847N 内止点：（2-14）=0.4106508.710-4-0.1106524.610-4=15102N （2）第二列（第级） 外止点：（2-15）=0.4106131.610-4-1.6106147.510-4=-18336N 内止点：（2-16）=1.6106131.610-4-0.4106147.510-4 =15156N由以上计算可知，第二列的气体力最大，为-18336N约合1.9吨。由过程流体机械课程设计指导书附表2 可知，选取活塞杆直径d=45mm。2.7计算各级汽缸直径2.7.1计算非贯穿活塞杆双作用气缸直径 根据DK=(2-17)有： DI= =0.259mDII= =0.137m2.7.2确定各级气缸直径根据汽缸直径标准，将计算缸径圆整为公称直径：DI = 260mm ；DII = 140mm2.8计算气缸直径圆整后实际行程容积、各级名义压力及压力比2.8.1计算各级实际行程容积非贯穿活塞杆直径双作用气缸行程容积：Vhk= (2Dk2 d2)SZ(2-18)VhI= (2DI2 d2)SZ = (20.2620.0452)0.241=0.0251m3VhII= (2DII2 d2)SZ = (20.1420.0452)0.241=0.0070m32.8.2各级名义压力及压力比 因各级实际行程容积Vhk与计算行程容积Vhk不同，各级名义压力及压力比必然变化。各级进、排气压力修正系数k及k1分别为： （1）各级进气压力修正系数：k = (2-19)I= =1II = =0.9687（2）各级排气压力修正系数：k+1 = (2-20)I+1 = =0.9687II+1 = =1 （3）修正后各级名义压力及压力比Plk= k P1k(2-21)P2k=k+1 P2k(2-22)=(2-23)计算结果列入表2-7中。表2-7 气缸直径圆整后的实际行程容积、各级名义压力及压力比级 次III计算行程容积Vhk/ m30.02480.0067实际行程容积Vhk/m30.02510.0070修正系数k= 10.9687k+1=0.96871名义吸气压力MPaPlk0.10.4Plk= k P1k0.10.387名义排气压力MPaP2k0.41.6P2k=k+1 P2k0.3871.6修正后名义压力比= 3.874.132.9按修正后的名义压力考虑压力损失后计算缸内实际压力 根据修正后名义压力，并由图2-1查得相对压力损失如下：当P1I0.1MPa时s1=0.05 ；当P2I0.387MPa时d1=0.078 ；当P1II0.387MPa时s2=0.031；当P2II1.6MPa时d2=0.053；由Cm 值不相同，在下面公式加以修正：= 2(2-24)其中：修正的相对压力损失值；Cm实际的活塞平均线速度，m/s；由附表查的Cm =4.0m/s，石油气及所用气体的密度。图2-1相对压力损失故：s10.052 =0.0653d10.0782 =0.1019s20.0312 =0.0405d20.0532=0.0692缸内实际压力：PS= P1(1s) Pd = P2(1+d)(2-25)由修正后的相对压力损失s、d，及计算各级气缸内实际压力，结果见表2-8。表2-8考虑压力损失后的缸内实际压力及压力比级次修正后名义压力（MPa）相对压力损失（修正后）1s1+d缸内实际压力（MPa）实际压力比P1P2sdPSPd=I0.10.3870.0650.1020.9351.1020.0940.4394.47II0.3871.60.0410.0690.9591.0690.38217104.482.10根据实际压力比，计算各级实际排气温度 T2=T1(2-26)按k=1.27和m=1.17况计算，结果见表2-9。从中可以看出，按k=1.27计算出的排气温度超过130的允许范围，但实际测出的排气温度接近多变压缩指数m的结果，认为在允许的范围内。表2-9据实际压力比求的各级实际排气温度级次吸气温度实际压力比k=1.27mI353084.471.4254391661.257387114II403134.48 1.4264461731.2573931202.11计算缸内最大实际气体力并核算活塞杆直径气缸直径的圆整，活塞杆直径的选取及各级吸排气压力的修正都直接影响到气体力，需重新计算如下：2.11.1第I列（第I级）（1）活塞面积盖侧：=0.053093m2轴侧：0.0530930.001590.051503m2（2）压力0.0940.94105Pa0.4394.39105Pa（3）气体力外止点：0.940.0515034.390.05309318466.5N内止点：4.390.0515030.940.05309317619.1N2.11.2第II列（第II级）（1）活塞面积盖侧：0.01539轴侧：0.015390.001590.0138（2）压力0.3823.821.71017.10（3）气体力外止点： =3.821050.0138-17.101050.01539 =-21045.3N内止点： =17.101050.0138-3.821050.01539=17719.0N由以上计算表明，最大气体力在第二列外止点(-21045.3N)，约为2.1吨，没有超过活塞杆的允许值，可用。2.12复算排气量气缸直径圆整后，压力比发生变化，引起容积系数相应的变化。lv=1-a（e-1）=1-0.1（4.47-1）=0.7364lv=1-a（e-1）=1-0.15（4.48-1）=0.6211如其它系数不变，则排气系数为：(2-27)=0.6772 =0.6479(2-28)=0.6016 =0.5584经上述修正后的排气量为：Vd=Vh1l1n=0.02450.6479422=6.70m3min7m3min计算结果与题目要求接近，说明所选用的气缸是合适的。2.13计算功率并选取电机2.13.1计算各级指示功率(2-29)=0.941050.73640.0251（1.425-1）=21.9kw=3.821050.62110.0070（1.426-1） =21.0kw2.13.2整机总指示功率Ni=Ni+Ni(2-30)Ni=Ni+Ni=21.9+21.0=42.9kw2.13.3计算轴功率因本机为无油润滑中型压缩机，取机械效率，则：(2-31)=45.6kw2.13.4计算电机功率因本机是电动机转子直接装在曲轴端，取传动效率（2-32）=(1.051.15)=(49.454.1)kw实际本机选用JB0355S1-14型隔爆电动机，功率为75kW是够的，说明以上计算可用。2.14热力计算结果数据2.14.1各级名义、实际压力及压力比各级名义、实际压力及压力比如表2-10所示。表2-10各级名义、实际压力及压力比级别修正后实际压力实际压力比名义压力名义压力比0.10.3873.870.0940.4394.470.3871.64.130.3821.7104.482.14.2各级计算结果各级计算结果如表2-11所示。表2-11 计算结果 级次实际排气温度K气缸直径mm气缸行程容积m3实际排气量m3/min活塞上最大气体力N电动机功率kw活塞直径mm3872600.02516.70-21045.375453931400.0070第3章 压缩机的动力计算动力计算部分需要使用热力计算部分数据，现将计算已知数据汇总见表3-1。表3-1动力计算已知数据表级次活塞面积0.0530930.015390.0515030.0138压力（MPa）吸入0.10.40.0940.382排出0.41.60.4391.710温度吸入3540308313排出114120387393相对余隙容积0.10.15行程（mm）240240余隙容积折合行程程（cm）2.43.6指示功率（kW）21.921.0轴功率（kW）45.6机械效率0.94转速（r/min）422连杆长（mm）6003.1运动计算3.1.1速度r=s/2 (3-1)l=/(3-2)(3-3)(3-4)(3-5)3.1.2位移盖侧：(3-6)轴侧：(3-7)速度：(3-8)加速度：(3-9)3.2气体力计算3.2.1各过程压力膨胀过程 (3-10)进气过程 (3-11)压缩过程 (3-12)排气过程 (3-13）本机属于中型压缩机，取m =m=1.4，xi是活塞位移，是运动计算中各点的位移值。因本机为双作用活塞，盖侧气体力与轴侧气体力应分别列表计算。3.2.2气体力盖侧： (3-14)轴侧： (3-15)对双作用活塞盖侧与轴侧气体力应分别计算，然后将同一转角时两侧气体力合成。气体力符号规定：轴侧气缸的气体力使连杆受拉伸，气体力为正值；盖侧气缸的气体力使连杆受压缩，为负值。3.2.3将计算结果级盖侧气体力列入附表1，级轴侧气体力列入附表2，级盖侧气体力列入附表3，级轴侧气体力列入附表4。 3.3往复惯性力计算3.3.1往复运动质量的计算连杆质量 ml=45.2945kg取小头折算质量 ml=0.3 ml=0.345.2945=13.59kg级活塞组件及十字头组件质量 mp=119.5215级活塞组件及十字头组件质量 mp=62.2086于是得到各级集中在十字头销的往复运动质量为：ms=mp+ ml=119.5215+13.59=133.11kgms=mp+ ml=62.2086+13.59=75.80kg3.3.2活塞加速度加速度值由运动计算已知。3.3.3计算各级往复惯性力（3-16）关于惯性力的符号规定：使连杆（或活塞杆）受拉伸的力作为正值，使连杆（或活塞杆）受压缩的力为负，这一规定恰好和惯性力与加速度方向相反的规定一致。计算函数的数值，按式（3-16）求的往复惯性力，计算结果列于附表5。3.4摩擦力的计算压缩机总是存在着往复摩擦力和旋转运动摩擦力，其两者的计算分别如下：3.4.1往复摩擦力的计算往复摩擦力Rs可以看作是活塞环与气缸壁、活塞杆与填料函、十字头滑板与滑道等所有往复运动摩擦力的总和。一般往复摩擦力所消耗的功率Nm占总的机械摩擦功率的6070%，即：即：(3-17)式中(3-18)其中指示功率；压缩机机械效率.取往复摩擦力为总摩擦力的70%，则有:级往复摩擦力=289.8N级往复摩擦力=277.9N关于往复摩擦力的符号规定：（1）方向始终与活塞的运动方向相反，仍以使活塞杆受拉为正,受压为负；（2）在整个向轴行程中（）往复摩擦力使活塞杆受拉，始终为正值；而在整个向盖行程中（）往复摩擦力使活塞杆受压，始终为负值。3.4.2旋转摩擦力的计算旋转摩擦力Rr包括：曲柄销与连杆大头瓦、十字头销与连杆小头瓦以及主轴与主轴承的摩擦力。一般旋转摩擦力小号的功率约占摩擦功率的4030%，其计算式为： (3-19)取旋转摩擦力为总摩擦力的30%，则=154.0NRr就是旋转运动产生的被折算成作用于曲柄销上阻止曲轴旋转的摩擦力。规定摩擦力的方向为：凡与压缩机转向相反的为正值，相同的为负值。3.5综合活塞力计算及综合活塞力图的绘制当压缩机正常工作时，其气体力、往复惯性力及往复摩擦力都同时存在，都是沿着汽缸中心线方向，这些力的代数和就称为压缩机列的综合活塞力。3.5.1将气体力、往复惯性力及往复摩擦力合成得到综合活塞力(3-20)上式中各种力都是曲柄转角的函数，所以综合活塞力是随着曲柄转角而变化的，其正负号规定同前。计算结果列入附表6、附表7中。3.5.2列的综合活塞力图的绘制做综合活塞力图时需要注意：进行叠加的各种力的比例尺应取得一致，横坐标长度（）都相等；力的正负值均按照使连杆受拉为正，受压为负值处理；各种力的叠加均为在相同转角下的瞬时力的代数和。将每列的气体力、往复惯性力和往复摩擦力相叠加，绘在同一比例尺的图上，从而得到列的综合活塞力图，横坐标为曲轴转角，纵坐标为活塞力。其图见附图1、附图2。显然，当压缩机空负荷运行时，气体力为零，此时综合活塞力就是往复惯性力和往复摩擦力之代数和；当满负荷而突然停车时，惯性力和摩擦力为零，此时综合活塞力就是气体力。最大气体力也就是压缩机名牌上标志的活塞力值。对活塞杆、十字头销进行强度及稳定性计算时，应取气体力、往复惯性力及综合活塞力中的最大值作为计算载荷。3.6切向力的计算及切向力图的绘制活塞两面受到气体力。综合活塞力通过活塞杆作用到十字头销，在十字头销分解为两个分力：一个分力传递给连杆，沿连杆中心线方向，称为连杆力；另一个分力通过十字头滑板垂直作用到滑道上称为侧向力N。连杆力作用到曲柄销上，又分解为两个分力，一个分力是垂直与曲柄方向的切向力T，另一个分力是沿着曲柄方向的法向力Z。3.6.1切向力的计算设连杆力与切向力之间的夹角，切向力为：(3-21)将代入上式得切向力的计算公式为：(3-22)切向力符号规定：切向力与曲轴转向相反时，规定为正值，反之为负值。计算结果列入附表6、附表7。3.6.2作切向力图（1）横坐标为曲柄转角，比例尺为，换算为长度比例尺ml = (3-23)ml =0.0419mcm（2）纵坐标为切向力，比例尺mT=2kN/cm（3）根据切向力的计算表作切向力图，如附图1、附图2。3.6.3平均切向力的计算（1）由列表计算的切向力求平均切向力 (3-24)=8.98KN （2）由热力计算所得到的轴功率计算平均切向力为(3-25)=KN(3)计算作图误差(3-26)以上说明，当m=1.4时，误差没有超过，在允许范围内。(4)将平均切向力水平线画在切向图上。3.7作列中各相关力图 惯性力I、轴侧气体力、盖侧气体力、综合活塞力和切向力T随曲柄转角的分布如附图1、附图2所示。3.8作幅度面积向量图3.8.1求曲线包围面积用面积法求得平均切向力与总切向力曲线所包围的面积F1=-119.68cm2；F2=226.18cm2；F3=-256.19cm2；F4=266.68cm2；F5=-76.66cm23.8.2作幅度面积向量图将平均切向力下方的面积定为向上作向量，平均切向力上方的定为向下做向量，把所有这些向量依次首尾相接平行做出（最末一个向量的终点与第一个向量的始点在同一水平线），得到向量图上最高点与最低点的差值190.02cm2，如图3-1。比例尺：。图3-1 幅度面积向量图3.9飞轮矩的计算3.9.1压缩机一转中的能量最大变化量(3-27)0.0488m/cm2kN/cm190.02cm2=18550Nm3.9.2旋转不均匀度的选取本压缩机与电机是转子直接装在曲轴端传动，采用弹性联轴器，由教材3.9.3飞轮矩的计算(3-28)=2700kgm23.10分析本压缩机动力平衡性能如下图4L-7/15型石油气压缩机，一列水平配置，一列垂直配置，垂直列常是低压气缸，水平列为高压气缸。图3-24L-7/15型压缩机设两列的往复运动质量相等为。垂直列的往复惯性力： 水平列的往复惯性力： 将两惯性力合成得： 一阶惯性合力的方向角为，则： 故知 二阶惯性合力的方向角为：故 以上表明：一阶往复