机械毕业设计62乳化液泵的曲轴设计及传动装置的设计

毕 业 设 计（论文） 说 明 书 专业班次： 姓 名： 太原理工大学阳泉学院 太原理工大学阳泉学院 毕 业 设 计 题 目 机 电 系（部） 03 机械设计制造及其自动化 专业 姓名 秦育魁 设计（论文）题目： PRB6-125/320 型乳化液泵的曲轴设计及传动装置的设计 设计开始时间： 2007 年 3 月 12 日 设计结束时间： 2007 年 6 月 20 日 设计指导人 ： 教研室主任： 系 主 任： 太原理工大学阳泉学院 毕业设计（论文）评阅书 题目： PRB6 125/320 型乳化泵的曲轴设计及传动装置设计 机电 系（部）年级专业 03 机制 姓名 秦育魁 评阅意见： 成绩 ： 指导教师： 职 务： 年 月 日 太原理工大学阳泉学院 毕业设计（论文）答辩评定书 年级专业班级： 03 级机制 3 班 姓 名： 秦育魁 答辩过程 问题提问 回答情况 记录员： 成绩评定 指导教师 答辩小组 综合成绩 专业答辩组组长： 年 月 日 毕业设计（论文）任务 书 毕业设计（论文） 题目： PRB6-125/320 型乳化液泵的 曲轴 设计 及传动 装置的设计 毕业设计（论文）要求及原始数据（资料）： 1.额定工作压力： P=32MPa 2.额定流量： Q=125L/min 3.泵主轴的转速： n=611L/min 4.柱塞直径： =40mm 5.柱塞行程： S=70mm 6.电机功率： (KW) 90 毕业设计（论文）主要内容： 1. 确定乳化泵的结构 ； 2. 对乳化泵的整体进行设计 ； 3. 零部件设计 ； 4. 编写设计说明书。 学生应交出 的设计文件（论文）： 一， 设备图 1. 乳化液泵总 装配图 1 张（ 0A） 2. 乳化液泵曲轴 零件图 1 张（ 1A） 3. 传动部件图 1 张（ 1A） 4. 传动系统零件图 1 张（ 1A） 二，说明书一份（包括设计内容及两篇外文 、 中英摘要） （不少于 2 万字） 主要参考文献（资料）： 一、 工具书 1. 机械设计手册 2. 机床设计手册中国科学出版社 3. 往复泵设计机械工业出版社 1987 二、 参考资料 1. 2 XRB B型乳化泵工作图纸 2. 2 XRB B型乳化 泵 使用说明书 3. 煤矿设备管理使用手册 专业班级 03 机械设计制造及其自动化 学生 秦育魁 要求设计（论文）工作起止日期 2007.3.12 2007.6.20 指 导 教 师 签 字 日期 教研室主任审查签 字 日期 系主任批准签 字 日期 毕业设计 (论文 )说明书 1 目 录 摘 要 3 Abstract 4 前 言 5 第一章 乳化液泵的设计 6 一、 概述 6 二、 乳化液泵的总体设计 6 （一） 乳化液泵泵型及总体结构形式的选择 6 （二） 液力端结构形式的选择 7 （三） 传动端结构形式的选择 8 （四）6PRB型乳化液 泵结构参数的选择与确定 10 （五） 原动机的选择 10 三、 齿轮和齿轮轴的设计及较核 11 （一） 一级变速的计算及较核 11 （二） 齿面接触疲劳强度计算 11 （三） 轴的结构设计 16 四、 连杆 尺寸的初步确定 21 （一）连杆各部分的尺寸 21 （二）连杆质量的确定 22 五、 曲轴的设计与较核 23 毕业设计 (论文 )说明书 2 （一） 曲轴的结构设计 23 （二） 曲轴的受力分析及其校核 27 六、柱塞的选择及计算 37 （一）柱塞密封材料、尺寸的选择 37 （二）柱塞长度及质量的确定 38 七、箱体的设计及计算 38 第二章 传动系统的设计 40 一、 连杆的设计 40 （一） 连杆的结构设计 40 （二） 连杆的强度和稳定性校核 40 二、 十 字头 的设计 44 （一） 十字头的结构设计 44 （二） 十字头强度校核及比压计算 46 总 结 47 参考文献 48 外文资料 49 中文翻译 53 致 谢 55 毕业设计 (论文 )说明书 3 PRB6-125/320 型乳化液泵的曲轴设计 及传动装置的设计 摘 要 本次设计以 PRB6-125/320 型乳化泵的曲轴设计为主 ,其次是泵传动装置的设计 。在第一章中将先根据给定的已知数据对泵中的一级齿轮减速机构进行设计及校核 ,然后将重点放在曲轴的设计及校核上；第二章对泵中传动系统的其它零部件(连杆、滑块等 )进行设计 ,并对其进行校核计算。 此次设计，通过综合运用四年所学的知识，不仅巩固了所学的知识， 而且扩大了个人的知识面 ,增强了自己分 析问题与解决问题的能力，为今后的学习和工作打下了坚实的基础。 关键词 ：乳化液泵 ； 曲轴 ； 传 动装置 ； 校核 ； 零部件 毕业设计 (论文 )说明书 4 Abstract This task is the design of the PRB6-125/320 emulsification pump crank primarily. Next is the pump drive installment design. First will act according to the known data in the first chapter which will assign to in the pump level gear reduction organization to carry on the design and the examination, then with emphasis will place the crank in the design and the examination; Second chapter to the pump in the transmission system other spare parts (connecting rod, slide and so on) carries on the design, and carries on the examination computation to it. This design utilizes the knowledge through the synthesis which four years institute studies, not only has consolidated the knowledge which studies, moreover expanded individual aspect of knowledge, strengthened own to analyze the question with to solve the question ability, has built the solid foundation for the next study and the work. Key word: Emulsified liquid pump; Crank; transmission installment; Examination; Spare part 毕业设计 (论文 )说明书 5 PRB6-125/320 型乳化液泵的曲轴设计 及传动装置的设计 前言 毕业设计是对学生在毕业之前所进行的一次综合设计能力的训练，是为社会培养合格的工程技术人员最后而有及其重要的一个教学环节。通过毕业设计可以进一步的培养和锻炼我们的分析问题能力和解决问题的能力，这对我们今后走向工作岗位有很大的帮助。 我们这次设计是一 个专题性的设计，涉及内容广泛，不仅要用到我们四年中所学的知识 ,还要我们自己去寻找查阅资料 ,学习新的知识。这次设计的 重点在乳化液泵零部件的设计和曲轴 强度和刚度的校 核。我个人的设计首先是乳化液泵的整体设计 ,然后是曲轴的设计 和校核 ,接下来是连杆、滑块等的设计和校核。 这次设计我们进行如下安排： （ 1） . 1 3周 查阅相关资料 ,了解设备的工作机理及加工技术。 （ 2） . 4 6周 进行有关的毕业实习 ,搜集相关设计材料。 （ 3） . 7 8周 分析设备的工作原理 ,最终确定设计方案。 （ 4） . 9 12周 设备整体设计 ,关键部件的设计。 （ 5） . 13 14周 绘制零件图 ,绘制整机装配图。 （ 6） . 15 16周 编写说明书并按要求打印。 （ 7） . 17 周 审核 （ 8） . 18 周 答辩 这次设计 任务 集中于乳化液泵 的总装配图、曲轴的零件图和连杆的零件图。这次设计我们将本着 ：独立分析 、 相互探讨 、 仔细推敲，充分吃透整体设计的整体过程， 在 这次设计反映出我们的 真实 水平。 作为一名未来的工程技术人员，应当从现在开始做起，学好知识，并不断的丰富自己的专业知识和实际操作能力。在 指导 老师的精心 指导 下，较为圆满的完成了这次设计工作，由于学识和经验的不足，其中肯定会出现很多问题，不足之处恳请各位老师加以批评和指导。 毕业设计 (论文 )说明书 6 第一章 乳化液泵的设计 一 概 述 综合工作面乳化 液泵站一般配备两台乳化液泵和一个乳化液箱。两台泵可并联运行，也可一台工作，另一台备用。 乳化液泵是往复式柱塞泵。往复式属于容积式泵，亦即它也是借助工作腔里的容积周期性变化来达到输送液体的目的；原动机的机械能经泵直接转化为输送液体的压力能，泵的流量只取决于工作腔的容积变化值及其在单位时间内的变化次数（频率），而（在理论上）与排出压力无关。 往复泵是借助于柱塞在液压缸工作腔内的往复运动来使工作腔容积产生周期性变化的；在结构上，往复泵的工作腔是借助于密封装置于外界隔开，通过泵阀（吸入阀和排出阀）与管路沟通或闭合。 往复泵性能和参数及总体结构特点是：瞬时流量是脉动的，平均流量（即泵的流量）是恒定的；泵的压力取决于管路特性，几乎不受介质的物理性能或化学性能限制；有良好的自吸性能。 二 乳化液泵的总体设计 （一）乳化液泵泵型及总体结构形式的选择 1、 根据设计要求在通常情况下，泵的总体设计应遵循下述基本原则： .有足够长的使用寿命（指大修期应长）和足够的运转可靠性（指被迫停车次数应少）； .有较高的运转经济性（效率高，消耗少）； .尽可能采用新结构，新材料，新技术； .尽可能提高产品的“三化”（系列化、标准化、 通用化）程度； .制造工艺性能好； 使用、维护、维修方便； .外形尺寸和重量尽可能小。 2、 本次设计泵型为6PRB属于机动泵，即采用独立的旋转原动机（电动机）驱动的泵。 因采用电动机驱动又叫电动泵。电动泵的特点是： .瞬时流量脉动而平均流量（泵的流量） Q 只取决于泵的主要结构参数n（每分钟往复次数）、 S（柱塞行程）、 D（柱塞直径）而与泵的排出压力几乎无关，当 n、 S、 D为定值时，泵的流量是基本恒定的； .泵的排出压力 P2 是一个独立参数，不是泵的固有特性，它只取决于派出管路的特性而与泵的结构参数和原动机功率无关； 毕业设计 (论文 )说明书 7 .机动泵都需要有一个把原旋转运动转化为柱塞往复运动的传动 端，故一般讲，结构较复杂，运动零部件数量较多，造价也较昂贵； .实现流量调节时，必须采用相应措施，或改变 n、 S、 D 或采用旁路放空办法来实现； .结构变形较容易。 3.在液力端往复运动副上，运动件上无密封件的叫柱塞。 6PRB乳化液泵称为柱塞泵。柱塞泵的柱塞形状简单，且柱 塞密封（填料箱）结构容易变形，因此： .柱塞直径可制的很小，但不宜过大。目前柱塞泵直径范围大多在3150mm，个别的达 200mm。直径过小会加大加工工艺上的问题；直径过大，因柱塞自重过大，造成密封的偏磨。影响密封的使用寿命。 .由于结构上的原因，柱塞泵大多制成单作用泵，几乎不制成双作用泵。 .因柱塞密封（填料箱）在结构上易于变形，在材料选择上也比较灵活。故柱塞泵适用的排出压力范围较广泛。且宜制成高压泵。 4. 6PRB乳化液泵柱塞中心线为水平放置的泵，又 称卧式泵。 卧式泵的共同特点是： 便于操作者观察泵的运转情况，拆装，使用，维修； 机组高度方向尺寸小时，不需要很高的厂房，但长宽方向尺寸较大时，占地面积则较大； .因为柱塞做往复运动时，密封件在工作时须受柱塞自重，容易产生偏磨，尤其当柱塞较重时，悬颈很长时，这种现象将更为严重。 5.联数，缸数和作用数 每一根柱塞以及该柱塞连接在一起的连杆等称为组合体，叫一联。一般将，该泵有几根柱塞就称几联泵。6PRB乳化液泵有三根柱塞；因此又可称为三联泵。 只有当 Z 联泵的 柱塞间相位差不同各柱塞的直径也不同，并且各联的排口连接在一起来经同一排出集合管排出时，才可同时称为 Z 联缸，否则只称Z联泵。因此6PRB乳化液泵又称三缸泵。 柱塞每往复运动一次对介质吸入和排出的次数，叫做作用数。由6PRB型乳化液泵柱塞每往复运动依次，介质被吸入，排出各一次，因此又称单作用泵。 联数是指相对泵的总体结构形式而言，缸数是指相对液力端排出流量脉动特性而言，作用数是相对柱塞在每一次往复运动中对介质的作用数而言 的。 毕业设计 (论文 )说明书 8 （二）液力端结构形式的选择 1.在往复泵上把柱塞从脱开一直到泵的进口，出口法兰处的部件，称为液力端。 液力端是介质过流部分，通常由液缸体，柱塞机器密封，吸入阀和排出阀组件，缸盖和阀箱盖以及吸入和排出集合管等组成。 2.在选择液力端结构形式时，应遵循下述基本原则： .过流性能好，水力损失小，为此液流通道应要求端而直，尽量避免拐弯和急剧的断面变化； .液流通道应该利于气体排出，不允许死区存在，造成气体滞留。通常，吸入阀应置于液缸体下部，排出阀应置于液缸体顶部； .吸入阀和排出阀一般应垂直布置，以 利于阀板正常起动和密封，特别情况下也可以倾斜或水平布置； .余隙容积应尽可能的小，尤其是在对高压短行程泵后当泵输送含气量大，易发挥介质时，更要求减小余隙容积； .易损件，更换方便； .制造工艺性好。 3. 6PRB为卧式三联单作用泵液力端 由于6PRB液力端的每一个缸里吸，排阀中心线均为同一轴线。称为直通式液力端。 这种泵液力端的特点是：过流性能好余隙容积小，结构紧凑，尺寸小。通常是吸入阀安装不方便。 直通式液 力端按液缸体的结构特点又可分为四通体和三通体两种。6PRB乳化液泵采用四通体通式液力端，柱塞可以从液缸前盖处拆装比较方便。但是在液缸体内部存在十字交孔，两垂直孔相交处应力集中较大，常因此而导致液缸体疲劳开裂，特别是当输送强腐蚀性介质时，更容易引起开裂。 6PRB乳化液泵代用下导向锥形四通体式液力端。阀板上装有橡胶或聚酯密封圈以减轻关闭冲击。导翼采用冲压件以减轻重量。为使阀板关闭时不产生偏斜，采用偏置流道。阀座采用大直 径螺纹压盖压紧，便于拆装，但阀箱体尺寸更大一些。液缸前段可以伸进较长的螺堵，这样既可增加缸盖刚度，又可减少缸内的余隙容积。同时螺堵中没有放气螺钉，以放尽该腔空气。 （三） 传动端结构形式选择 1.往复泵上传递动力的部件叫传动端。 对机动泵，传动端是指从十字头起一直到曲轴伸出端为止的部件。如果是泵内减速的，则传动端包括减速机构。机动泵的传动端主要由机体，曲轴，毕业设计 (论文 )说明书 9 连杆，曲柄，十字头及润滑，冷却等辅助设备组成。 2.在选择和设计传动端时，通常应遵循下面的基本原则： .传动端所需要的零部件必须满足该泵最大柱塞力下的 刚度和强度要求。 .传动端内各运动副，必须是润滑可靠，满足比压和 PV 允许值，润滑油温升也应限制在设计要求内，必要时应有冷却措施。 .在结构和尺寸要求允许的范围内，应力求减少连杆比（ R/1），这样不仅能减少十字头处的比压，而且可减少惯性力的影响。从而可改善泵阀的工作条件和吸入性能。 .要合理选择液缸中心线的夹角，曲柄间的错角，力求使机械的惯性力和惯性力矩得到平衡，减轻对起初的挠度载荷。 .传动端，尤其是立式泵传动端，因考虑重心的稳定性。 .拆，装，检修方便，大型泵的传动端还应考虑到传动段的各零部件 的起吊方式和措施。 .易损件及运动副应工作可靠，寿命长，更换较为方便。 .加工，制造工艺性好。 3.6PRB乳化液泵采用的是两支点三拐曲柄连杆机构传动端。 这种传动端的曲轴为三拐轴且只有两个支承，分别在前后主轴颈上。这种传动端的特点及机构特点选择注意事项是： .该传动端的曲轴通常为整体铸，锻件，三拐的曲柄间交错为 120 度惯性力和惯性力矩能得到较好的平衡，曲轴加工量较少，支承少，拐间距（或泵的液缸间距）小，泵的总体结构紧凑，尺寸小，重量轻。 .两支点三拐曲轴受力情况复杂，一般不能简化为简单的平面力系或简支梁。曲轴在工作时的最大挠度和两主轴颈处偏转角均较大。为此，主轴承常采用转角较大的调心滚子轴承。为了保证曲轴最大活塞力的要能够满足，并保证主轴承能够正常工作，曲轴必须有足够的强度和刚度。故两支点三拐曲轴均比较粗大。此外为使前后主轴处偏转角大体相近，除了使曲轴间错角为 120度外，还应满足这样的条件，既当第一曲柄转角 1时，相应的第二，第三曲柄转角应为 oo232 4 0 , 1 2 0，尤其是当曲轴前端（动力输入端）有附加载荷时，更应如此。 .连杆大头采用剖分式，否则无法装配。为此连杆大头轴承多采用剖分式薄壁轴瓦，大头与连杆采用连杆螺栓连接，技术要求高，加工量也较大。 .由于曲轴为整体铸，锻件（毛坯）再经车削加工面而成，故曲轴半径不易过大，亦即这种传动端组成的三联泵，柱塞行程不宜过大。 XRB2 B 乳化液泵的传动端机体为整体式，刚性好，在机体上方和前后方各开 一个孔供拆，装检修用。 毕业设计 (论文 )说明书 10 （四）6PRB型乳化液泵结构参数的选择与确定 由于已知主要结构参数，因此可以计算出它的其他参数。 主要技术参数如下： 额定工作压力： P=32MPa 额定流量： Q=125L/min 泵主轴的转速： n=611L/min 柱塞直径： =40mm 柱塞行程： S=70mm 电机功率： (KW) 90 由以上已知数可计算出以下参数： 泵的理论流量： 22 0 . 4 0 . 7 6 1 1 3 1 6 1 . 1 5 / m i n44t D S n ZQL 容积效率： 125 0 . 7 81 6 1 . 1 5v tQQ 活塞的平均速度： 2 2 6 1 1 7 0 1 . 4 2 /6 0 6 0m nsV m m s 路径比： 70 1 . 7 540SD 原动机的选择： 1.泵的有效功率 3 2 0 1 2 5 / m i n 6 5 . 3 56 1 2 6 1 2e P Q M P a LN K W 由已知泵的 2.原动机功率为 90KW 泵的效率： 6 5 . 3 5 0 . 7 390edNN （五） .原动机的选择原则 ： 1.原动机必须满足要求的功率； 2.选择原动机时应注意转差率； 3.因注意原动机的起动力矩和起动电流； 4.要注意输送介质和操作环境的易燃，易爆性； 5.原动机外形尺寸与原动机搭配合适，机组外形美观，便于安装和检修。 因电机功率为 90KW，且本乳化液泵多用于井下，为保安全，故选择 Y180M-4型防爆电机 ,转速 1480r/min。 毕业设计 (论文 )说明书 11 三 齿轮和齿轮轴的设计及较核 （一） .一级变速的计算及 校 核 齿轮传动的失效形式主要是齿的折断和齿面的损坏。齿面的破坏又分为齿面的点蚀 ，胶合，磨损，塑性变形等。 由于乳化液泵的齿轮封闭带箱体中，并得到良好的润滑，因此属于封闭传动。在封闭齿轮传动中，齿轮的失效形式主要是齿面点蚀，齿面胶合，齿轮折断。齿轮齿面胶合强度的计算是以限定接触处的瞬时温度的温升，保证润滑不失效为计算准则，目前只在气轮机，船舶等高速，重载传动中试用，尚有待进一步的验证和完善。故对一般的闭式齿轮传动目前只以保证齿面接触疲劳强度和齿根弯曲疲劳极限强度为计算准则。为防止过载折断和轮齿塑性变形，还要进行短期过载的静强度计算。 接触疲劳强度计算应以节点为计算依据 ，因此节点处的综 合曲率半径值不是最小值，但该处一般只有一对齿啮合，而且在节点方向附近的齿根往往先发生点蚀。 齿根弯曲疲劳强度计算是以受拉力为计算依据，因为当齿轮长期工作后，在受拉力和压力将先后产生疲劳裂纹，裂纹发展、速度前者较慢，后者较快，故轮齿疲劳折断通常是从受拉力开始发生。为了对轮齿的弯曲疲劳强度进行理论分析和计算 ，必须先确定齿根危险截面的位置。确定齿根危险部分的剖面的方法有很多，其中以 30度 直线与齿根圆角曲线相切，连接两切点的剖面即为齿根的危险剖面。 下面就是对乳化液泵齿轮进行强度较核。 因传动力矩较大，批量较小， 故小齿轮用 40Cr，调质处理，硬度 241-286HB，平均取为 260HB，大齿轮用 45钢，调质处理，硬度 229-286HB，平均取为 240HB。 （二） .齿面接触疲劳强度计算 1.初步计算 转矩 1T 66111909 . 5 5 1 0 9 . 5 5 1 0 1480PT N 1T =580743N.mm 齿宽系数d由机械设计表 3-6 取d=1.2 d=0.85 接触疲劳强度极限 由机械设计图 3-16(b) 1limH =710MPa 毕业设计 (论文 )说明书 12 2limH =590MPa 查机械设计图 3-18，表 3-4 初选接触强度计算寿命系数NZ，最小安全系数sinHS为 121 .0NNZZ， m i n 1 m i n 2 1 . 1HHSS初步计算接触许用应力 H 1H=m i n 1 1m i n 17 1 0 1 . 0 6451 . 1HNHZ M P aS m i n 2 22m i n 25 9 0 1 . 0 5361 . 1HNH HZ M P aS 因电机驱动工作机载荷平稳，查机械设计表 3-1得 使用系数 AK 由机械设计表 3-1 AK =1.35 动载系数vKvK=1.15 齿向载荷分布系数 K1.1K 齿间载荷分配系数 K1.1K 则 1 . 1 1 . 2 1 . 1 1 . 1 1 . 5 9 7 2AvK K K K K 查机械设计图 3-11，表 3-2 得 2 . 5 , 1 8 9 3 8HEZ Z M P a， 取 0.9Z 传动比121480 2 . 4 2611ni n 初步计算小齿轮直径 d1 2 131 2 1 98HEH P dZ Z Z KT id m mi 取1 110d mm初步计算齿宽 b 11 1 . 2 1 0 0 1 2 0db d m m 2.校核计算 毕业设计 (论文 )说明书 13 圆周速度 v 11 1 0 0 1 4 8 06 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0dnv 7.75 /v m s 精度等级由机械设计表 3-5 选 7 级精度 初选齿数 1 30z 21 2 . 4 2 3 0 7 3z iz 11100 3 . 3 330dm z 由机械设计表 3-7，取 4m 4m 11 / 1 0 0 / 4 2 5Z d m 1 25Z 21 2 . 4 2 2 5 6 1z iz 2Z =61 总工作时间 4800th 应力循环次数 81 6 0 6 0 1 4 8 0 1 4 8 0 0 4 . 2 6 1 0N n a t 8 8124 . 2 6 1 0 1 . 7 6 1 02 . 4 2NN i 接触寿命系数NZ由机械设计图 3-18 得 1 1NZ ， 2 1.15NZ 许用接触应力 H l i m 1 11m i n 17 1 0 1 . 01 . 1HNH HS 1 6 4 5 .5H M P a l i m 2 22m i n 25 9 0 1 . 1 51 . 1HNH HS 2 6 1 6 . 4H M P a 验算 1212 1H E HKT iZ Z Zb d i 毕业设计 (论文 )说明书 14 22 1 . 5 9 7 2 5 8 0 7 4 3 2 . 4 2 11 8 9 . 8 2 . 5 0 . 91 2 0 1 0 0 2 . 4 2 =611.7MPa 616.4MPa 计算结果表明，接触疲劳强度较为合适，齿轮尺寸无需调整，否则调整后还应再进行验算。 3.确定传动主要尺寸 实际分度圆直径 d 11 4 2 5 1 0 0d m z m m 1 100d mm22 4 6 1 2 4 4d m z m m 2 244d m 基圆直径 11co sbd mz 1 94bd mm 22cosbdd 2 230bd mm （国家标准中规定分度圆压力角 的标准 值 020 ） 齿顶高 *aah h m 4ah mm 齿根高 *fah h C m 5fh mm （正常齿标准 *1, 0 .2 5ahC） 齿顶圆直径 112aad d h 1 108ad mm 222aad d h 2 252ad mm 齿跟圆直径 112ffd d h 1 90fd mm 222ffd d h 2 234fd mm 中心距 a 12 4 2 5 6 122m z za 172a mm 齿宽 b 1 1 . 2 1 0 0 1 2 0db d m m 1 125b mm毕业设计 (论文 )说明书 15 2 120b mm4.齿根弯曲疲劳强度验算 齿形系数FaY由 机械设计 图 3-14 1 2.67FaY 2 2.26FaY 应力修正系数SaY由 机械设计 图 3-15 1 1.58SaY 2 1.74SaY 弯曲疲劳极限 limF 由 机械 设计 图 3-17 得 lim 1 285F M P a lim 1 225F M P a 弯曲最小安全系数 minFS 由 机械设计 表 3-4 m i n 1 m i n 2 1 . 5FFSS应力循环次 数 LN 11 60L V hN N n t6 0 1 1 4 8 0 4 8 0 0 81 4 .2 6 1 0LN 821 / 4 . 2 6 1 0 / 2 . 4 2LLN N i 82 1 .7 6 1 0LN 弯曲寿