连续重整装置详细介绍.doc

6连续重整装置安全培训材料6连续重整装置安全培训培训背景：装置投产之前或预备阶段学习培训对象：工人及生产管理人员培训目的：为制定操作规程及安全生产做准备。培训内容建议：a、装置概况；b、物料危险性分析；c、工艺过程危险性分析；d、设备危险因素；e、危险有害因素分析（毒性、噪声振动、高温、腐蚀）；f、事故案例；g、重大危险源分析；h、定性定量评价（PHA、FTA、危险度评价）形式要求：a、培训文字材料；b、PPT注意：采用最新的标准规范。言简意赅，避免长篇大论和废话，所采用的标准规范要在材料中注明。6.1装置概况根据全厂加工总流程的安排，需建设一套220104t/a连续重整装置（实际处理量为208.05104t/a）。本装置原料为装置外来的精制石脑油，主要产品有高辛烷值汽油调合组分、苯和混合二甲苯，同时副产H2。 6.1.1装置名称中国石油天然气股份有限公司广西石化分公司220104t/a连续重整装置。6.1.2装置规模及组成 装置规模重整反应部分设计规模为220104t/a（实际处理量为208.05104t/a）；催化剂再生部分设计规模为2041kg/h（4500磅/时）；苯抽提部分设计规模为55104t/a；二甲苯分馏部分设计规模为130104t/a（脱庚烷塔进料127.66104t /a）。装置设计年开工8400小时。操作弹性为60%110%。 装置组成装置包括连续重整反应部分、氢气再接触、催化剂再生部分、苯抽提部分和二甲苯分馏部分。6.1.3原料及产品6.1.3.1原料及产品性质 原料及其性质装置主要原料为上游装置生产的精制石脑油。辅助原料有重整催化剂、低温脱氯剂、抽提蒸馏溶剂、消泡剂(硅油)、单乙醇胺、白土。为了提高连续重整装置的适应能力，在设计中连续重整装置的进料提供了两种工况，即工况A（贫料）和工况B（富料）。精制石脑油的性质见表6.1-1，6.1-2，重整原料杂质含量指标见表6.1-3。表6.1-1 重整原料族组成（工况A）密度（20），kg/m3725ASTMD-86馏程，初馏点50终馏点82125174族组成，wt烷烃环烷烃芳烃C50.810.26C65.731.050.01C716.084.740.21C822.306.561.23C922.594.632.18C109.771.140.09C110.59合 计77.8718.383.75表6.1-2 重整原料族组成（工况B）密度（20），kg/m3725ASTMD-86馏程，初馏点50终馏点85121175族组成，wt烷烃环烷烃芳烃C50.300.11C65.765.700.35C716.8110.110.58C813.299.740.99C911.897.510.72C108.904.053.79合 计56.9536.626.43表6.1-3 重整进料杂质含量指标项 目指 标硫 ppm 0.5氮 ppm 0.5氟化物 ppm 0.5氯化物 ppm 0.5溴指数 10总氧含量 ppm 2铜 ppb 6砷 ppb 1铅 ppb 10硅 ppm 0.1 产品及其性质本装置的主要产品为高辛烷值汽油组分、重整含氢气体、不稳定液化石油气、苯、混合二甲苯；副产品氢气。产品性质见下表6.1-46.1-6。表6.1-4 苯产品技术条件项 目质 量 指 标试验方法优级品一级品合格品外观透明液体，无不溶水及机械杂质目测颜色（铂-钴色号）不深于20GB/T3143密度（20）kg/m3878-881876-881GB/T2013馏程范围-79.6-80.5GB/T3146酸洗比色酸层颜色不深于1000ml稀酸中含0.1g重铬酸钾标准溶液酸层颜色不深于1000ml稀酸中含0.2g重铬酸钾的标准溶液GB/T2012总硫含量，ppm不大于23SH/T0253中性试验中性GB/T1816结晶点（干基）不低于5.405.355.00GB/T3145蒸发残余物mg/100ml5-GB/T3209表6.1-5 混合二甲苯质量要求项目质 量 指 标试验方法C9+芳烃，wt%0.05UOP931甲苯，wt%005表观清澈透明，无沉淀目测总含硫量， ppm1ASTM D-4045总含氯量， ppm2UOP395溴指数，mg/100g20ASTM D-1492过氧化值， ppm1UOP678羟基含量， ppm2UOP624铅， ppm10UOP350砷， ppm1UO296铜， ppm5UOP144水， ppm60UOP481表6.1-6 副产品氢气组成组成H2C1C2C3iC4nC4IC5NC5C6+V%91.582.092.271.980.630.640.190.160.46100 物料平衡根据全厂总加工流程，在1000104t/a原油加工量时，上游装置可以提供精制石脑油198.1万吨/年， 装置各部分实际物料平衡数据见表6.1-7表6.1-10。表6.1-7 重整部分物料平衡表序号物料名称数 值收率w%（对重整进料）kg/h104t/a一入方1精制石脑油100.00247678208.05合 计100.00247678208.05二出方1重整生成油89542含氢气体(其中:纯氢)7.34（3.60）18178(8917)15.27(7.49)3液化石油气3.1477746.534燃料气+损失0.348450.71合 计100.00247678208.05表6.1-8 抽提部分物料平衡表序号物料名称数 值收率w%（对重整进料）kg/h104t/a一入方1重整生成油8954合 计8954二出方1C7+馏分69932苯6.001485712.483抽余油14.003467929.13合 计8954表6.1-9 二甲苯分馏部分物料平衡表序号物 料 名 称收率wt%（对重整进料）kg/h104t/a一入方1C7+馏分6993合 计6993二出方1混合二甲苯20.004595441.612重整汽油4932合 计6993表6.1-10 连续重整装置物料平衡表序号物料名称数值收率w%（对重整进料）kg/h104t/a一入方1精制石脑油100.00247678208.05合 计100.00247678208.05二出方1燃料气+损失0.348450.712含氢气体（其中纯氢）7.34（3.60）18178(8917)15.27(7.49)3液化石油气3.1477746.534苯6.001485712.485混合二甲苯20.004595441.616高辛烷值汽油组分6345合 计100.00247678208.056.1.3.2原料来源及产品去向 原料来源连续重整装置原料来源于上游装置。 产品去向产品品种及去向见表6.1-11。表6.1-11 产品去向序号产品品种产量（104t/a）产品去向1高辛烷值汽油组分131.44作为汽油调和组分2重整含氢气体15.27（其中：纯氢7.49）去PSA3不稳定液化石油气6.53作为产品出厂4苯12.48作为产品出厂5混合二甲苯41.61作为产品出厂6.1.4编制及定员本装置定员为24人。6.1.5公用工程消耗6.1.5.1给排水量装置给排水量见表6.1-12。表6.1-12 装置给排水量表用水地点给 水t/h排 水 t/h新鲜水除氧水除盐水净化水循环水含油污水含碱污水含硫污水循环热水生活污水水冷却器1140011400机泵冷却41536发生蒸汽80吹扫用水30*30*生活用水3*3*合计11441511436注：*表示间断用量；说明：含油污水来自于机泵冷却水和生活污水。6.1.5.2蒸汽用量装置蒸汽用量见表6.1-13。表6.1-13 蒸汽用量蒸汽负荷(t/h)0.4MPa1.0Mpa3.5Mpa汽包产汽用汽汽包产汽背压产汽装置注汽加热用汽汽包产汽汽机用汽装置注汽加热用汽-9312768643336.1.5.3电用量装置电用量见表6.1-14。表6.1-14 电用量序号电压V轴功率，kW备注160002500238021003220100合计47006.1.5.4燃料用量装置燃料用量见表6.1-15。表6.1-15 燃料用量序号使用地点燃料油kg/h标准燃料气kg/h备注1加热炉226502合计226506.1.5.5压缩空气用量装置压缩空气用量见表6.1-16。表6.1-16 装置压缩空气用量序号项目压力MPa(g)连续 Nm3/min间断 Nm3/min正常最大正常最大1净化压缩空气202非净化压缩空气26合计注：停工时用非净化风5000 Nm3/次。6.1.5.6氮气用量装置氮气用量见表6.1-17。表6.1-17 氮气用量用气参数连续，Nm3/h间断，Nm3/h压力MPa温度正常最大正常最大2542要求：氮气纯度99.5%（体积）压力0.84MPa。6.1.5.7化学药剂用量化学药剂用量见表6.1-18。表6.1-18 化学药剂用量序号名 称年用量，t一次装入量，t使用寿命，a备 注1重整催化剂148 t62低温脱氯剂60 t1.53惰性瓷球50 t54石墨拉西环12m335全氯乙烯226干燥剂0.7 t3空气干燥器7液氨20 t8抽提蒸馏溶剂2300 t9单乙醇胺0.510消泡剂211活性白土160801-36.2工艺流程、设备6.2.1工艺流程6.2.1.1技术方案的选择(1) 重整反应和催化剂再生部分采用UOP第三代连续重整技术。 切除重整汽油中苯采用从重整产物中分离出C6组分方案。 抽提部分采用GT-BTX抽提蒸馏技术，同时为了增加装置将来生产的灵活性，可研中考虑既可以生产苯，也可以生产甲苯的流程方案。 二甲苯分馏部分采用二甲苯加压操作方案。6.2.1.2工艺流程连续重整装置包括重整反应部分、氢气再接触、催化剂再生部分、抽提部分和二甲苯分馏部分。(1) 重整反应部分重整反应部分的目的是通过重整催化剂把精制石脑油中辛烷值较低的环烷烃和烷烃转化为富含芳烃的高辛烷值汽油组分，并同时副产氢气。精制石脑油由重整进料泵升压后与经重整循环氢压缩机升压后的重整循环氢混合，与重整反应产物换热再经第一重整加热炉加热后，进入第一重整反应器上部，在反应器内与自上而下流动的催化剂径向接触进行反应，然后经中心管由第一重整反应器上部进入第二重整加热炉，再依次进入第二重整反应器、第三重整加热炉、第三重整反应器、第四重整加热炉，直至由第四重整反应器上部出来，经重整进料换热器与进料换热后并经空冷器冷凝、冷却后进行汽液分离，含氢气体经重整循环氢压缩机增压后分成两部分，一部分氢气作为重整循环氢与反应进料混合，其余作为重整产氢送至氢气再接触部分。重整生成油与氢气再接触后进入稳定塔。塔顶液化石油气经泵送出装置，塔底稳定汽油送至芳烃抽提部分。重整反应部分工艺流程图见附图6.2-1。 氢气再接触部分重整产氢经重整氢增压机增压后与重整生成油混合，并经氨冷冻系统进一步冷却后进行油气分离，使氢气纯度提高，重整生成油收率增加，提纯后的重整氢气，剩余部分重整氢气进行脱氯处理，脱氯后的重整产氢少部分送至预处理部分作为补充氢，一小部分送至催化剂再生部分作为还原，另外部分送至PSA装置进行提纯，再接触后的重整生成油送至稳定塔。氢气再接触部分工艺流程图见附图6.2-2。 催化剂再生部分催化剂再生部分的目的是将待生重整催化剂进行再生，恢复其活性，然后再送回反应器，从而使重整反应始终在高苛刻度下进行。UOP最新的第三代再生工艺（CycleMax）包括催化剂再生、放空气碱洗、催化剂粉尘回收等工序。催化剂再生部分工艺流程图见附图6.2-3。 催化剂再生来自重整反应部分的待生催化剂，在第四反应器底部的催化剂收集器内，先经氢气（由重整循环氢压缩机出口来）置换出所携带的烃类，然后进入 “L”阀组件，用提升气风机来的氮气作为一、二次提升气提升至再生器上部的分离料斗，在此用淘析气吹去催化剂上的粉尘后，进入再生器。待生催化剂在再生器中自上而下经烧焦、再加热、氯化、干燥后出再生器，经过氮封罐用氮气置换后进入氢气环境的闭锁料斗，由逻辑控制系统通过压力平衡进行闭锁料斗的待命、加压、卸料、减压和装料五个步骤，以控制催化剂的循环量。催化剂流出闭锁料斗后，又经过一个“L”阀组件，由重整增压氢提供的一、二次提升气提升至第一反应器顶部的还原区，再接触后的重整氢经换热和加热后作为还原氢，将催化剂由氧化态还原。至此催化剂完成了一个循环过程，恢复活性的再生重整催化剂又循环回重整反应器，进行重整反应。 再生放空气碱洗再生烧焦后的放空气含有氯化物，这部分含氯气体在碱洗塔中与碱充分接触，生成易溶于水的盐类，经水洗脱除氯化物后放空，废碱液排出装置统一处理。 催化剂粉尘回收含有催化剂粉尘的淘析气进入粉尘收集器，通过滤网回收催化剂粉尘，再定期将粉尘收集桶送往催化剂厂回收贵金属。除去粉尘的淘析气经除尘风机升压后又循环至分离料斗，至此完成催化剂粉尘回收的循环。 抽提蒸馏部分抽提蒸馏部分工艺流程图附见图6.2-4附图6.2-6。本部分原料为重整脱戊烷油，过程包括预分馏、抽提蒸馏、溶剂回收与再生和苯产品精制四部分。从催化重整装置来的稳定汽油经过脱戊烷塔进料/塔底换热器后送入脱戊烷塔进行戊烷油脱除。塔顶物料经过冷却器冷却后，进入戊烷塔回流罐。塔顶物料经回流泵升压后一部分送回塔作回流，其余部分作为产品送出装置。脱戊烷塔的热源由脱戊烷塔重沸器提供，加热介质为减温减压后的中压蒸汽（2.3MPa）。塔底的脱戊烷油升压后经过脱戊烷塔进料/塔底换热器换热后，再与原料切割塔进料/塔底换热器与塔底汽油组分换热后送入脱C6塔切割抽提原料。塔顶物料经过脱C6塔顶空冷器冷却后，进入脱C6塔回流罐。塔顶物料经回流泵升压后一部分送回塔作回流，其余部分经抽提原料冷却器冷却后送入抽提原料罐。脱C6塔的热源由脱C6塔重沸炉提供，脱C6塔底的汽油组分，送至脱庚烷塔。自重整装置来的C6（C6、C7组分）先送入抽提蒸馏原料罐，芳烃进料在换热后进入抽提蒸馏塔的中部，同时，贫溶剂从接近于抽提蒸馏塔塔顶进料。汽液操作中，溶剂提取并且把芳烃带到塔的底部，同时，非芳到达塔的顶部作为抽余油。抽余油气相冷凝冷却后收集到塔顶回流罐中。部分液料经泵抽出后回流到抽提蒸馏塔以除去抽余油中的微量溶剂。剩下的物料在冷却到贮存温度并作为抽余油产品装置作为汽油调和组分。抽提蒸馏塔底部再沸器用热的贫溶剂作为热媒体加再用中压蒸汽作为热媒体。来自抽提蒸馏塔塔底的富含芳烃的溶剂送入溶剂回收塔。芳烃在塔顶和溶剂分离，塔底产出贫溶剂。溶剂回收塔在中等负压下操作以降低塔底部的沸点，来自于溶剂回收塔的热的贫溶剂先被用做EDC塔（抽提蒸馏塔）再沸器的热媒，然后与EDC塔进料换热，经空冷器冷却到所需溶剂进料温度。溶剂回收塔塔顶的芳烃抽出物进入后分离工段以分离苯和甲苯。首先，这股物料经过白土精制以除去任何痕量不饱和烃类。芳烃抽出物经和白土塔的热物流换热，然后被蒸汽加热，被预热到白土精制温度。热的物料进入白土塔D-203A/B除去所有痕量不饱和烃类。精制后的芳烃物料和白土塔进料换热冷却，然后送入苯塔。塔顶气相在苯冷凝器中冷凝，并在塔顶回流罐中收集。从距塔顶下方的几块塔板的侧线抽出苯，在苯产品冷却器中冷却，然后泵送到界区做为最终苯产品。苯塔塔底设有重沸器。由甲苯和C8芳烃组成的塔底产品经泵抽出，进入到甲苯塔中分离甲苯。甲苯塔在较高的压力下操作（约0.4MPaG），这样做的目的是产生塔顶蒸汽用作苯塔再沸器的热媒。甲苯产品在甲苯塔塔顶获得，甲苯冷凝液在甲苯塔顶回流罐收集，部分回流，其余作为产品送到界区。甲苯塔底设有重沸器。塔底由C8芳烃组成的产品冷却到贮存温度并被送往界区。 二甲苯分馏部分二甲苯分馏部分工艺流程图见附图6.2-7附图6.2-8。二甲苯分馏部分的目的是将来自脱C6塔底的汽油组分切割成庚烷馏分和混合二甲苯。 来自苯抽提部分的脱C6塔底汽油组分经脱庚烷塔进料换热器与脱庚烷塔底油换热后进入脱庚烷塔。脱庚烷塔顶物流冷却后一部分送回塔顶作为回流，另一部分作为重整汽油组分送出装置，塔底脱庚烷油送至二甲苯塔，脱庚烷塔底由重沸器供热。二甲苯塔采用加压操作方案，塔顶物流的潜热大部分作为脱庚烷塔重沸器的热源，剩余部分发生1.0MPa蒸汽，冷却后的混合二甲苯一部分送回塔顶作为回流，另一部分作为混合二甲苯产品送出装置，塔底重芳烃与脱庚烷塔顶抽出物流混合后作为重整汽油送出装置，二甲苯塔由重沸炉供热。6.2.1.3主要操作条件(1) 重整反应部分重整反应部分主要操作条件见表6.2-1。表6.2-1 重整反应操作条件项目名称一反二反三反四反介质氢气，油气反应压力/MPa(g)0.480.430.380.33反应温度/534534534534反应器温度降/90402520催化剂装量/t15202540催化剂装量比例15202540重量空速/h-12.4氢油比(分子比)2.50 重整气液分离罐重整气液分离罐操作条件见表6.2-2。表6.2-2 重整气液分离罐操作条件项目名称操作条件操作温度/操作压力/MPa(g)400.24 稳定塔操作条件稳定塔操作条件见表6.2-3。表6.2-3 稳定塔操作条件项目名称操作条件操作温度（塔顶/塔底）/操作压力/ MPa(g)回流比79/2201.455 抽提部分抽提部分操作条件见表6.2-4。表6.2-4 抽提蒸馏部分操作条件设备名称项目名称操作条件脱C6塔塔顶压力，MPa(g)0.03回流比，R/D2.4塔顶温度，85塔底温度，201抽提蒸馏塔塔顶温度，91/89塔底温度，165/173溶剂比（S/F），对进料3.5塔顶回流比 （R/D）0.199塔顶压力，MPa (g)0.065塔底压力，MPa (g)0.142溶剂回收塔塔顶压力，MPa(g)-0.0474塔底压力，MPa (g)-0.0283回流比，R/D，对进料0.0487塔顶温度，77/79塔底温度，175溶剂再生塔塔顶压力，MPa(g)-0.0199塔顶温度，175塔底温度，175苯塔塔顶压力，MPa(g)0.056塔顶温度，95塔底温度，137塔底压力，MPa (g)0.1036甲苯塔塔顶压力，MPa(g)0.421塔顶温度，180塔底温度，216塔底压力，MPa (g)0.47 二甲苯分馏部分二甲苯分馏部分操作条件见表6.2-5。表6.2-5 二甲苯分馏部分操作条件设备名称项目名称操作条件脱庚烷塔塔顶压力，MPa(g)0.07塔顶温度， 122塔底温度， 174二甲苯塔塔顶压力，MPa(g)0.5塔顶温度， 221塔底温度， 2576.2.2工艺设备6.2.2.1 工艺设备概述(1) 塔由于装置规模较大，考虑采用高效塔盘。 反应器 催化剂再生器：根据再生器的高温操作条件（温度为580），选用不锈钢0Cr18Ni12Mo2Ti（316Ti），器内装有约翰逊网内件。再生器内部构件考虑从国外引进。 重整反应器根据临氢设备应按API RP941-1997炼油厂和石油化工厂高温和高压下临氢用钢材中抗氢腐蚀曲线(Nelson曲线)的要求，重整反应器主体材料选用1.25Cr-0.5Mo-Si；中心管及扇形筒等内件为0Cr18Ni10Ti，波纹管采用Incoloy800。 冷换设备为了提高传热效率，减少重整临氢系统压降，重整进料换热器为单管程纯对流的焊板式换热器，特点是换热器直径大、换热器传热面积大，要求材质较高，制造安装均有严格的要求。对于管程介质为循环水的碳钢换热器，换热管采用涂刷TH901防腐涂料的措施进行防腐。 压缩机 重整循环氢压缩机和重整氢增压机重整循环氢和重整产氢全部由循环氢压缩机增压，再由重整氢增压机增压，即氢气全循环流程。重整氢一级增压机选用离心机，可以适应压缩介质携带粉尘的工况；占地较少。根据全厂蒸汽平衡情况，本装置中重整循环氢压缩机和重整氢一级增压机的驱动方案采用3.5MPa蒸汽凝汽式透平驱动（循环水冷却方案），重整氢二级增压机的驱动方案采用3.5MPa蒸汽凝汽式透平驱动。 氨制冷压缩机采用国内大连冷冻机股份有限公司的螺杆制冷机组，由于制冷量较大，需两台并联操作，不设备机；冷凝器采用蒸发式冷凝器，其耗水量比卧式冷凝器节省1470 t/h；电机采用增安型异步电机。 加热炉重整“四合一”炉的产汽为3.5MPa，过热温度为456，烟气出口通常为770左右，烟气与过热蒸汽之间有足够的传热温差，因此为了确保过热蒸汽不超温，通常在过热段前设少量的蒸发段管束作为水保护段，炉管材质采用P11或12Cr1MoVG。各塔底重沸炉采用成熟的圆筒炉。6.2.2.2 重要工艺设备主要静设备见表6.2-6。表6.2-6 主要设备数量汇总表项 目数量反应器（包括再生器）5台容器61台塔14台换热器51台空冷器128片压缩机9台泵74台加热炉8台电加热器4台余热锅炉1台其它32台注：主要设备规格见附表。6.2.3主要自控方案(1) 反应系统压力是关系到装置平稳操作、人员及设备安全的重要控制参数。本装置以反应系统压力（即重整气液分离器压力）为控制基准点，一路与重整氢增压机入口分液罐组成压力递推调节控制系统；另一路控制反应部分放空阀，即当产氢至系统部分后路不畅或反应系统压力高时，重整气液分离器顶废氢排放阀自动打开，以保证装置正常运转。 设加热炉燃烧优化控制，包括燃料气、燃料油与空气的比例控制，炉子负荷升降与燃料、空气升降循序控制，燃料油与雾化蒸汽差压控制。 重沸炉出口汽化率控制：重沸炉出口设置偏心孔板，通过孔板的差压控制介质汽化率。 催化剂再生隔离系统差压控制隔离系统是把再生器内的氧环境与其余部分氢/烃环境相隔离（再生器是含氧环境，再生段的其余部分是则是含氢/烃环境）。有两组隔离系统，待生催化剂入口至再生器是待生催化剂隔离系统，它隔离了再生器与反应器；再生器的催化剂出口是再生催化剂隔离系统，它隔离了再生器与闭锁料斗。两组隔离系统都有一个“高压区”，两个隔离阀，一个加压阀和一个差压控制阀，还有两个差压控制器，顶部控制器位于高压区和其上方的容器之间，底部控制器位于高压区和其下方的容器之间。隔离系统的差压是确保上下环境分离的关键。氮气靠差压控制吹入“高压区”，“高压区”的压力略高于隔离系统上下容器的压力，这种“氮气泡”防止了上方容器的气体向下泄漏，也防止了下方容器的气体向上泄漏。顶部和底部的差压低信号选择器控制氮气吹入高压区的氮气，从而控制这两个差压。顶部和底部的差压由三个独立的差压变送器来测量，其中一个是控制差压的控制器，另外两个是用来指示，其测量值送入CRCS控制系统，形成二取二监视回路，这两个差压变送器同步运行，提供两个不同的测量结果，如果一个指示值低于低差压跳闸值，该系统仍然满足正常运行，如果两个指示值都低于低差压跳闸值，且持续时间比预设定的时间间隔还要长，则隔离系统将关闭（如果此时隔离系统是打开的）。 还原区的料位控制还原区低信号选择器接收来自还原区料位控制器的信号，也接收来自再生系统CRCS的信号，后一信号用于限制催化剂的流率，以避免由于催化剂循环变化过快引起整个再生系统压力的波动，低选信号用来慢慢改变催化剂流率。低信号选择器将低信号用作其输出信号，输出至待生催化剂提升管的差压控制作为其设定值，接收提升管差压信号的低信号选择器，同时也接收来自反应器与待生催化剂提升管的差压信号，后一个信号也用来限制催化剂提升速率改变的大小和速度，以确保系统稳定。如果催化剂提升速率迅速增加，那么提升管和反应器之间的差压将增加，并且气体向上流量大，将阻止催化剂向下流至L阀组。一旦差压增加，接近阻止催化剂流动的压力，则反应器与待生催化剂提升管的差压控制器输出将会起作用，经过低信号选择器，选择出的低信号将送至待生催化剂提升气流量控制阀，通过限制二次提升风流量来限制催化剂的提升速度。 再生器氧含量的控制再生器内待生催化剂的烧焦控制是通过控制再生器内烧焦区的氧含量来实现的，再生区氧含量的值要经大气压力及再生器空冷器出口压力进行补偿。催化剂烧焦是通过干燥区氧排放量来控制的，氧含量控制器输出经两位开关分别控制上部空气注入调节阀（主回路与副回路上部空气注入流控串级）及干燥区干燥气体排放调节阀（它们不能同时投入自动）。 再生控制系统（CRCS）由工艺专利商提供。CRCS与DCS通过通讯接口通讯。 所有机泵状态均通过通讯接口接入DCS显示。 工艺过程及压缩机组设联锁保护，由SIS完成。 设置在线氢纯度分析仪、在线微量氧分析仪、在线微量水分析仪、在线PH分析仪。附表连续重整装置主要设备一览表。6-522连续重整装置安全预评价(一) 重整反应部分1反应器序号设 备 名 称规 格介质名称操 作 条 件数量重 量(t)材 质备注温度压力MPa(G)单重总重1反应器顶部还原段22009500(切)氢气，油气549*1.47*12501.25Cr-0.5Mo-Si2第一重整反应器230014000(切)氢气，油气550*0.73*11.25Cr-0.5Mo-Si3第二重整反应器230015900(切)氢气，油气550*0.67*11.25Cr-0.5Mo-Si4第三重整反应器240017400(切)氢气，油气550*0.60*12001.25Cr-0.5Mo-Si5第四重整反应器250017800(切)氢气，油气550*0.54*11.25Cr-0.5Mo-Si小 计5450(其中中心管及扇形筒约65t)2+2Incoloy800：0.5 t*为设计条件2塔类序号设 备 名 称规 格介质名称操 作 条 件数量重 量(t)材 质备 注温度压力MPa(G)单重总重1稳定塔360023100(切)汽油290*1.6*112016MnR30层浮阀塔盘其中Q235-B塔盘23t小 计1120 *为设计条件3容器类序号设 备 名 称规 格介质名称操 作 条 件数量重 量(t)材 质备 注温度压力MPa(G)单重总重1重整气液分离器35008750(切)氢气，汽油400.2511620R2稳定塔回流罐19005700(切)汽油，油气401.601816MnR3重整汽油脱氯罐32006000(切)重整汽油402.02306016MnR小 计484 *为设计条件4冷换类序号设备名称规格介质名称操作条件数量重量（t）材质备注温度压力MPa（G）单重总重1重整进料换热器A=10000m2板式换热器管程氢气，汽油90/4750.52/0.501170SA240 321SA387Gr11CL.2引进壳程氢气，油气516/1070.32/0.272反应器置换气换热器BIU325-4.0/4.0-10-6/25-2I，套管式管程氢气，汽油516/2130.31/0.2912.514Cr1MoR壳程氢气101/3160.36/0.343稳定塔进料/塔底换热器BES1300-2.5-590-6/19-2I管程汽油244/881.45/1.403206016MnR+10壳程汽油40/2051.65/1.55小 计5267.55空冷类序号设 备 名 称规 格介质名称操 作 条 件数量重 量(t)材 质备注温度压力MPa(G)单重总重1重整产物空冷器GP123-5-344-1.6S-23.4/DR-Ib氢气汽油1100.25724片17408碳钢风机：ZFJ42B4-Vs30242.3155.44电机：YA225M-6W，30kW24构架：GJP126K-42/2F1294百页窗SC123240.921.62稳定塔顶空冷器GP123-6-255-2.5S-23.4/DR-b液态烃1100.2578片13104碳钢风机：ZFJ42B4-Vs3082.3118.48电机：YA225M-6W，30kW8构架：GJP126K-42/2F47.730.8百页窗SC12380.97.2小 计32片739.526机泵表序号机泵名称机泵类型介质名称压力MPa（G）入口/出口温度流量m3/h扬程m数量轴功率kW电机功率kW备注1重整进料泵ZA150-315C汽油0.35/1.09536474286.31102重整气液分DT150-330/3（A）汽油0.25/3.08402883512296355离器底泵=3003稳定塔重沸ZE300-560A汽油1.35/2.142464321252185250炉泵4稳定塔回流ZA80-250B液态烃1.25/1.71408187215.222泵小 计67压缩机类序号名称规格数量介质名称流量Nm3/h操作温度操作压力MPa（G）轴功率kW电机功率kW备注入口出口入口出口1重整循环氢压缩机离心式1重整氢气170000400.240.57941410870凝汽式小 计1 8加热炉序号设 备 名 称规 格介质名称操 作 条 件数量材 质备 注温度压力MPa(G)1第一重整炉正常：26.3MW，Q=307t/h氢气，油气475/5490.531P9重整加热炉为“四合一”型式2第二重整炉正常：45.0MW，Q=307t/h氢气，油气407/5490.481P93第三重整炉正常：26.1MW，Q=307t/h氢气，油气469/5490.431P94第四重整炉正常：16.9MW，Q=307t/h氢气，油气497/5490.381P95稳定塔重沸炉正常：10.5MW，Q=690t/h汽油246/2631.70120小 计5(二) 氢气再接触部分1容器类序号设 备 名 称规 格介质名称操 作 条 件数量重 量(t)材 质备 注温度压力MPa(G)单重总重11#再接触罐360010800(切)氢气，汽油401.5014216MnR22#再接触罐350010500(切)汽油，油气42.7015516MnR热处理3氢气脱氯罐30007500(切)重整氢气42.702316216MnR热处理小 计4159 *为设计条件 2、冷换类序号设备名称规格介质名称操作条件数量重量（t）材质备注温度压力MPa（G）单重总重1再接触制冷器BKU1800/2800-2.5/2.5-1700-6/19-2I管程氢气，汽油29/42.7015516MnR+10壳程氨-5/-50.30小 计155 3空冷类序号设 备 名 称规 格介质名称操 作 条 件数量重 量(t)材 质备注温度压力MPa(G)单重总重11#再接触空冷器GP123-5-344-2.5S-23.4/DR-Ib氢气，汽油107/381.508片17136碳钢风机：ZFJ42B4-Vs3082.3118.48电机：YA225M-6W，30kW8构架：GJP126K-42/2F47.730.8百页窗SC12380.97.222#再接触空冷器GP123-5-344-4.0S-23.4/DR-Ib氢气，汽油120/381.608片17136碳钢风机：ZFJ42B4-Vs3082.3118.48电机：YA225M-6W，30kW8构架：GJP126K-42/2F47.730.8百页窗SC12380.97.2小 计16片384.964机泵表序号机泵名称机泵类型介质名称压力MPa（G）入口/出口温度流量m3/h扬程m数量轴功率kW电机功率kW备注1稳定塔进料泵ZA150-400C汽油0.88/2.21403251702166200小 计25压缩机类序号名称规格数量介质名称流量Nm3/h操作温度操作压力MPa（G）轴功率kW电机功率kW备注入口出口入