辉源高支模方案.doc

03幢厂房高 支 模 搭 设专项施工方案编制人： 审核人： 批准人： 南京市第六建筑安装工程有限公司二0一一年七月目 录一、工程概况 -3 二、编制依据-3 三、模板支架的搭设方案-4 四、材料要求 -5 五、搭设劳务人员的选用-5 六、模板设计要求-6 七、操作流程及施工方法 -6 八、架体具体搭设要求-7 九、混凝土浇筑要求-8 十、模板拆除要求 -8 十一、安全施工要点-9 十二、500900mm梁高支撑架计算书-12 十三、300800mm梁高支撑架计算书- -31 十四、120mm厚楼板模板支架计算书 -50 十六、附图辉源科技实业有限公司03幢厂房高支模施工方案一、 工程概况项目名称：03幢厂房建设地点：南京市江宁开发区建设单位：辉源科技实业有限公司设计单位：南京奥瑞特建筑设计咨询有限公司监理单位：南京苏宁建设监理有限公司本工程0.000相当于绝对标高（吴淞高程）14.55m，框架结构，地上二层，建筑面积20138m2，建筑高度为17.60m。本施工方案所述内容处于以下区域：-轴至-轴，0.000标高至+8.00m,支撑高度8.00m.主梁尺寸500900mm；其余梁尺寸为：300800mm；300750mm；2507500mm、200600mm四种，柱网尺寸82009000mm。架体基础为原土夯实后做100mm 厚C20细石混凝土垫层，顶板120mm厚。建筑面积7230。楼面活荷载3.00kn/m2,梁板混凝土强度等级C30。二、编制依据1、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；3、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008；4、本工程施工图纸；5、关于加强建筑结构工程施工质量管理的若干规定（试行）宁建工字200732号；6、住建部危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文 7、南京市建筑工程危险性较大的分部分项工程安全技术管理实施意见宁建工字（2009）104号文三、模板支架的搭设方案根据工程特点并结合现场实际情况，本工程梁板高支模架体采用满堂扣件式钢管脚手架作为基本支撑架体。1、 梁500900mm立杆步距h(m)：1.60；沿梁跨度方向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：8.0；梁两侧立杆间距(m)：1.00；梁底增加承重立杆根数：2；2、 梁300800mm立杆步距h(m)：1.60；沿梁跨度方向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：8.0；梁两侧立杆间距(m)：0.80；梁底增加承重立杆根数：1；3、 梁300750mm、250750mm、200600mm（参照梁300800mm）立杆步距h(m)：1.60；沿梁跨度方向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：8.0；梁两侧立杆间距(m)：0.80；梁底增加承重立杆根数：1；4、 板120mm横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.0；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；四、材料要求本工程设计梁断面尺寸大的特点，根据现场实际状况，大梁模板支撑拟采用钢管满堂脚手作支撑架，45mm95mm木方作搁栅，上铺十一夹板（18mm）的方法，梁侧模板采用十一夹板面层，45mm95mm木方支撑、中间夹双木方做背肋， M12螺杆对穿夹牢。对相关用材要求如下：（1）483.0mm钢管：应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的Q235普通钢管的要求，其应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。（2）钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得发生破坏。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。（4）胶合模板板材表面应平整光滑,板材厚度为18mm，并应符合 混凝土模板用胶合板的规定。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。（5）木方（木楞）规格为宽度45mm，高度95mm，长叶松木。进场的材料除应具有出厂合格证、质保书、质检报告外，还应保证外观及尺寸规格。五、搭设劳务人员的选用搭设支架的工人均选用持证上岗的架子工进行，不得采用木工进行模板支架的搭设。搭设前对作业班组进行技术交底及安全交底。六、操作流程及施工方法1、操作流程绘制模板设计图（模板翻样）模板技术交底模板制作模板及支撑体系安装模板班组自检，并填写自检表项目（质量员）检查验收项目（技术员）技术复核监理单位验收进行下道工序。2、模板及其支撑架施工必须严格按设计方案要求进行支立。（1）立杆根据模板系统平面布置示意图在实地进行放样，确保每一根立杆位置准确。在支撑架搭设过程中随时检查立杆的垂直度，确保立杆垂直度偏差控制在下表值以内。扣件式脚手架立杆允许偏差A（mm）脚手架搭设中检查偏差的高度H（mm）脚手架高度（H）40m20m2771025502050100307540100注：中间档次用插入法。3、立杆接长均采用对接形式。立杆伸出顶端水平杆的悬臂高度不得大于0.3m。4、扫地杆和水平拉杆在架体搭设时拉通线，确保扫地杆和水平拉杆纵横通顺、方正，同时注意不得漏设，水平拉杆的步距不得超过设计方案要求。5、剪刀撑必须与立杆、扫地杆和水平拉杆根根相连，不得漏连。6、模板内、外楞及对拉螺栓间距不得随意扩大设计方案最大间距外。7. 按设计标高调整支柱的标高，然后安装木枋，铺上梁底板，并拉线找平。七、架体具体搭设要求1、架体落在架体基础为原土夯实后做100mm厚 C20细石混凝土垫层上。2、在梁两侧支撑立杆及跨中连续设置从底到顶的竖向剪刀撑。3、满堂脚手架分别已浇筑的主体结构柱、用钢管进行顶紧、支撑和拉接牢固。4、梁底和板底均采用双扣件，顶撑顶部小横杆必须连通。架体每一步的大横杆均进行纵横向的布置，严禁交错单方向布置，扫地杆也必须按规范要求设置。5、立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内；同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不小于500mm。6、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于100mm。剪刀撑下部底端应与地面撑牢。7、考虑到尽可能使梁底钢管支撑能够共同承担梁自重及施工荷载，要求梁底所有支撑立杆必须一次性同时搭设（中间立杆不允许二次架设），水平牵杆尤其应注意必须把梁底中间支撑立杆与满樘脚手架连成一个整体以防止其长细比过大而导致失稳。8、高支模架体须与其周圈外侧和中间已浇筑完成的）结构框架柱及架体进行有效的连接和加固，形成整体架体，增加架体稳定性。9、架体搭设完毕浇筑混凝土前，必须对扣件螺栓拧紧扭力矩进行抽检， 抽检合格率必须达85%以上。（螺栓拧紧扭力矩40-65Nm）10、架体搭设完毕后必须组织监理、业主及施工单位三方验收，符合要求后方可浇筑混凝土。八、混凝土浇筑要求1、高支模梁混凝土浇筑前，必须先行浇筑完成框架柱至梁底标高。2、混凝土浇筑前，将高支模架体与已浇筑完成的混凝土结构进行有效的支撑、顶紧和拉结。3、大梁混凝土在浇筑过程中，采取由中间向四周扩展的方式进行。混凝土在用泵管布料时，应沿梁方向每450mm左右高均匀布料一次，待混凝土振捣密实过后，再沿梁方向与上次布料方向相反每450mm左右高均匀布料一次，第二次混凝土振捣时，振动棒插入第一次混凝土内50mm100mm（防止接缝处混凝土漏振，同时防止振动棒再次插入梁底，造成梁侧模板涨模），而后依次按第二次浇筑方法将梁内混凝土浇至设计梁顶标高。4、在已浇筑的竖向结构和架体的钢管上建立观测点，浇筑高支模梁板时，派专人在安全区域内对架体进行监测，如发现异常（如钢管弯曲、偏移、扣件崩脱等）现象，立即停止施工，查明原因，经整改后确保安全方可继续施工。5、梁浇筑完毕初凝后立即进行养护，养护不少于7天。九、模板拆除要求模板支撑架必须在混凝土结构达到规定的强度后才能拆除。支撑架的拆除，除应遵守相应脚手架拆除的有关规定外，还应注意：1、拆除支撑架前，拆下模板并运出后，才可拆除支撑架。2、支撑架拆除应从顶层开始逐层往下，先拆斜杆、横杆，后拆立杆。3、拆下的构配件应分类捆绑，吊放到地面，严禁从高空抛掷到地面。4、拆下的构配件应及时检查、维修、保养和入库。十、安全保护措施1、明确支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。在支摸搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2、支模施工应按经审批的施工方案进行，方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。3、支模分段或整体搭设安装完毕，经技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装。4、支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。5、混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。6、施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。7、支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。8、恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。十一、应急救援预案（一）、目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等特点进行危险源识别与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有效地保护员工的生命、企业财产的安全，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度。（二）、应急领导小组在此工程施工前已经成立了专门的应急领导小组,来确保发生意外事故时能有序地应急指挥。应急领导小组由组长、副组长、成员等组成。组 长：谷荣伟副组长：陆卫斌 员：项目部成员（三）、应急领导小组职责领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。当施工事故突发时，负责救险的人员、器材、车辆、通信联络和组织指挥协调。负责配备好各种应急物资和消防器材，救生设备和其他应急设备。发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。负责组织抢救、疏散、救助及通信联络。组织应急检查，保证现场道路畅通，与当地医院取得联系，做好救护准备。（四）、应急反应预案1 、事故报告程序事故发生后作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2 、事故报告事故发生后应逐级上报: 现场事故知情人、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员伤亡、重伤；财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。3 、现场事故应急处理（1）脚手架工程施工过程中可能发生的事故主要有: 机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理及时报警，组织扑救。当火灾发生时，当事人或周围发现者应及时拨打119，并说明火灾位置和简要情况，同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救。集中力量控制火势。根据工地情况利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断、迅速进行灭火。消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火势。疏散物资。安排人力、物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延。注意人生安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤人。积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难人员。配合好消防人员，最终将或扑灭。（2）触电事故应急处理。立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防止再次触电。伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况，必要时可采用人工呼吸、心脏挤压术。在处理电击时，还应注意有无其他损伤而作相应处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注意破伤风抗菌素。（3）高温中暑的应急处理。应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。降温。用凉水或50酒精擦其全身，直到皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温工程中必须加强护理，密切观察体温，血压和心脏情况。当肛温降到38左右时，应立即停止降温，防止虚脱。及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其他饮料，不能饮水的患者应静脉滴注补液，其中生理盐水约占一半。及时处理呼吸、循环衰竭。转院。医疗条件不完善时，应及时送往附近医院，进行抢救。（4）其他人身伤害事故处理。当发生如高空坠落、被高空坠落物击中、中毒窒息和机具伤人等造成人员伤害时：向项目部汇报。应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。积极进行伤员抢救。做好死亡者的善后处理工作，对其家属进行抚恤。4 、应急培训和演练应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训。组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理完现场恢复生产。单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别、报送业主监理单位和有关安全主管部门。5 、应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采用相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通信联系方式，并在施工现场、工地的险要位置张贴，以便紧急情况下使用。单 位地 址电 话同仁医院双龙大道120十二、500*900mm梁模板计算书梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：8.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：150mm，550mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 781.81.8/6=42.12cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.7817.85=16.706kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.784=4.368kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.116.7062502 + 0.117 4.3682502 = 1.36105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.116.7060.25+1.24.3680.25=5.904kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.36105 / 4.21104=3.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=16.706N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 781.81.81.8/12=37.91cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.7062504/(10060003.79105) = 0.194 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.194mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.904/(0.900-0.120)=7.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.59.59.5/6 = 67.69cm3；I = 14.59.59.59.5/12 = 321.52cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.200 kNm，最大支座反力 R= 3.543 kN，最大变形 = 0.188 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.00105/6.77104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.188mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.543kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.399 kNm，最大支座反力 R= 7.883 kN，最大变形 = 0.148 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.99105/8.99103 = 44.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =44.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.148 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.148mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.883 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.883kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.80=22.320kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=22.320+4.480=26.800kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.122.321252+0.1174.481252=4.31104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.422.320.125+0.454.480.125=1.368kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.122.320.125+1.24.480.125=3.741kN =Mmax/W=4.31104/4.32104=1N/mm2；梁底模面板计算应力 =1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.600kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.321254/(10060003.89105)=0.016mm；面板的最大挠度计算值: =0.016mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.5mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.741/0.8=4.676kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.6760.82 = 0.299 kNm；最大应力 = M / W = 0.299106/67687.5 = 4.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.6760.8 = 2.245 kN；方木受剪应力计算值 = 32.2451000/(24595) = 0.788 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.788 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.6768004 /(1009000321.516104)=0.448mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.448 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.368kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.741kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.500)/40.800(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.800(0.900-0.120)0.300=1.075kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.789 kN；N2=N3=7.265 kN；最大弯矩 Mmax=0.235 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.117 mm；最大应力 =0.235106/4490=52.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 52.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.265 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.789kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1258=1.198kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(1.00-0.50)/4)0.800.30+(0.80/2+(1.00-0.50)/4)0.800.120(1.50+24.00)=1.693kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(1.000-0.500)/40.800=2.352kN；N =N1+N2+N3+N4=0.789+1.198+1.693+2.352=6.033kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=6032.655/(0.182424) = 78.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 78.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.265kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(8-0.9)=1.198kN；N =N1+N2 =7.265+1.063=8.329kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=8328.661/(0.182424) = 107.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 107.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.014(1.6+0.12) = 2.123 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.014；lo/i = 2122.708 / 15.9 = 134；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376；钢管立杆的最大应力计算值；= 8328.661/(0.376424) = 52.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 52.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，以增加架体的整体刚度。 十三、300*800mm梁模板计算书梁段:L2。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：8.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)