石脑油加氢装置简介2012.doc

石脑油加氢装置简介1、装置概况1.1 装置简介胜利炼油厂50万吨/年石脑油加氢装置由80万吨/年柴油加氢精制装置改造而成。原80万t/a加氢精制装置由日本千代田化工建设公司承包、中石化第十建设公司建设，于1982年4月建成投产。原料由催化柴油、焦化柴油、直馏常二线油、减粘柴油等混合组成，以催化柴油、焦化柴油为主，生产储存安定性为一年的柴油，年有效运转时间8000h,采用美国联合油公司加氢精制工艺。1993年催化剂实现国产化，先后采用了FH-5、FH-98系列的加氢精制催化剂，运转良好。气体脱硫单元处理能力2.4万t/a,用以除去加氢精制装置、脱蜡装置汽提塔尾气中的硫化氢，生产H2S100mg/m3的燃料净化气和纯度大于97的硫化氢气体。年有效运转时间8000h,最初用二乙醇胺为吸收剂，现已采用高效的N-甲基二乙醇胺作吸收剂。全装置最初投资782.7万美元，其中气体脱硫装置52.5万美元，2年备品配件50万美元。装置安装工程于1980年5月开始，1981年10月基本竣工，1982年4月投料一次成功。2006年8月将80万吨/年柴油加氢精制装置改造为50万吨/年石脑油加氢装置。1.2主要技术改造随着原油硫含量的增加，该装置于2005年又增加了循环氢脱硫系统。胜利炼油厂80万吨/年的焦化装置所产石脑油由SSOT装置加工，140万吨/年的焦化装置所产石脑油由28万吨/年石脑油加氢装置加工。260万吨/年加氢装置开工后，SSOT装置将恢复蜡油加氢的生产，部分石脑油将无处加工，同时，为了节省能耗，有必要将焦化石脑油集中加工。因此，2006年将80万吨/年柴油加氢精制装置改造为50万吨/年石脑油加氢装置。改造的主要项目有：一是反应器出口增加蒸汽发生器，解决反应温升大影响热平衡的问题；二是大焦化增加出装置汽油过滤器，解决汽油含焦粉多的问题；三是原料罐更新增加分水器，解决焦化汽油含水问题；四是换热流程调整，将塔底产品与原料（E-107/AB）换热分水后用产品泵送出；E-101（高/高）与E-102/ABC（高/低）调整为E-101/AB（高/高）与E-102/AB（高/低），并安装在一个两层平台上；五是切除原料进装置的凝结水加热器E-109,增加低压凝结水管网去E-303跨线回收热量；六是增加了F-101、F-201瓦斯及循环氢脱硫气体流量表；七是增加了高分液相返回原料罐线，D-109与D-110跨线及产品返回原料罐的液控循环线；八是加设了脱蜡汽油去加氢产品线以适应调度对石脑油产品的调整；另外，分馏塔塔盘进行了堵孔改造，部分采样口进行了更新等。改造完成后，2006年8月19日零点，石脑油加氢产出合格产品，实现了装置一次开车成功。2、生产原理及影响因素2.1生产原理加氢精制工艺过程是在临氢及一定的温度、压力和催化剂的作用下，脱除原料中的含硫、含氮、含氧化合物中的硫、氮、氧杂原子从而改善油品的质量。焦化汽油中硫、氮含量高，并且含有较多的不饱和烃，氧化安定性差，因此焦化汽油必须经过加氢精制，除去含硫、氮、氧化合物和不饱和烃，获取优质的乙烯裂解料。2.1.1.加氢脱硫反应原料汽油中硫的主要种类是硫醇、硫醚、二硫化物等。在加氢条件下，这些硫化物可转化为相应的烷烃和硫化氢，从而脱除硫。加氢反应举例如下：硫醇 氢气 催化剂 烷烃 硫化氢噻吩 氢气 催化剂 烷烃 硫化氢2.1.2加氢脱氮反应原料汽油中氮的主要种类是吡啶、喹啉、吡咯、吲哚以及咔唑等。在加氢条件下，这些氮化物可以转化为相应的氨和烷烃，从而脱除氮。同样，氮化物的环数越多，脱氮的反应越难进行。在几种非烃化合物中，含氮化合物最难反应。加氢脱氮反应举例如下：胺 氢气 催化剂 烷烃 氨2.1.3加氢脱氧反应原料汽油中含氧化物主要是环烷酸和酚类。在加氢条件下，含氧化合物较容易被转化为水和烷烃。对于上述三种类型的非烃类化合物，当分子结构相近时，含氮化合物最难反应，含硫化合物最容易，含氧化合物居中。2.1.4烯烃饱和反应由于二次加工的汽油中有较多的烯烃，因此在加氢条件下，很容易发生饱和反应。平均相对分子质量对烯烃加氢饱和反应速度影响很大，当平均相对分子质量增大时，烯烃的饱和反应速度下降较快。烯烃加氢反应举例如下：烯烃 氢气 催化剂 烷烃2.1.5芳烃饱和反应汽油中的芳烃加氢饱和生成环烷烃，多环芳烃加氢反应的难度较大。另外，汽油中的金属杂质会被截留在催化剂表面而除去。芳烃饱和反应举例如下：芳烃 氢气 催化剂 环烷烃2.2主要影响因素2.2.1 原料油性质加氢处理装置具有一定的灵活性，可以处理性质范围甚宽的原料。但是，不同的原料性质对装置的操作具有很大的影响，主要影响催化剂的寿命、催化剂平均温度、氢耗量、产品产率与性质、反应器性能。原料油性质的相对恒定是搞好平稳操作的一个重要因素，控制原料油性质的各项指标在规范要求范围之内，是保证加氢处理装置长周期运行的至关重要条件。原料变重时，需升高催化剂平均温度，以维持一定的转化率。另外原料中的非金属杂质和重金属杂质对加氢处理反应以及床层压降影响较大。焦化汽油中硫、氮含量高，并且含有较多的不饱和烃，安定性差，辛烷值低，一般经过加氢后做乙烯裂解料，也有部分企业做掺入少量做重整原料，部分二烯烃在床层结焦是床层压降升高的原因。焦化汽油在储存过程中易与空气中的氧气反应生成胶质，* p. d4 F, 7 n; $ F直接进料加氢,不经过储运,可以缓解催化剂结焦。2.2.2反应温度反应温度是随着进料量、原料性质、所要求的转化率以及产品质量而变化的，是加氢处理反应的重要控制参数。提高反应温度，可以极大的提高加氢反应的速度，从而使原料油中的硫、氮、金属等杂质的脱除率得到提高。过高的反应温度会导致催化剂的金属杂质沉积和生焦失活加快。合理地控制反应温度，对加氢处理装置实现长周期运行至关重要。石脑油加氢装置的主要功能是除去含硫、氮、氧化合物和不饱和烃，获取优质的乙烯裂解料，能够明显降低进料中的金属含量，保护下游固定床催化剂，防止其过早失活。这个加氢处理过程需要高温、高压、石脑油加氢处理催化剂以及大量的氢气。典型的操作条件包括：催化剂平均温度为280-290，反应器入口压力为4.0MPa。在一个催化剂寿命周期中，从开工初期到开工末期，催化剂平均温度（CAT）从280提高到295。提高催化剂平均温度是为了弥补因催化剂活性降低而造成的影响。温度越高，催化剂活性越高，也更容易使氢与油反应，但高温也会加快催化剂上的结焦速度，从而降低其促进氢与油反应的活力。2.2.3反应氢分压氢分压是影响加氢处理装置运行的最重要的参数。反应压力的影响是通过氢分压来体现的，系统中的氢分压决定于操作压力、氢油比、循环氢纯度及原料油的气化率。提高系统的氢分压有利于脱出原料油中的S、N、O和烯烃的饱和，提高产品质量，可减少结焦，有利于保持催化剂的活性，提高催化剂的稳定性。但压力过高能耗增大。一般反应系统压力控制3.3-3.9MPa。2.2.4催化剂为了脱出原料油中的S、N、O和烯烃的饱和，原料油是在装有多种不同类型的催化剂的反应器中进行加氢处理。这些催化剂提供了一个加氢处理反应的活性表面，从而加快了加氢脱硫、脱氮、脱金属和烯烃的饱和的反应速度。催化剂是浸渍了金属助剂如镍、钴及钼的多孔铝质材料，加氢反应主要是发生在催化剂内部，油及氢分子必须通过催化剂孔隙进入内部，到达催化反应场所。石脑油加氢反应器R101内装有加氢催化剂HPL-1、FH-DS及LH-01。2.2.5氢油比氢油比的大小直接关系到氢分压和油品在催化剂上的停留时间以及分布，影响油的汽化率。过剩的氢气可起到保护催化剂表面的作用，在一定范围内可防止油料在催化剂表面缩合结焦。另外，气油比增加可及时的将反应热从系统带出，有利于反应床层的热平衡，从而使反应器内温度分布均匀，容易控制。2.2.6空速空间速度简称空速。是加氢反应深度的参数，其他条件不变，空速决定了反应物流在催化剂床层的停留时间，反应期的体积及催化剂的用量。空速的选择必须和原料油的性质、催化剂的活性及转化深度相适应。降低空速，则原料在催化剂上的停留时间延长，反应深度加大，转化率提高。但空速过低，降低了装置处理量，不利于经济效益。另外，由于油分子在催化剂中的停留时间延长，在一定的温度压力下，缩合结焦的机会也随之增加，长期在低空速下运行对催化剂的活性不利。空速的选择涉及：原料性质、产品要求、操作压力、运转周期、催化剂价格等多种因素。2.2.7氢纯度当富氢气体(补充气十循环气)的氢纯度的要求并不高，只要H2含量不低于80，氢分压力不低于3.8MPa即可，工艺耗氢极少，同时产生少量轻质气体(C1、C2)，因此循环气的H2纯度是较高的，氢化合物对催化剂的老化有影响，如果让NH3在富氢气中积累起来，那么催化剂的老化速度将增加很快，此时就需要进行氢气活化。 总的气体流率由循环氢气和新氢中的氢纯度所决定。最佳条件所推荐的最低的氢气流率为421Nm3/ m3，因为氢气的消耗是非常少的，所以补充气的流率主要由为维持氢分压所需要的循环气中氢的纯度来决定的。 新氢中的氢纯度要尽快可能保持在95以上，以免出现反应器入口氢分压过低和氢气流量过低。 新氢中CO+C02的含量应不超过20PPm，补充氢内CO含量也应不超过10PPm。2.2.8原料油的质量原料油质量对催化剂的老化影响最大。 沸程高对催化剂老化影响很大，因为它对原料的倾点有影响，原料倾点愈高，将使催化剂老化速度加快，原料沸程愈高，要生产出合格产品，反应条件就愈苛刻。高的干点会使催化剂加速老化，因为污染物会在催化剂上积累。原料油中不饱和烃也会使催化剂加快老化，因为不饱和烃在高温下易发生缩合反应，产生积碳覆盖催化剂的活性中心。其是碱氮含量高的原料油会使催化剂更快老化。原料油中含水量达到300PPm时对催化剂还不会有大的危害，但是当溶解水超过300PPm或有任何游离水存在对催化剂是危险。3、原料及产品3.1装置的设计原料性质石脑油加氢装置原料为延迟焦化汽油，采用直供料。原料性质见表3-1。表3-1 石脑油加氢装置设计原料性质表原 料 规 格单位焦化汽油密度（20）Kg/m3735S%1.0Nppm276溴价gBr/100g75.5初馏点g/m33510馏点7550馏点 13590馏点187干点218当石脑油加氢和临氢降凝同时运行时，新氢是由临氢降凝装置来的补充氢提供。当临氢降凝停工时，新氢来源有二化来高压氢、二加氢来高压氢，一制氢来氢气，公司管网氢气。表3-2 氢气组成分析组分开工初期 %开工末期 %新氢新氢H299.599.5H2S-NH3-C10.50.5C2-C3-nC4-iC4-C5+-CO+CO2* /g.g-1最大150最大150总计100.0100.03.2装置产品HT装置的主要产品是溴价低于5gBr/100g的产品汽油，提供优质乙烯裂解料。另外还有副产品含硫瓦斯、含硫污水、富胺液等。HT装置设计产品性质见表3-3。表3-3 HT装置设计产品性质表原 料 规 格单位焦化汽油密度（20）Kg/m3728S%0.038Nppm3溴价gBr/100g5初馏点g/m34510馏点7650馏点13590馏点186干点2154、装置物料平衡石脑油加氢装置物料平衡见表4-1。表4-1 石脑油加氢装置物料平衡表物料名称流量收率原料汽油100氢气1.33产品汽油95.8295.28气体2.392.39酸性气1.101.10损失0.690.695、工艺流程说明及流程简图5.1 原料系统5.1.1 进料系统1、原料油过滤系统焦化汽油原料自二、三焦化装置由管道直接输送至HT装置，进装置原料线上设有焦化汽油外送二、三加氢装置管线。焦化汽油来量超出HT装置的处理能力时，可向二、三加氢装置外送焦化汽油。向三加氢装置焦化汽油时，控制焦化汽油进装置压力PI-3127大于0.40MPa，以防止柴油倒串。焦化汽油外送二、三加氢装置管线上设有污油线，当装置出现反应系统不能进料情况时，可将焦化汽油改去污油。焦化汽油进入装置后先经过自动反冲洗过滤器SR101-AB滤出焦粉等杂质，滤后污油进入反冲洗油罐D-113，然后通过泵G-107经液控阀LCV-3126将滤后污油送至二催化装置，泵G107出口线到反冲洗油罐D-113设有带限流孔板的最小流量线，保证滤后污油流量低时泵能正常运行。过滤后的原料油用FIQ101计量，然后通过LCV3110进入原料罐D-106中。SR101A/B过滤器型号为CTF-S60，过滤精度为25m，过滤器自动冲洗时有“出入口压差”和“间隔时间”两种设置方式，一般出入口压差设置为0.050.1MPa，间隔时间设置为68小时。过滤器也可以通过控制盘按钮“TEST”进行手动冲洗。2、原料缓冲罐D106顶部设有氮气密封和瓦斯气密封，使用氮气密封时，由控制阀PCV-3115控制在0.16MPa，使用瓦斯气密封时，压力与瓦斯管网一致，采用气体密封的主要目的：一是使空气与油品隔绝，防止焦化汽油聚合生焦，从而减缓反应器床层压降上升。二是增加泵的入口压力，使泵上量平稳；一般来说，在不平稳状态时尽量不要使用瓦斯气密封，以避免发生原料泵上量不好和瓦斯气串油事故。原料罐顶部设有安全阀SV-101，定压值为0.68MPa。原料罐底部设有脱水包，以便及时把焦化汽油中携带的水分进行分离，防止把水分带入反应系统；分离出的酸性水通过界控LIC-3122送至低压酸性水总管。脱水包设有蒸汽加热盘管，供冬季防冻凝使用。在正常液面下，原料油的藏量在设计进料速率下大约维持45分钟，在LCV-110的控制范围内相应的藏量大约维持30分钟。原料罐出口线上设有二硫化碳注入线，供催化剂预硫化时使用。新的或再生后的催化剂，其活性组份一般是以氧化态形式存在，活性很不稳定，为提高催化剂活性和稳定性，需进行硫化，使氧化态变成硫化态。3、反应进料加热系统原料从原料罐D-106内抽出，经反应进料泵G-101AB升压，通过进料控制阀FCV-3104进入换热器E-107AB管程与壳程的分馏塔底油（110左右）换热后，原料油温度升至70左右，为防止原料线超压，在E107AB管程出口线上设有安全阀SV-106，定压值为8.0MPa。为了把分馏塔C-101进料温度控制在控制指标之内，三通阀TCV-3106把来自E-107AB管程的原料油分为冷热两路，热路原料和循环机K-101出口的循环氢（60左右）混合后一起进入E-101AB壳程，与管程的反应产物（250左右）换热后，温度升至190左右，然后再与冷路原料混合。混合物料分两路同时进入加热炉F-101对流段加热，经过跨管再进入辐射室加热，出炉温度控制在210260，压力大约在4.14.3Mpa，两路物料混合后一起进入反应器R101。加热炉F-101是水平箱型，具有水平对流段和管式空气预热器。加热炉热效率原设计为85%，2010年9月改造后，能达到91.79%以上。它配有强制通风系统，由主风机K-102供风，若K-102出现故障停机，会联锁自动跌落式风门自动打开，继续维持生产，如自动跌落式风门联锁失灵，也可通过室内手操器手动打开跌落式风门。为了防止空气预热器在低温下被酸性气（SO2+H20）腐蚀，还配有循环风机K-103，以确保进入空气预热器的空气温度不低于82，但温度过高也会分别给加热炉和K-103造成热损失和电力损失。F-101共有六个主火嘴，每个主火嘴配备一个长明灯，正常情况下长明灯始终燃烧，便于炉子的安全操作，炉子用瓦斯做燃料。炉出口温度的控制是通过反应器R-101入口温度调节器TIC-3101串级控制瓦斯压控阀PCV-3103的开度来实现的。瓦斯线上设有流量孔板，能及时测出加热炉瓦斯流量的变化。5.1.2 反应器系统来自加热炉F-101的气液混合物料从R-101顶部进入反应器, 在反应器入口管下方装有入口扩散器和顶部分配盘，原料经过入口扩散器和分配盘后，被均匀地径向分配，经保护剂层进入主催化剂层。为了截住积垢及杂质以防其积聚造成床层压降升高过快，在上部床层分配盘下面安装了筛网积垢栏。在上部床层底部至下部床层顶部设有催化剂卸料管，以便于卸出上部床层催化剂。在两床层之间装有冷氢管，在冷氢管下面装有冷氢盘和冷氢分配盘，反应进料经过上部床层后通过冷氢盘和冷氢分配盘。在冷氢分配盘下面，原料通过冷氢分布盘重新分布，然后通过下部床层，经反应器底部流出。每个床层入口设置的分配盘，可以保证物流在催化剂床层有良好的气液分布，反应物流的良好分布可防止出现热点和最大限度的发挥CAT的性能，以及保持CAT的寿命。反应进料在反应器中与催化剂接触，产生一系列脱O、脱N、烯烃饱和反应，这些反应均为放热反应，因此，反应混合物自上而下流经CAT床层时，温度是逐步上升的。为了及时观察床层温度的变化情况，在催化剂床层自上而下均匀的安装了18只热偶和出口热偶TI-002-5，依据热偶输出的信号，可以对床层反应情况进行分析和判断，及时采取有效措施避免温度过低或超高，从而有效控制床层反应。为了限制温升和控制反应速率，在CAT床层之间通过冷氢管打入从循环氢压缩机K-101出来的冷的循环氢来调节床层温度，用温控阀TCV-102来控制流量，反应器床层总温升一般控制不超过160。另外，为了安全起见，在反应器的入口管、急冷氢管和反应产物出口管上都设有测压点，通过PDI-108可分别测量上部床层、整个床层的压降。整个床层的压降不得大于0.25MPa，如果出现接近0.25MPa的趋势，说明床层顶部结焦严重，应当进行催化剂撇顶或换剂，以确保装置安稳运行。反应器R-101内径为2.896米，设计压力5.1MPa，设计温度430，在最大允许操作压力4.61 Mpa下最大允许操作温度为413。5.1.3 高压反应产物系统370-400左右的反应产物从R-101底部出来后，先进入蒸汽发生器E-100管程与壳程的脱氧水换热后，温度降至250左右，然后进入E-101AB管程与壳程的原料油换热，冷却至140左右，与注入的水混合一起进E-102AB管程与壳程的冷高分D-101来的液相换热，温度降至90左右，再经空冷E-103冷却至60左右,最后经水冷E-104冷却至40进入冷高分D-101。蒸汽发生器E-100是为了取走反应系统多余热量而设计的，管网供给的脱氧水经液控LCV-3124补入，所产次1.0 Mpa蒸汽经压控PCV3126送往胺液集中再生装置。E100顶部设有安全阀，定压值为1.28Mpa。在E-100管程设置了跨线阀，可调节蒸汽发生器从反应生成油中的取热量，从而控制加热炉入口温度，同时也会影响到分馏塔的进料温度，调节该跨线阀时幅度要小，避免因温度波动而引起换热器泄漏。反应生成油经蒸汽发生器E-100降温至250左右再与原料油换热，有效地减少了焦化汽油原料中二烯烃在换热器内的聚合生焦，但也增加了装置瓦斯消耗。在高分D-101内，气相从分离器顶部破沫网流出，部分进入循环氢脱硫系统进行脱硫，然后与未脱硫的另一部分一起进入分液罐D-102，经除雾网进行气液分离后，进入循环氢压缩机K-101压缩后循环使用。液相通过金属丝网凝聚器形成油水两层，油层通过液控LCV-3102从D-101的侧面排出。含硫污水聚集在D-101底部，通过界控LCV-3103被送去双塔或去三常或去重油双塔。LCV-102后路设有三条线：一条去E-102，一条是去D-106的开工循环线，一条是从产品来的短循环线。5.1.4 分馏系统自D-101侧面出来的液体降压后进入E102壳程被管程的生成油加热至115左右，然后进入分馏塔C-101第18层塔板（共有24层），分馏塔的进料温度由三通阀TCV-3106间接控制，一般控制在11510。汽提蒸汽从塔底注入，压力1.0Mpa，温度255270，吹汽量为0.51.5t/h。塔顶设有回流系统，进料中的液体部分与内回流一起向下流，汽相和液相逆向接触，多次进行部分汽化部分冷凝，液体中的轻组份被蒸汽汽提出来。汽油组份、酸性气和蒸汽混合物最后从塔顶经E-105空冷和水冷E-106冷却后达到3040，进入回流罐D-103。在塔顶管线上安装有缓蚀剂线，通过调节缓蚀剂泵G-105冲程，控制缓蚀剂注入量，一般要求将塔顶馏出物中缓蚀剂的浓度控制在30PPm左右。为了防止超压，C-101顶还设有安全阀SV-103，定压值为0.68MPa。进入D-103的组份分离后形成了不稳定汽油、酸性水和酸性气，不稳定汽油经回流泵G-103抽出后，全部回流至塔顶塔板为了防止回流泵在低流量下运转和方便开停工，在G-103出口管线到D-103的入口管线之间安装了带限流孔板的最小流量线，当回流量较小时，要打开最小流量线。 D-103顶酸性气经压控阀PCV-3112(正常值为0.45MPa)，被送入GT装置进行气体脱硫，非正常时期，直接改去火炬。聚集在D-103脱水包内的酸性水由界控LIC-3108控制去污水汽提或去D-104注水。塔底产品先进入换热器E-107AB壳程与管程的原料换热，降温至70左右，然后进入D-111进行油水分离。分离出的酸性水经界控LCV-3123排去D-104，作为本装置反应注水；分离出的石脑油经G-104升压后，经空冷E-108冷却至40以下，送出装置去供油罐区。室内流量记录表FI-3103和现场累计表FIQ-3102可记录产品油经C-101液控LCV-3106走出装置的量。产品线上设置了产品返原料罐线。其作用一是直供的焦化汽油原料来量不稳时，可稳定原料罐D-106液位；二是可以调节反应器床层温度，避免床层温升超出控制指标。5.1.5 循环氢脱硫系统从硫磺胺液集中再生装置过来的贫液经液控LCV-3114进入贫液罐D-109，经G-106抽出经流控阀FCV-123 进入C-102顶部。从D-101顶出来的循环氢进入D-108，经过除雾网分离出其中夹带的液体后，液体间断排至火炬系统，气体进入C-102底部。在C-102中，气体与贫液逆向接触，其中的H2S被贫液吸收，脱除了H2S的循环氢从塔顶出来进入循环氢压缩机K-101。吸收了H2S的富液，自吸收塔底部出来经液控LCV-115进入富液闪蒸罐D-110， D-110顶部闪蒸出的气体经压控阀PCV-122去低压脱硫或火炬线，底部的富液经液控LCV-116去硫磺胺液集中再生装置。进入循环氢脱硫的气体流量，一般通过开关循环氢脱硫跨线阀（V-4）来调节。如果D-102出现严重带液现象，在判断D-101液位正常后，需及时开大跨线阀（V-4），操作稳定后，再缓慢关小脱硫跨线阀（V-4）至正常位置。5.2 工艺原则流程图6、 工艺指标6.1装置原料、产品及工艺指标见表6-1表6-1 装置工艺技术控制指标项目名称单 位指 标备 注一原材料质量加氢原料密度（20）kg/m3750焦化汽油溴价gBr/100g100新氢纯度%（v）95脱后循环氢中H2S%（v）0.051.0二. 产品质量石脑油硫含量%0.08净化瓦斯中H2S mg/m3100石脑油溴价gBr/100g5三工艺操作条件R-101进料量m3/h5090R-101气油比m3/m3300计算所得R-101差压MPa0.25R-101系统压力MPa3.73.9加氢循环氢纯度%（v）72R-101入口温度200260指标冲突时按床层温度413执行R-101 床层温度413R-101温升160指标冲突时按床层温度413执行E-100液面%5090E-100蒸汽压力MPa1.00.2C-101进料温度11510C-101吹汽t/h0.51.5C-101压力MPa0.450.05D-101液面%5020D-101界面%5020D-106液面%5040D-106界面%5030C-102液面%5020F-101炉膛温度800D-110压力MPa0.60.2D-108差压KPa50C-301压力MPa0.400.05C-302压力MPa0.100.05C-302顶温95110C-302进料温度9010C-302底温度115125蒸汽发生器E100炉水PH值911蒸汽发生器E100炉水磷酸根Mg/L520蒸汽发生器E100炉水电导率s/cm300D-101入口温度50D-103液面%5030D-103界面%5030D-108液面%60D-109液面%5030D-110液面%5030贫液循环量t/h1535高压脱硫贫液循环量t/h6.2低压脱硫石脑油出装置温度406.2动力消耗指标表6-2 动力消耗表序号名称年耗单位年耗数量能耗单位能耗系数数量*104MJ1循环水104t150MJ/t4.19628.502电104kwh2389MJ/kwh12.5429958.063蒸汽1.0MPa104t-7.2MJ/t3182-22910.44燃料气104t0.218MJ/t418689116.63合计16792.79单位能耗335.85MJ/t6.3设备一览表6.3.1加热炉F-101 表6-3-1 加热炉F-101参数项 目数 据炉型方箱型卧管立式炉热负荷3.912MW炉管材质A271TP321对流室：炉管外径*厚度*长度*根数165.2*7.4*8.94*20对流室有效加热面积86.7m2炉管总排数*根数10*20回弯头42个辐射室：炉管外径*厚度*长度*根数165.2*7.4*8.94*36辐射室有效加热面积121.3 m2炉管总排数*根数18*36回弯头8个炉膛最高温度870操作介质石脑油、氢气、硫化氢操作条件炉入口温度：210225炉出口温度：2252506.3.2反应器R-101 表6-3-2 反应器R-101参数项目数据设计压力5.1MPa试压7.53MPa设计温度430介质H2、NH3、H2S、H2O、HC内径2896mm壁厚60.5mm高9449mm容积49.1m3主体材质A38TCr、11W/SUS347内循材质ICR18Ni9Ti金属总重74100kg腐蚀余度4.8mm使用年限20年制造厂千代田6.3.3分馏塔C-101 表6-3-3 分馏塔C-101参数设计压力0.7MPa内径1600mm设计温度280壁厚14mm介质HC、H2S、STEAM高18500mm材质SB42-SR容积38.3m3保温材料珍珠岩水泥试压1.03MPa保温厚度50mm总重14.7*103kg塔盘形式浮阀塔盘制造厂千代田塔 盘 结 构 层数项目1181924塔径1600 mm1600 mm塔盘间距450 mm500 mm浮阀形式V-1V-1浮阀个数材质SUS405SUS405塔盘面积2.0103 m22.0103 m2孔面积有效面积溢流堰高65 mm50 mm6.3.4循环氢脱硫塔C-102表6-3-4 循环氢脱硫塔C-102参数设计压力4.4MPa内径1200mm设计温度80壁厚24mm介质35%MDEA，循环氢（H2S:1.5%,H2:85.6%）高21452mm材质16MnR(HIC)容积21.8m3保温材料试压立5.5MPa；卧5.7MPa保温厚度总重21.2*103kg塔盘形式浮阀塔盘制造厂齐鲁机械厂塔 盘 结 构 层数项目15、71214206、13塔径1200 mm1200 mm塔盘间距500 mm800 mm浮阀形式V-1V-1浮阀个数8282材质0Cr18Ni90Cr18Ni9塔截面面积11310cm211310cm2升气孔总面积980 cm2980 m2升气孔总数82个82个降液管总面积1572 cm21572 cm2溢流堰高50 mm50 mm6.3.5容器类设备表6-3-5 容器类设备参数位号D-103D-102D-110D-101形式卧式立式卧式立式设计温度55558055设计压力0.7 MPa4.17 MPa1.0MPa4.25 MPa操作温度40405040操作压力0.46 MPa3.87 MPa0.6 MPa3.87 MPa介质H2、H2S、HCH2富胺液H2、NH3、H2SH2O、HC内径1400 mm1300 mm2400 mm壁厚13 mm38 mm 57 mm长3576 mm9650 mm容积5.61m311.6m332.6 m3材质SB42SRSB42SRSB42-SR-229腐蚀余度6.4 mm试压70.5kg/cm21.25 MPa5.51 MPa金属总重3400kg4770 kg33900kg制造厂千代田齐鲁机械厂齐鲁机械厂位号D-106D-111D-113形式卧式卧式立式设计温度8010050设计压力1.0 MPa0.7 MPa0.8MPa操作温度406840操作压力0.4 MPa0.45 MPa0.6 MPa（最大）介质石脑油、酸性水石脑油、酸性水焦化汽油、酸性水内径3400 mm2200 mmmm壁厚20 mm 长7420 mm容积 11.8m3材质20RSM41B腐蚀余度 试压 1.0 MPa金属总重 4830 kg制造厂 齐鲁机械厂6.3.6换热器设备表6-3-6 换热器设备参数位置E-101/AE-102/AB尺寸壳内径*总长1250*8474壳内径*总长1200*8168型式卧式（BEU）卧式（BEU）台数12传热面积436 m2418 m2传热系数283KcaL/ m2h215 KcaL/ m2h传热量11800000 KcaL/ h13720000 KcaL/ h壳程管程壳程管程设计压力5.8 MPa4.85 MPa2.0 MPa4.8 MPa程数1214材质SB46MSUS321TBA：SB42B：SB42WA：STB35B：SUS321TB进口管径250300200300出口管径300300200250管子：根数473452外径25.4 mm25.4 mm壁厚2.77 mm2.77 mm长度6000 mm6000 mm类型VV间距32 mm32 mm设计温度320450A：105B：255A：240B：255位置E-107/AB尺寸壳体径*总长900*8368型式卧式（BEU）台数2传热面积214 m2传热系数247 KcaL/ m2h传热量6540000 KcaL/ h壳程管程设计压力1.6MPa8.0MPa程数14材质SM41STB35进口管径200200出口管径200200管子：根数232外径25.4 mm壁厚2.77 mm长度6000 mm类型U间距32 mm设计温度270225位置E-104E-106尺寸壳内径*总长1150*7503壳内径*总长750*6879型式AES（卧式）AES（卧式）台数11传热面积332m2118 m2传热系数287 KcaL/ m2h275KcaL/ m2h传热量820000 KcaL/ h280000 KcaL/ h壳程管程壳程管程设计压力4.6MPa0.6MPa0.7 MPa0.6 MPa程数1818材质SB42STB35SB42STB35进口管径250150200100出口管径250150150100管子：根数738250外径25.4 mm25.4 mm壁厚2.77 mm2.77 mm长度6000 mm6000 mm类型浮头式浮头式间距32mm32 mm设计温度706070606.3.7空冷设备表6-3-7 空冷设备参数位置E-103E-105型式2FPVA2FPVA组数84传热面积1468m21719.9m2传热系数传热量风机：个数42功率1122直径翘片：材质铝铝外径个数/M管侧：材质外径壁厚根数间距生产厂（管束）哈尔滨空气调节机厂哈尔滨空气调节机厂压力试验压力6.1MPa设计压力4.6MPa试验压力0.9MPa设计压力0.7MPa设计温度165180位置E