楼工程龙门架方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除安徽斯瑞投资集团有限公司小高层10#、11#12#、13#和上河徽院14#、15#楼工程 龙门架料台专项施工方案二零一三年七月一日龙门架方案会签栏工程名称安徽斯瑞投资集团有限公司小高层10#、11#12#、13#和上河徽院14#、15#楼工程建设单位监理单位施工单位分包单位外架方案参与编制人： 年 月 日审核意见：姓名： 年 月 日审批意见：姓名： 年 月 日施工单位审核意见：姓名： 年 月 日审批意见：姓名： 年 月 日监理单位审核意见：姓名： 年 月 日 审批意见：姓名： 年 月 日编 制 说 明一、编制方案执行的规范：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范【JGJ130-2011】2、建筑结构设计规范大全3、简明施工计算手册4、PKPM系列软件 二、使用材料执行的标准1、直缝电焊钢管（GB/T13793）标准2、碳素结构钢（GB/700）标准 三、外架质量执行标准1、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011） 龙门架料台搭设方案工程名称：安徽斯瑞投资集团有限公司小高层10#、11#12#、13#和上河徽院14#、15#楼工程建设单位：监理单位：施工单位：外架分包单位：本工程10#、11#、12#、13#楼工程为地上十一层剪力墙结构的建筑物，建筑总面积为 m；每层层高为3m,檐口标高均为36.4m，14#、15#楼工程地上6+1层剪力墙结构的建筑物，建筑总面积为 m；每层层高为3m,檐口标高均为18.6m，采用落地式脚手架相结合的方式进行搭设，外脚手架搭设高度为36.4 m1.5 m =37.9m。（一）料台材料准备与搭设要求1、料台搭设必须是钢管制作，同时做好料台支撑预埋。其强度（预埋件）必须确保足够的刚度和稳定性，卸荷设置随外架设置。2、料台的钢管、扣件材料必须符合JGJ130-2011规范中第3项的规定，有弯曲、锈蚀、裂纹的钢管不得使用。20m以下采用双立杆搭设，双立杆中间要用扣件连接。3、料台基础回填土应按规范要求回填，宜采用机械分层回填碾压平整、密实（人工辅助夯实），立杆底部应浇筑C20砼垫层保持在150mm厚以上，向外有不小于1:0.05的排水坡度，建筑物的基础周围自然地面应做好护坡，在拐角外设有600mm600mm1000mm的积水坑，备好排水机械做到有组织排水。（基础处理相关回填资料须施工单位提前提供给架业公司以备检查验收。）4、料台搭设与架体必须分开，立杆应垂直，连墙件必须采用刚性连接，层层设置，不得把吊盘设置在紧靠墙面的位置，确保视线清楚。料台立杆的横向间距不大于架体的横向间距，如料台大于架体间距，两立杆之间应增设立杆。5、料台层高与建筑层高相一致，纵向水平杆与填芯杆应搭在横向水平杆上面。横向水平杆间距与立杆纵向间距相同，并在其间设置12根填芯，但不得大于250mm。6、在料台的背面应设置八字撑，增加防滑扣件正面应设置与立杆相平行的付立杆间距不得大于250mm，副立杆的对接扣件应错开安全门装置位置（安全门由专业厂家制作），开口处应设置横向斜撑，连墙件应按规范每层设置。7、料台平台板应用木板填铺，（由专业木工）铺严、铺实、钉牢。8、每层料台两侧必须设置二道防栏杆，栏杆高度距铺板面分别为500600mm和10001200mm，外侧应加设防护竹笆和围网防护，料台下面应设置能开启自如的封闭式牢固门栏，（由专业厂家安装）。9、料台与建筑物必须连接，连接点的每步料台不能拆除。10、当外架拆除时，必须采取加固措施，此现场还应由专人指挥，确保其料台的安全性。11、料台在搭设过程中，企业安全部门和使用单位应对料台进行分段分层验收，合格后方可使用；如有变更、重新搭设应有记录，搭设好后，按验收程序验收,方可继续使用。（二）料台计算落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数:双排脚手架，搭设高度37.9米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.50米。钢管类型为483.0，连墙件采用随层2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。施工活荷载为4.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设15层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.4200，体型系数1.1000。地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/2=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=4.0000.800/2=1.600kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.600=2.240kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.214+0.102.240)1.2002=0.347kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.214+0.1172.240)1.2002=-0.408kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.408106/4491.0=90.898N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m 活荷载标准值q2=1.600kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.178+0.9901.600)1200.04/(1002.06105107780.0)=1.592mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.200/2=0.168kN 活荷载标准值 Q=4.0000.8001.200/2=1.920kN 荷载的计算值 P=1.20.046+1.20.168+1.41.920=2.945kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+2.9450.800/4=0.593kN.m =0.593106/4491.0=131.967N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.046+0.168+1.920=2.134kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2134.080800.0800.0800.0/(482.06105107780.0)=1.025mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.034mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.200/2=0.168kN 活荷载标准值 Q=4.0000.8001.200/2=1.920kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.168+1.41.920=2.926kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1106 NG1 = 0.11137.9=3.109kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350111.500(0.800+0.200)/2=3.150kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.50011/2=1.530kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50037.9=0.56kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.126kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4.00021.2000.800/2=3.840kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.420 Us 风荷载体型系数：Us = 1.100 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.2501.4201.100 = 0.391kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.28.126+0.91.43.840=14.590kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.28.126+1.43.840=15.127kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3911.2001.5001.500/10=0.133kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.127kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2599/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =15127/(0.27424)=133.048N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.590kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2599/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.133kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =14590/(0.27424)+133000/4491=157.901N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 305.365kN Nf2Nl